CC BY
154
ОГЛЯДИ
УДК 621.396.674.3
УЛЬТРАШИРОКОСМУГОВ1 ПЛАНАРН1 АНТЕНИ
Дубровка Ф.Ф., Василенко Д.О., ОвсяникЮ.А.
Подано огляд сучасних ультраширокосмугових планарних антен. Головну увагу зосереджено на логоперюдичних антенах, широкосмугових диполях та монополях.
Останшм часом спостершаеться бурхливий розвиток ультраширокосмугових (Ultra Wide Band - UWB) радюсистем рiзного призначення. Особлива увага придшяеться ультраширокосмуговим радарам рiзного призначення, а саме радарам "проникаючого" типу (Ground Penetration Radar -GPR), як знаходять широке коло практичних застосувань у повсякденному житл. Зокрема, це пошук мш (в тому чист пластикових), пошук пiдземних лiнiй комунiкацiй (включаючи не тшьки металевi лши), монiторинг дорш та залiзничних полотен, пошук людей шд завалами, археологiчний пошук, мошторинг мостiв, фундаментiв та iнших споруд, пошук корисних копа-лин, медична галузь застосування, тощо. Крiм того, створюються ультра-широкосмуговi комунiкацiйнi мережь Ключовим елементом GPR та шших UWB - радiосистем е ультраширокосмугова антена. Принципи побудови ультраширокосмугових антен вiдомi давно. Так, ще у 1898 рощ Oliver Lodge запропонував структури бшошчного та сферичного диполя, диполя iз плечима трикутно! та квадратно! форми [1], детальний аналiз яких було здiйснено значно шзшше. До 40-х рокiв минулого столггтя роботи по роз-ширенню робочо! смуги були пов,язанi головним чином iз оптимiзацiею просторово! форми антени (зокрема, були розроблеш рiзноманiтнi варiанти рупорiв i монополiв [1]).
Останшм часом юнуе великий попит на антени, здатш працювати у широкш смузi частот i на ортогональних поляризацiях при незначних ма-согабаритних параметрах та низькш собiвартостi. Тому значна увага при-дiлялася друкованим та щшинним антенам.
Загальновiдомим визначенням, за яким можна класифшувати антени за шириною робочого дiапазону частот, е смуга частот у процентах:
2 ■ (f - f ) СЧ = Ub Jh) ■ 100%,
fB + fH
де fB та fH - верхня та нижня частота робочого дiапазону частот. Ультраширокосмуговими вважаються антени, що мають значення СЧ 100% i бшьше.
Пiд визначення ультраширокосмугових серед шших тдпадають на-ступнi види планарних антен: мультикшьцев^ фрактальнi, антени типу
"метелик" (bow-tie), сшральш, логоперiодичнi антени. Схематичне зобра-ження цих антен подано на рис. 1.
(а) (б) (в)
(ф f
(г) (Д)
Рис.1 Конструкци ультраширокосмугових планарних антен: а - мультикшьцева антена; б - плече фрактально! антени Сершнскц в - плече антени типу "метелик" (bow-tie); г - логосшральна антена; д - плече логоперюдично! антени
Мультикiльцевi та фрактальш антени здатш перекривати значний дiа-пазон частот, але вони принципово е багатосмуговими [2 - 5]. Антени типу "метелик" також вщносяться до класу широкосмугових, але мають обме-ження щодо перекриття дiапазону частот, натомiсть як спiральнi та лого-перiодичнi антени вважаються частотнонезалежними, бо можуть перекривати майже необмежений дiапазон частот. До недолтв спiральних антен можна вiднести досить складну форму, елштичну поляризацiю поля ви-промiнення (що не завжди потрiбно) та складнiсть побудови антенних ре-шiток на !х основь
Логоперiодичнi антени
В основу розвитку частотнонезалежних антен покладений принцип електродинамiчноl подiбностi . У свою чергу електродинамiчна подiбнiсть базуеться на двох принципах: принцип ку^в (принцип Рамсея [6]) та принцип логарифмiчноl перюдичност антени. Допомiжним е принцип про са-модоповнювальнi структури, який був запропонований Ясуто Мушiаке (Yasuto Mushiake) у 1948 р. [7 - 9]. Антени iз самодоповнювальною структурою мають сталi характеристики вхщного iмпедансу, якi не залежать вiд частоти та форми структури. Принцип Ясуто Мушiаке широко застосову-еться у створеннi широкосмугових, частотнонезалежних самодоповнюва-
льних логоперюдичних антен [10], дипольних логоперюдичних антен [11, 12] та антенних решггок на ïx основь Згодом почалося освоення цього виду антен i з'явилися публiкацiï, в яких було запропоновано величезну кшь-юсть рiзновидiв конструкцiй логоперiодичниx антен, як вiдрiзняються за формою, розмiрами та характеристиками.
Значною увагою, в см- та мм^апазонах, користуються щiлиннi лого-перюдичш антени. На рис. 2а зображена антена з копланарною лтею жи-влення та щшинами в якостi випромiнювальниx елементiв. В робот [13] подано результати дослщження структури з 5, 7, 9 та 11 елементами при рiзниx значеннях масштабного множника (т = 0,75...0,95) та кутi розкриву а. При оптимальних значеннях цих параметрiв та кiлькостi вiбраторiв ширина робочоï смуги частот склала 38.48% при значенш КСХ < 2. До не-долiкiв слiд вщнести значний рiвень -12.-15 дБ кросполяризацшного ви-промiнювання. На рис. 2б показана петлева щшинна антена (Folded Slot) на основi копланарноï лши живлення [14, 15], а на рис. 2в логоперюдична щшинна антенна з MKpocmpi4KoeuM живленням [16].
Одним з перспективних напрямюв розвитку плоских широкосмугових логоперюдичних антен е використання у якост випромшювального елеме-нта пластини (patch) рис. 2г, що розташована над резонансною щiлиною, яка дозволяе розширити робочу смугу частот як окремого випромшювального елемента (щшини) так i антенноï решггки в цiлому [17, 18].
На рис. 2д зображена плоска широкосмугова логоперiодична антенна решiтка, що працюе в багатомодовому режимi та здатна забезпечити при-йом i передачу сигнашв будь-яко1' поляризацiï та з будь-якого напрямку в межах 0.360° в азимутальнш площиш та 0.180° по куту мюця [19 - 21]. Кшьюсть мод залежить вщ кiлькостi плiч антени. У випадку структури з вюьмома плечима юнуе по три моди для правого та лiвого напрямку обер-тання вектора електричного поля. При робот на основнiй модi (першiй) у просторi формуеться однопелюсткова дiаграма спрямованост, орiентована перпендикулярно до площини антени. У випадку вищих мод (друго!" та третьо!) формуеться багатопелюсткова дiаграма спрямованостi з максимумами, що лежать тд кутом до центрально:' ос антени. Збудження тiеï чи шшо1' моди в решiтцi вщбуваеться за допомогою певного розподiлу фаз в лтях живлення, якими збуджуеться антена. Для забезпечення потрiбного фазового розподшу використовуеться матриця Батлера.
Широкосмуговi диполi та монополi
Антени, яю мiстять яскраво вираженi резонанснi елементи (наприклад, логоперюдичш, спiральнi), хоча i здатш забезпечити дуже широку робочу смугу частот (10:1 i бшьше), однак можуть використовуватися для випро-мшювання UWB-сигналiв лише обмежено, оскшьки е дисперсiйними [22].
Випромшююча щтина
Узгоджене навантаження
Дюлектрична пщкладенка
Живлення
б)
ВипромЫюючий резонатор
Металева поверхня
Д1електрик
■ ЛМя живленн
в)
г)
д)
Рис. 2. Щилинш антени а - щшинна логоперiодична антена; б - петлева щшинна антена; в - лого-перiодична щiлинна антенна з мiкрострiчковим живленням; г - логоперюдична антена з резонаторними пластинами; д - логоперюдич-на антенна решггка, що працюе в багатомодовому режимь
Бездисперсiйною е найпростiша форма комплементарно! антени -bow-tie антена (рис. 1в). Перше всебiчне дослщження вхiдного опору i ха-
рактеристик випромшювання bow-tie антени було здшснено у 1952 рощ [23]. Дослщжувався монополь Ï3 формою плеча у виглядi трикутника, при-значений для роботи з гармошчними сигналами. За результатами парамет-ричних дослщжень вдалося встановити, що bow-tie антена забезпечуе зна-чно ширшу робочу смугу частот, шж монополь цилшдрично1 форми, але поступаеться у широкосмуговост конiчному монополю. Крiм того, bow-tie антена збершае характеристики при вщхиленш вiд комплементарно! структури. Серед друкованих антен основними типами живлення е мжросмуж-кове [24 - 27] та за допомогою копланарного хвилеводу [28 - 31]. Максимально широка смуга частот у 60% для поздовжнього i 90% для всебiчного випромшювання та низький рiвень кросполяризацшного випромшювання були продемонстроваш у [30, 31] та [25] вщповщно. Класична форма bow-tie антени [24, 28 - 30] е все ще недостатньо широкосмуговою (робоча смуга частот не перевищуе 90%), а тому цшком лопчним е певна модерш-защя профшю тако! антени. Так, форма антени у виглядi bow-tie антени iз обрiзаними кутами [25, 26] (рис.3а) дозволяе зменшити розмiри антени, не попршуючи при цьому суттевим чином характеристики антени. Щкавою е спроба виконання bow-tie антени iз ребрами, яю профiльованi за елштич-ним законом - Lotus антена [31] (рис.3в). Така структура хоча i не дае ви-грашу у ширит смуги частот чи характеристик спрямованост антени у порiвняннi iз [30], але дозволяе зменшити вимоги до точност виконання антени. Використання дзвоникоподiбного профiлю i мiкросмужкового живлення (рис.3б) дало змогу отримати перекриття по частотi 3.9:1 [27, 32]. На увагу заслуговуе також структура, яка представляе собою обернену bow-tie антену iз довжиною сторони в мющ шдключення живлення у чверть довжини хвилi на середнш частотi робочого дiапазону [33, 34] -Diamond antenna (рис.3г). Така структура забезпечуе ширину смуги частот у 75% (при КСВН< 3), однак мае суттевий недолж - ускладнюе можливють живлення за допомогою мжросмужкового чи копланарного фiдера.
Слщ вiдмiтити, що широкосмуговiсть антен лише за вхщним опором бiльша шж iз врахуванням дiаграм спрямованостi, що видно з [25, 26]. По-пршення дiаграм спрямованостi, особливо у випадку всебiчного випромь нювання, очевидно, зумовлено впливом лши живлення, яка знаходиться в однш площиш з антеною. У випадку поздовжнього випромшювання вплив лши живлення не е значним, осюльки екраном служить зворотня меташза-щя мiкросмужковоï лiнiï живлення. Для антен [24 - 31, 35] характерним е той факт, що антена та узгоджувальний пристрш представляють собою едину конструкщю i розробка та оптимiзацiя узгоджувального пристрою е чи не бшьш складною процедурою шж розробка форми антени. У разi використання копланарного живлення для переходу вщ мiкросмужковоï лши живлення в багатьох випадках [30, 31] використовуеться широкосмуговий трансформатор, що мютить фазозсувач на 180°. Живлення за допомогою
електромагштного звязку м1ж випром1нюючим елементом i л1Н1ею жив-лення не дозволяе отримати широку робочу смугу частот [35].
в) г)
Рис.3. Вар1анти побудови антени типу «метелик»: а - bow-tie i3 обр1заними кутами; б - дзвоникоподiбна антена; в - Lotus антена; г - Diamond antenna
Форма антени, подiбна до bow-tie антени, е також популярною i у ви-падку шдлинно! антени, забезпечуючи робочу смугу частот вщ 40% до 123% [36] - [39]. При цьому використовуються наступш способи розши-рення робочо! смуги частоти:
— додавання фазозсувача на 180° до одного i3 плечей щшинно! антени i3 одночасним поворотом цього плеча антени на 180° (рис.4, а). К^м розширення смуги частот у порiвняннi i3 звичайно щiлинною bow-tie антеною [36] вдаеться зменшити геометричш розмiри анте-ни;
— використання асиметрично! структури у поеднаннi i3 шдуктивним навантаженням у виглядi зв'язаних i3 основною лiнiею передачi щiлин [38], що забезпечуе найбiльшу робочу смугу (рис. 4 б).
Так само рiзноманiтною е форма широкосмугових монополiв: прямо-кутнi (рис. 5а) та трапецiеподiбнi [40, 41], круглi, елiптичнi та у виглядi ди-скiв i3 обрiзаним верхом [41 - 43], а також форми PICA (Planar Inverted Cone Antenna) [44, 45]. Найменше перекриття по частой (в середньому не бшьше 3) забезпечують монополi прямокутно! форми, найбiльше (бшьше нiж 10:1) - монополi елштично! та складно! (PICA антенна (рис. 5 б)) фор-
ми. Таке велике перекриття по частот! пояснюеться низькою вимогою до стабшьност дiаграм спрямованостi монополя у межах робочо! смуги частот. Так у [44] зафжсовано, що при частотному перекриттi по вхщному опору у 10:1, перекриття iз врахуванням характеристик дiаграм спрямова-ност становить лише 4:1 та 7:1 для просто! й ускладнено! структури анте-ни вiдповiдно. На основi аналiзу монополiв можна зробити загальний ви-сновок: додавання кривизни у мющ живлення антени забезпечуе розши-рення робочо! смуги частот завдяки збшьшенню верхньо! робочо! частоти; розмщення щiлин уздовж бiчно! поверхнi антени та зменшення ширини у напрямку кшця антени дозволяе зменшити нижню робочу частоту.
Рис.4. Широкосмуговi щшинт антени: а - з фазозсувачем на 180°; б - з шдуктивним навантаженням.
а) б)
Рис.5. Варiанти широкосмугових монополiв: а - прямокутний з узгоджуючими щiлинами; б - PICA Розширення робочо! смуги частот антени може бути досягнуто за до-помогою оптимiзащ! просто! форми (наприклад, прямокутно!) за допомо-гою генетичного алгоритму [46, 47], який базуеться на методах природно!
селекцп i еволюци та дозволяе проводити оптимiзацiю за багатьма параметрами для вщшукання глобального екстремуму. Форми антен, що отриму-ються в результатi застосування генетичних алгорштв, не можуть бути отриманi за допомогою класичних електродинамiчних методiв синтезу i оптимiзацil. Так, на рис.6 представлено антени, яю е результатом оптимь заци прямокутного монополю i якi забезпечують перекриття по частот бь льше 5:1. Сдиним суттевим недолiком генетичного алгоритму е його повь льна збiжнiсть.
Рис.6. Форма антени, отримана в результатi оптимiзацi! прямокутного монополя за допомогою генетичного алгоритму.
Антени для GPR
Окремо слщ видшити категорiю антен, яю призначенi для роботи в ультраширокосмугових GPR-радарах. Такi радари працюють iз сигналами, тривалiсть яких не перевищуе одиниць наносекунд, отже вимагають застосування антен iз шириною смуги частот бшьшою за 100%. К^м того, до антен цього класу пред'являеться додаткова вимога - з метою унеможлив-лення маскування неоднорщностей необхiдним е зменшення внутршнього вiдбиття в самiй антенi. Очевидним е, що звичайний диполь не задоволь-няе цим вимогам [48]. З метою розширення робочо! смуги частот диполь-но! антени було винайдено багато методiв: використання резистивного на-вантаження шляхом неперервно! змши провiдностi уздовж антени [48] та створення стушнчатого розподiлу провiдностi уздовж антени за допомогою зосереджених резисторiв [49], яю, однак, мають низьку ефективнiсть випромiнювання (не бшьше 60%). Ефективнiсть випромiнювання, близьку до 100%, вдалося досягти при використанш розподiленого емнiсного нава-нтаження [48], однак недолшом тако! антен е складшсть реалiзацi! розпо-дiленого емшсного навантаження. Цього вдалося уникнути при застосу-ваннi емнiсного та комбшованого резистивно-емнiсного навантаження у bow-tie антеш [50 - 53] iз рiзними профiлями: лiнiйним (рис.7) [50, 52, 53] та постшним [51, 52]. Смшсне навантаження реалiзуеться шляхом витрав-лювання щiлин у друкованiй bow-tie антеш; в результат енерпя, яка раш-
ше вщбивалася вiд кiнця антени, розподшяеться у щiлинах. Це дозволяе при використаннi дешевих поглинаючих матерiалiв доводити рiвень реве-рберацй в антеш до -40 дБ [52], зменшуючи при цьому рiвень максимуму випромшюваного сигналу лише на 12% у порiвняннi iз чисто емшсним на-вантаженням, що все ще на 54% бiльше, нiж у такш антенi без будь-якого навантаження. К^м того, за допомогою використання поглинаючих мате-рiалiв створюеться односторонне випромшювання без використання мета-левого рефлектора. Таю антени у деяких випадках [51] дають бшьш чггкий вщбитий сигнал, нiж широко використовуваш у ОРЯ-радарах ТЕМ-рупори, i можуть бути легко оптимiзованi для конкретного iмпульсу шляхом шдбору довжини антени, параметрiв емнiсного навантаження та вщ-станi до першо! щiлини.
Двополярiзацiйнi антени
У тепершнш час стрiмко зростае кiлькiсть шформацй, яку треба пере-давати, i це призводить до виникнення дефщиту частотного ресурсу, що стае все дорожчим. Виршення ще! проблеми здшснюеться трьома шляхами: освоення нових високочастотних ^ вiдповiдно, бiльш шформацшно емних дiапазонiв частот; використання нових сучасних методiв модуляцй, що дозволяють значно звузити необхщну смугу робочих частот; створення антенних систем, як забезпечують: просторове рознесення каналiв переда-чi шформацй; поляризацiйне рознесення каналiв по ортогональних поляри-зацiях з однаковими частотними та просторовими характеристиками, що дае двократний виграш по смуз1 частот.
Ч- В
Ме^Югайоп
Dielectric substrate
Рис.7. Bow-tie i3 емшсним Рис.8. Foursquare antenna
навантаженням (i3 обрiзаними кутами)
Виходячи з того, що при використанш двох поляризацш можливим е отримання бшьшого об'ему шформацй про об'ект дослiдження або переда-вання вдвiчi бiльшого об'ему шформацй, iнтерес до таких антен завжди високий. В останнш час значна увага придшяеться широкосмуговим дво-
поляризацшним антенам [54 - 57] з метою використання !х у радарах рiз-ного призначення. Базовою конструкщею в цьому випадку можна вважати так звану foursquare antenna [54], яка представляе собою конструктивно сумюно оформлену конструкщю iз 4 прямокутних випромiнювачiв, розмь щених по азимуту. Розвитком ще! конструкцi! е представлена у [55] foursquare antenna iз обрiзаними краями (рис. 8) та широкосмуговий диполь iз спецiальною формою та щшинами [56]. Всi щ конструкцi! розрахованi на живлення за допомогою фщерних лiнiй.
Л1тература
1. Schantz Hans Gregory. A Brief History of UWB Antennas // IEEE A&E Systems Magazine, April 2004.
2. Song C.T.P., Hall P.S., Ghafori-Shiraz H. Multiband Multiple Ring Monopole Antennas // IEEE Transactions on Antenna and Propagation.- 2003.- Vol. 51, № 4.-P.722-729.
3. Puente-Baliarda C., Romeu J., Pous R., Cardama A. On the behavior of the Sierpinski
multiband fractal antenna // IEEE Transactions on Antennas and Propagation.-1998.-Vol. 46, № 4.- P.517-523.
4. Baliarda C.P., Borau C.B, Rodero M.N., Robert J.R. An Iterative Model for Fractal
Antennas: Application to the Sierpinski Gasket Antenna // IEEE Transactions on Antennas and Propagation.- 2000.- Vol. 48, № 5.- P. 713-718.
5. Romeu J., Soler J. Generalized Sierpinski Fractal Multiband Antenna // IEEE Transactions on Antennas and Propagation.- 2001.- Vol.49, № 8.- P. 1237-1239.
6. Rumsey V.H. Frequency-Independent antennas. // 1957 IRE Nat. Conv. Rec., pt.1, P.
114-118.
7. Mushiake Ya. Self-Complementary Antennas // IEEE Antennas and Propagation Magazine.-1992.- Vol. 34, № 6.- P.23-29.
8. Mushiake Ya. Self-Complementary Antenna Composed of Unipole and Notch Antennas // IEEE Antennas and Propagation Magazine.-1992.- Vol. 34, № 6.- P.23-29.
9. Mushiake Ya. A Report on Japanese Developments of Antennas from Yagi-Uda Antenna to Self-Complementary Antennas // IEEE Antennas and Propagation Magazine. - 2004. - Vol. 46, №4, P. 47-60.
10. DuHamel R.H., Isbell D.E. Broadband Logarithmically Periodic Antenna Structures //
1957 IRE National Convention Record.- 1957.- pt.1.- P.119 - 128.
11. Isbell D.E. Log Periodic Dipole Arrays // IRE Transactions on Antennas and
Propagation.-1960.- AP-8, № 3.- P. 260 - 267.
12. Carrel R.L. The Design of Log-Periodic Dipole Antennas // 1961 IRE National
Convention Record.- 1961.- Vol.1.- P.61 - 75.
13. Bhobe A.U., Holloway C.L., Piket-May M., Hall R. Wide-Band Slot Antennas With
CPW Feed Lines: Hybrid and Log-Periodic Designs // IEEE Transactions on Antennas and Propagation.- 2004.- Vol.52, № 10.- P. 2545-2554.
14. Nurnberger M.W., Volakis J.L., Mosko J.A., Ozdemir T. Analysis of the Log-Periodic
Folded Slot Array // IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium 1994.
15. Del Rio D. Characterization of Log Periodic Folded Slot Antenna Array // Masters of
Science thesis.- Electrical Engineering University of Puerto Rico.- 2005.- 161c.
16. McKinzie W.E., Moncada J. J., Anderson T.L. A Microstrip-Fed Log-Periodic Slot
Array // IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium 1994.
17. Smith H.K., Mayes P.E. Log-Periodic Array of Dual-Feed Microstrip Patch Antennas
// IEEE Transactions on Antennas and Propagation.- 1991.- Vol.39, № 12.- P. 16591664.
18. Smith H.K., Mayes P.E. Log-Periodic Array of Dual-Mode Patch Elements // 1988 IEEE AP-S International Symposium Volume I.
19. Пат. 5164738 США, МКИ H01Q 11/10. Wideband Dual-Polarized Multi-Mode
Antenna: Пат. 5164738 США, МКИ H01Q 11/10. Walter et al.; № 602581; Заявл. 24.10.1990; Опубл. 17.11.1992; НКИ 343/789; 343/792.5.-13c.
20. Hofer D.A., Kesier O.B., Loyer L.L. A Compact Multi-Polarized Broadband Antenna
// IEEE Transactions on Antennas and Propagation- 1990.
21. Karr B.A., Durham T.E. et al. Investigation of a Broad-Band Cavity-Backed
Array Antenna // IEEE Transactions on Antenna and Propagation.- 2004.- Vol. 52, № 7.- P.1913-1916.
22. Yazdandoost Kamya Yekeh, Kohno Ryuji. Ultra Wideband Antenna // IEEE Radio
Communications, June 2004, P. 529 - 532.
23. Brown G. H., Woodward O. M. Experimentally determined radiation characteristics of
conical and triangular antennas // RCA Review. - 1952. - Vol. 13. - P. 425-452.
24. A broad band printed bow-tie antenna with a simplified feed. Guiping Zheng, Ahmed
A. Kishk, Alexander B. Yakovlev, Allen W. Glisson. // Antennas and Propagation Society International Symposium 2004, P.4024 - 4027.
25. Double-Sided Printed Bow-Tie Antenna for UWB Communications. Katsuki Kiminami, Akimasa Hirata, Toshiyuki Shiozawa // IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters. - 2004. - Vol.3. - P.152 - 153.
26. A microstrip-fed modified printed bow-tie antenna for simultaneous operation in the C
and X-bands. Eldek, A.A. Elsherbeni, A.Z. Smith, C.E. // IEEE International Radar Conference, 2005.
27. A bell-shaped planar dipole antenna. Dubrovka F.F., Vasylenko D.O. // Ultrawideband
and Ultrashort Impulse Signals, 18-22 September, 2006, Sevastopol, Ukraine.
28. Bow-tie antenna for UWB communication frequency. Yazdandoost K.Y., Kohno R.
// IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium, 2004, Vol.3, P. 2520 - 2523.
29. Patent US 2005146480 "Ultra wideband bow-tie printed antenna"
30. Wideband microstrip-fed printed bow-tie antenna for phased-array systems. Abdelnasser A. Eldek, Atef Z. Elsherbeni, Charles E. Smith // Microwave and Optical Technology Letters. - 2004. - Vol. 43. - No.2. - P. 132 - 126.
31. Microstrip-Fed Printed Lotus Antenna For Wideband Wireless Communication
Systems. Abdelnasser A. Eldek, Afef Z. Elsherbeni, Charles E. Smith. // IEEE Antennas and Propagation Magazine. - 2004. - Vol. 46. - No. 6. - P.164 - 173.
32. Влияние формы плоского широкополосного вибратора на его характеристика
согласования и излучения. Дубровка Ф.Ф., Василенко Д.А. // 16th Crimean Conference "Microwave & Telecommunication Technology" (CriMiCo'2006). 11 -15 September, Sevastopol, Crimea, Ukraine.
33. Guofeng Lu et al. Diamond and Rounded Diamond Antennas for Ultrawide-Band
Communications // IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters. - 2004. -Vol.3, P.249 - 252.
34. Schantz, H.G. Fullerton, L. The diamond dipole: a Gaussian impulse antenna // IEEE
Antennas and Propagation Society International Symposium, P. 100 - 103, vol.4, 2001.
35. Printed bow-tie antenna fed by electromagnetic coupling. L. Le Coq', S. Von der
Mark, M. Drissi and J. Citerne. // IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium. - 1999. - Vol. 4, P. 2710 - 2713.
36. Wideband slot bow-tie antennas for radar applications. Eldek, A.A. Elsherbeni, A.Z.
Smith, C.E. // IEEE Topical Conference on Wireless Communication Technology, P. 445 - 446, Oct 2003.
37. A modified bow-tie slot antenna fed by a coplanar waveguide. Shih-Yuan Chen,
Powen Hsu // IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium. -2004. -Vol.1, P. 799 - 802.
38. A modified bow-tie slot antenna fed by a CPW-to-CPW transition loaded with
inductively coupled slots for ultra wide-band applications. Angelopoulos, E.S. Anastopoulos, A.Z. Githonas, C.E. // IEEE International Workshop on Small Antennas and Novel Metamaterials 2005. - P. 513 - 516.
39. Patent US 2005/0184919 A1 "Ultra wideband bow-tie slot antenna"
40. Evans, J.A., Amunann M.J. Planar trapezoidal and pentagonal monopoles with
impedance bandwidths in excess of 10:1 // IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium, P.1558 - 1561, vol.3, 1999.
41. Narayan Prasad Agrawall, Girish Kumar, K. P. Ray. Wide-Band Planar Monopole
Antennas // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. - 1998. - Vol.46. -№2. - P. 294-295.
42. Taeyoung Yang et al. Compact Antennas for UWB Applications // IEEE A&E
Systems MagazinE, MAY 2004, P. 16-20
43. Peyrot-Solis, M.A. Galvan-Tejada, G.M. Jardon-Aguilar, H. State of the Art in
Ultra-Wideband Antennas // 2nd International Conference on Electrical and Electronics Engineering, 2005, P. 101 - 105.
44. Seong-Youp Suh, Warren L. Stutzman, William A. Davis. A New Ultrawideband
Printed Monopole Antenna: The Planar Inverted Cone Antenna (PICA) // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. - 2004. - Vol. 52. - №5. - P. 1361 -1365.
45. Patent US 20050062670. Planar wideband antenna.
46. Design and Analysis of Planar Monopole Antennas Using a Genetic Algorithm
Approach. Aaron J. Kerkhoff, Robert L. Rogers, Hao Ling // IEEE Transactions on Antennas and propagation. - 2004. - vol. 52. - No. 10. - P. 2709 - 2718.
47. Optimisation of a wide-band printed monopole antenna using a genetic algorithm. M.
John, M.J. Ammann // Loughborough Antennas and Propagation Conference, 2006, P. 237 - 240.
48. Montoya T. P., G. S. Smith. A study of pulse radiation from several broad-band
loaded monopoles // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. - 1996. -Vol. 44, №8. - P.1172-1182.
49. Loaded wedge bow-tie antenna using linear profile. C. Waldschmidt and K.D. Palmer
// Electronics letters. - 2001. - Vol. 37. - No. 4. - P.208 - 209.
50. Capacitively-tapered bow-tie antenna. A.A. Lestari, A.G. Yarovoy, L.P. Ligthart //
Proceedings. of the AP2000 Conference, Davos, Switzerland, 9-14. April, 2000.
51. Использование модифицированной дипольной антенны в под поверхностных
радарах со ступенчатой перестройкой частоты. Максимович Е. С., Михеев В.А., Вайникайнен П. // 14th Crimean Conference "Microwave &
Telecommunication Technology" (CriMiCo'2004). 13 - 17 September, Sevastopol, Crimea, Ukraine, P.331 - 333.
52. RC-loaded bow-tie antenna for improved pulse radiation. Andrian Andaya Lestari,
Alexander G. Yarovoy, Leo P. Ligthart. // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. - 2004. - Vol.52. - №10. - P. 2555-2563.
53. Analysis and Design of Improved Antennas for GPR. Andrian Andaya Lestari,
Alexander G. Yarovoy, Leo P. Ligthart // Subsurface Sensing Technologies and Applications. - 2002. - Vol.3. - No.4. P. 295 - 326
54. Patent US 5926137. Foursquare antenna radiating element, 1999.
55. Patent US 6057802. Trimmed foursquare antenna radiating element, 2000.
56. Perruisseau-Carrier, J. Hee, T.W. Hall, P.S. Dual-polarized broadband dipole //
Antennas and Wireless Propagation Letters. - 2003. - Vol.2, Issue:1. - P.310 - 312.
57. Wide-Band Modified Printed Bow-Tie Antenna With Single and Dual Polarization for
C- and X-Band Applications. Abdelnasser A. Eldek, Atef Z. Elsherbeni, Charles E. Smith // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. - 2005. - vol. 53. - No. 9. - P.3067 - 3072.
Дубровка Ф.Ф., Василенко Д.О., Овсяник Ю.А.
Приведен обзор современных ультраширокополосных планарных антенн. Главное внимание сосредоточено на логопе-риодических антеннах, широкополосных диполях и монополях.
Dubrovka F.F., Vasylenko D.O., Ovsianyk Iu.A.
The paper gives a review of planar wideband antennas for different applications. Main attention is paid to log-periodic antennas, wideband dipoles and monopoles.
Надтшла доредакци 15 вересня 2006року
