CC BY
8
тк = АkWkSi JW^" ' 10-3, год. (11)
V WnoB
Тривалiсть цих тепловологообробок була знайдена ор!снтовно. Для бiльш точного визначення тривалостi тепловологообробок необхiдно врахо-вувати тепловi та iнерцiйнi характеристики сушильних камер, параметри се-редовища, розмiри i властивостi матерiалу, швидюсть циркуляци агента су-шiння та iншi фактори.
Тривалiсть остигання камери визначаеться за формулою
То = a(tм -1ко )pSm, (12)
де: tM - температура матерiалу в кiнцi процесу сушшня, °С; tK0 - кшцева температура остигання в камер^ °С; а, m - постшш коефiцiенти.
УДК 621.396.6+697.685.8 Асист. В.Б. Фаст - НУ "Львiвська полiтехнiка"
МОДЕЛЬ ПОВ1ТРОВОДУ ПОСТ1ЙНОГО ПЕРЕТИНУ ДЛЯ ШАФ СУШ1ННЯ 3 ПОДАЧЕЮ ПОВ1ТРЯ У ПРОТИЛЕЖН1 ТОРЦ1
Запропонована математична модель аналiзу витрат повiтря, за умови його непе-рервнiй роздачi вздовж граш повiтроводу при подачi повiтря у протилежш торцi.
Assist. V.B. Fast - NU "Lvivs'ka Politekhnika"
Model of air duct with constant cross-section for dryers with air provision into opposite end faces
A mathematical model for air expenditures in the air duct is proposed. A case for continuous air distribution along the air duct side under air provision into opposite end faces is discussed.
У процес проектування технолопчного обладнання для сушшня pi3-них MaTepiMÎB, в тому чи^ й дерева, виникае проблема анатзу витрат повгт-ря вздовж рiвномiрно перфоровано'1 грат повигророзподшьних пристро!'в. Дана задача знайшла свое ртення для повiтроводiв, у яких один торець заглушений, а у ввдкритий торець подаеться повгтря. Проте часто трапляються ви-падки, коли ефектившше здiйснювати подачу теплономя у протилежнi торцi короба. Тодi вiн працюватиме у режимi шдвищеного статичного тиску, а значить вектор швидкоста повiтря, що витпкае з отворiв, буде перпендикулярним до його граш, що забезпечить рiвномiрнiсть процесу сушшня по всш довжит повiтроводу. Нинi, за наявностi математичного апарату анатзу неперервних та дискретних витрат повгтря у коробах постшного перерiзу з одним заглу-шеним торцем [1], вiдсутнi моделi, яю б давали змогу розраховувати витрати повiтря вздовж гранi при зустрiчнiй подачi повiтря. Аналiз вказаних повгтро-водiв здiйснюеться на основi фiзичного моделювання через складнiсть математичного опису руху зустрiчних потокiв повгтря у коробi.
2. Тепломасообм1нн1 процеси в деревообробнш галуз1
137
Украшський державний лкотехшчний унiверситет
Метою дано'' роботи е моделювання витрат пов^ря через поздовжню щiлину постiйноí ширини, яка еквiвалентна сумарнiй площi перфорацшних отворiв на одиницю довжини, виконану вздовж граш прямокутного короба за умови подачi повiтря у протилежш торцi.
Отже, у повiтроводi з постшним перерiзом прямокутно'' форми, пло-щею ¥, довжиною I влаштована щiлина з постiйною шириною 8 для роздачi повiтря. У пов^ровщ з протилежних торцiв подаеться пов^ря кiлькiстю Ь1 п та Ь2 п (рис. 1). Необхiдно визначити витрати пов^ря вздовж щiлини пов^роводу.
V* 8х-ширина гцшини
Рис. 1. Ланка повтроводу 1з зустр1чною подачею повтря
Можна стверджувати, що при русi повтря в коробi повтроводу назус-трiч, на вiдстанi х вщ торця повiтроводу утвориться зона нульово'' швидкостi, яка роздiлить протилежш напрямки руху повтря. Роздiльна зона створюеться у перетинi, де швидкост ю1 х та ю2 х будуть однаковi за значенням та протилежш за напрямком. Означена зона може розглядатись як заглушений торець (адже ю=0). Тодi при аналiзi витрат повтря через щшину можна розглядати два повiтроводи довжиною х та (1 — х) iз заглушеними торцями.
Для знаходження вщсташ х прирiвняемо вирази швидкостей повiтря у повiтроводi ю1 х та ю2х [1], враховуючи, що втрати на тертя вщсутш (Я=0)
Ь
б\П Ъ'х _ ь Б\П Ъ' (1 - х)
б1П 1Ъ'
Ь2п
Бт 1Ъ'
де 5' = ц - коефiцieнт витрат.
Розв'яжемо рiвняння вiдносно х:
Бт (Ъ'х )(ь1п + Ь2п соб Ъ'1) _ Ь2п б\п ЪЪI соб ЪI,
^Ъ'х _
Ь2п Б1П Ъ' I
Ь1п + Ь2п СОБ Ъ'1
Кiнцевий вираз, який дозволяе визначити вiдстань х вщ торця пов^ро-воду до зони нульово'' швидкостi, мае вигляд:
1
х _ —
Ъ'
2 -1
Ъ'
(Цп - Ь-п)
I
2
Подальший аналiз витрат повiтря може здшснюватись окремо для по-вiтроводiв довжиною х та (1 - х) iз заглушеними торцями за методикою, вик-ладеною в [1]. Тодi швидкiсть витiкання повiтря Vx, з поздовжньо'' щiлини шириною 8 у перерiзi, що розташований на вщсташ х вiд вiдкритого торця по координатнш лiнiйцi кожного повiтророзподiльника, можна знайти з виразу:
cos 8'x x
Vx = ^ • i*X Л'
sin (8'x l)
де юи - швидкiсть повiтря на початку пов^роводу (юи = Ln/F).
Швидкiсть витшання повiтря Vx можна визначити iз заданим кро-ком А. Тод^ прийнявши Vx = const на довжиш А, знаходять витрати пов^ря за залежнiстю: Lx = 8AVX.
Рис. 2. Результатирозрахункуроздавальних ланок повтророзподтьних пристроХв малоХ довжини при проектувант специального технолог1чного обладнання
2. Тепломасообмшш процеси в деревообробнш галузi
139
УкраГнський державний лкотехшчний унiверситет
Розроблеш модел1 були апробоваш при розрахунку роздавальних ланок повггророзподшьних пристро'1в мало! довжини при проектуванш спець ального технолопчного обладнання. Результати одного з розрахунюв наведе-ш нижче (рис. 2). Пор1вняльний анал1з отриманих результатав з експеримен-тальними даними дае тдстави для висновку про можлившть застосування розроблено'1 модел1 анал1зу для шженерних розрахунюв роздавальних ланок повггровод1в.
Лiтература
1. Исследование воздухораспределителей с продольной щелью для систем струйного воздушного охлаждения электронных модулей в БНК РЭС/ Спокойный Ю.Е., Трофимов В.С., Сконечный В.В., Гайдаров Б.М./ Вопросы радиоэлектроники., сер ТРТО, 1991 № 1. - С. 9-14.
УДК 684.4.059.4:667.645 Проф. П.В. Бглей, д-р техн. наук;
доц. Л. А. Яремчук, канд. техн. наук - УкрДЛТУ
СУЧАСН1 СПОСОБИ РАД1АЦ1ЙНОГО СУШ1ННЯ ЛАКОФАРБОВИХ МАТЕР1АЛ1В
Викладено сучасний шдхщ до радiащйного твердшня покритпв на деревинних шдкладках. Розглянуто переваги й недолжи рiзних джерел енергií.
Prof. P. V. Bilej, doc. L.A. Yaremtchuk - USUFWT Modern ways of radiation curing of varnish and paint materials
A modern approach to radiation curing of coatings on wood substrate is considered. Advantages and disadvantages of different energy sources are highlighted.
Для отримання високояюсних покритпв на деревиш необхвдно вико-ристовувати спещальш мехашзми хiмiчних реакцш, яю залежать ввд джерел енерги. Реакци утворення мiжмолекулярних структур вiдбуваються мiж висо-комолекулярними полiмерними ланцюгами, якi MieM^ реактивнi функць ональнi групи, або мiж полiмерними ланцюгами й олп-омерами, що викорис-товуються для поперечного зшивання. Для розумiння того, як змшюються рiзнi джерела енерги та працюють рiзнi методи твердiння [1], слвд зазначити, що енерги порядку деюлькох електрон-вольт е достатнiми, щоб розiрвати xi-мiчнi зв'язки або перевести молекулу в електронно-збуджений стан. Тому електронш пучки, ультрафiолетовi (УФ), шфрачервош (1Ч), мiкроxвильовi або радючастотш джерела радiацií можуть генерувати реакцшноздатш xiмiч-нi радикали, подiбнi до тих, як утворюються при на^ванш покриття в наг-рiвниx пристроях.
Порiвняно зi звичайними нагрiвниками, яю використовуються, щоб випаровувати воду чи розчинники та на^вати покриття, променева енерпя взаемодiе навпростець iз спещально пiдiбраними компонентами, якi, пере-важно, е 100 % твердими матерiалами i не мiстять летких компонентiв. Ця
