CC BY
8
уравнений (2), (3) определены значения магнитных параметров исследуемой пленки: 4jiAi0— 1750, Ki/Mo— —42. Имерения проводились на частоте 9,33 ГГц. Значение относительной погрешности измерений определяется точностью измерений внешнего поля 6#о и при 6#о=0,5 % составляет 1,4% для величины 4яМ0 и 13,2% для величины Ki/Mg.
Таким образом, описанный метод позволяет экспериментально определять важнейшие магнитные параметры эпитаксиальных гранатовых пленок, которые необходимо знать при разработке реальных СВЧ-приборов.
1. Адам Дж. Д., Дэниел М. Р., Шродер Д. К. Применение устройств на маг-нитостатических волнах — один из путей микроминиатюризации СВЧ-приборов.— Электроника, 1980, №11, е. 36—44. 2. Bajpai S. N.. Putiaa I., Srivastava N. С. Magnetostatic volume waves in dielectric Layered structure: Effect of magne-tocrystalline anisotropy.— J. Appl. Phys., 1979, April, 50(4), p. 2887—2895.
Поступила в редколлегию 08.07.81
УДК 621.396.6
В. Е. БОГДАНЮК, канд. техн. наук, М. И. ПРОКОФЬЕВ, инж.
СТОИМОСТНЫЕ МОДЕЛИ УЗЛОВ БЛОКОВ ПИТАНИЯ РЭА
Исследованиями установлено наличие корреляционной связи между ценой покупных изделий Ц„{ и техническими характеристиками Рц типовых узлов блоков питания РЭА. Это позволяет
принять цену покупных изделий в качестве базового показателя затрат при разработке стоимостных моделей РЭА.
Примеры зависимостей для некоторых функциональных узлов вторичных источников питания РЭА, установленные на основе анализа 150 блоков питания, освоенных промышленностью серийно за 1970— 1981 гг., приведены в таблице. Значение приведенных в таблице коэффициентов обеспечивает инженерную точность расчетов для схемных решений на базе дискретных радиокомпонентов и интегральных операционных усилителей.
При решении задач, связанных с определением эффективности РЭА для расчета приведенных затрат 3nPi рекомендуется соотношение 3Dpi=/(p (осДш+£н) (a+MgN)-1, где а, b — эмпириче-
Характер изменения затрат по П-образ-лым ЛС-фильтрам от их параметров (при {7—10 В, /=0,1 А; /гс = 50 Гц; Ко=
= 100, /и = 2): 1 — з зависимости от КПД фильтра (при ДК=0Л35); г —в зависимости от распределения коэффициентов сглаживания отдельных звеньев (при оптимальном КПД т) —0,72)
ские коэффициенты, определяющие долю покупных изделий в полной себестоимости РЭА (для изделий на дискретных полупроводниковых элементах их величина может быть принята соответственно равной 0,05 и 0,1); N — годовой выпуск (серийность) изделий, шт; /?р — нормативный коэффициент рентабельности изделий, устанавливаемый обычно на уровне 1,1—1,2; а — коэффициент, связывающий цену и эксплуатационные расходы, равный обычно 0,3.„О,5 в зависимости от типа и срока амортизации аппаратуры; Е-н — нормативный коэффициент эффективности капитальных затрат, равный 0,15.
В качестве примера на рисунке приведены зависимости приведенных затрат от технических параметров Я-образного ЯС-фильт-ра. Как следует из рисунка, существует оптимальное по критерию затрат значение КПД фильтра и распределение коэффициента сглаживания между звеньями фильтров. Численное значение этих величин зависит от заданных параметров фильтра и может существенно отличаться от имеющихся в литературе рекомендаций
Ш-
Примеры корреляционных зависимостей для некоторых функциональных узлов РЭА
Наименование узла Формула Г я
Стабилизаторы напряжения компенсационного типа Дплг = 2,12 + {1,49+ [0,019 + (0,013 + + 0,018/СТН°-55) ¿/°-73] <>49}/0'74; 0,8 20
П-образный фильтр Цпф2 = 0,22 + Л(С8 + С°'88); 0,82 9,2
Емкостный фильтр (одно-звенный) -Чпф1 = 0,089 + Л.С00-88; А = 4,22. Ю-4 + 2,65- Ю-7 ^ ^1,01 + 2,86 1 \ 12.34 + р + р +« ; с ' тр / } ДК-К"С-2,26.10Г'-/ со — р ПК ' Сг ~~ ' с " 4 пер 1,59. Ю5-/ ~ т-РсиЬК{\ — П) 0,85 10,3
Силовой узел блока питания Цпс = 3,95+ 0,018Ртр + 0,0016УС 0,92 8,1
Примечания: 1. /^ — частота питающей сети, Гц; т — число фаз выпрямления; Каер — коэффициент, равный 1 при т= 1 и"1,44 при т—2\ Кс—коэффициент сглаживания фильтра; ДК — доля общего К приходящаяся на первое звено; /- — сводный коэффициент корреляции; 5 — средиеквадратическое отклонение; КТН—температурный коэффициент нестабильности, % С; Ки—коэффициент стабилизации; ис — суммарное напряжение обмоток трансформатора. 2. Формулы рассчитаны для условий использования конденсаторов типа К50-6 и К50-18 и силовых трансформаторов ряда «Габарит» тина ТА. ТН и ТАН.
Предлагаемый метод разработки стоимостных моделей элементов (блоков, узлов) РЭА, основанный на установлении корреляционных зависимостей между ценой покупных изделий и техническими характеристиками функциональных узлов, обеспечивает достаточную для инженерных расчетов точность, наиболее полно отражает общественно необходимые затраты иа разработку и изготовление узлов и может быть рекомендован для решения задач оптимизации РЭА па ранних стадиях разработки.
1. Китаев В. Е., Бокцнякв А. А. Расчет источников электропитания устройств •связи. М., Связь, 1979. 170 с.
Поступила в редколлегию 09.07.81
УДК 534.222
10. Н. БОРОДИН, мл. гш/ч. сотр., А. П. ЗАПУННЫЙ, инж., В. К. ЛОПУШЕНКО, ст. науч. сотр.
ИЗМЕРЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ СВЯЗИ ТОНКИХ ПЬЕЗОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПЛЕНОК С ПОМОЩЬЮ УСТАНОВКИ ЛАЗЕРНОГО ЗОНДИРОВАНИЯ
Значение квадрата коэффициента электромеханической связи к1 поверхностных акустических волн (ПАВ) с достаточной сте-
пенью точности определяется выражением [3]
¿2 = (2
(1)
где Ум и V — значения скоростей ПАВ в слоистой системе с металлизацией пьезоэлектрической пленки и без металлизации. Определить значения Ум и V можно с помощью установки лазерного зондирования по методике, описанной в работе [2], с точностью около 0,5 %,, что для малых значений коэффициента электромеханической связи (/е2<0,05) приводит . к погрешности определения к2 20 %-ь50 %.
Более точные результаты при определении /г2 дает метод, основанный на измерении разности скоростей (V—а не каждого из значений V и Уи в отдельности. Значение (У—Ум) можно определить, измерив сдвиг фаз ср поверхностных волн, прошедших участки слоистой системы одинаковой длины I, на одном из которых пленка пьезо-электрика металлизирована, а иа другом мет. При этом
Ф = (2)
где со — частота ПАВ и выражение для расчета /г2 преобразуется
0,007
а 005
0.003
аоог
