CC BY
19
_ВЕСТНИК ПНИПУ_
2016 Химическая технология и биотехнология № 4
DOI: 10.15593/2224-9400/2016.4.01 УДК 66.012-52
С.Н. Кондрашов, А.С. Бортникова
Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия
РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМА УПРАВЛЕНИЯ УЗЛОМ КОНТАКТИРОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВА ФОРМАЛИНА ПОДАЧЕЙ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ПОТОКА ВОЗДУХА
Представлены результаты исследования распределенной по высоте и сечению контактного слоя подачи воздуха на процесс синтеза формальдегида на пемзосеребряном катализаторе.
Методом вычислительного эксперимента на математической модели, представляющей собой замкнутую систему дифференциальных уравнений материального и теплового балансов на зерне и в слое катализатора, и опытным путем на лабораторной установке показано, что введение в слой катализатора дополнительного потока воздуха, распределенного по сечению слоя, с количеством кислорода 0-10 % от количества кислорода основного потока воздуха позволяет варьировать состав формалина в пределах: по метанолу 0,7—3,7 %, по формальдегиду 37—39 %. При этом появляется возможность увеличить общую конверсию и выход формальдегида на 3—5 %. Селективность (избирательность) образования формальдегида при подаче дополнительного воздуха не уменьшилась (осталась практически постоянной) и составила 92 %. Максимальный выход формальдегида наблюдается при вводе дополнительного воздуха в контактный слой на уровне 2/3 высоты слоя от места ввода реакционной смеси. Совпадение результатов вычислительного и лабораторного экспериментов при воспроизводимости последнего позволяет заключить, что использованная модель адекватна исследуемому процессу, а полученные закономерности для серебряного катализатора не зависят от масштаба аппарата и могут быть использованы для совершенствования промышленных процессов синтеза формальдегида.
Методом регрессионного анализа результатов вычислительного эксперимента на математической модели статики контактного аппарата получена модель процесса синтеза формальдегида при подаче дополнительного количества воздуха в слой катализатора.
С использованием метода линейного программирования проведена оптимизация процесса синтеза формальдегида. Установлено, что целевая функция - выход формальдегида достигает мак-
симума в свой области определения при минимальном соотношении расходов дополнительного и основного потоков воздуха и максимальном расходе дополнительного потока воздуха.
Предложен способ управления процессом контактирования подачей дополнительного количества воздуха в слой катализатора, позволяющий увеличить выход формальдегида на 3—5 %, снизить температуру процесса на 20—30 К, увеличить пробег катализатора.
Ключевые слова: производство формалина, синтез формальдегида, контактный аппарат, пемзосеребряный катализатор, дополнительный поток воздуха, математическая модель, лабораторная установка, вычислительный эксперимент, регрессионный анализ, линейное программирование, алгоритм управления.
S.N. Kondrashov, A.S. Bortnikova
Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation
DEVELOPMENT OF CONTROL ALGORITHM FOR THE NODE CONTACT OF FORMALIN PRODUCTION SUPPLY ADDITIONAL AIR FLOW
The article presents the results of a study distributed over the height and cross-section of the contact layer on the air of formaldehyde synthesis process in the letters-zoserebryanom catalyst.
The method of computing experiment on the mathematical model, pre-is a closed system of differential equations for material and heat balances in the grain and in the catalyst bed, and empirically on laboratory-term installation shows that the introduction of a layer of additional air flow catalyst distributed on the section of the bed, an oxygen amount of 0-10% of Audio Output of our main airflow oxygen allows to vary the composition within formalin: methanol 0,7-3,7%, by 37-39% formaldehyde. At the same time there is a cart-possibility to increase the overall conversion and formaldehyde yield of 3-5%. Selectivity (selectivity) of formaldehyde formation when applying additional air is not decreased (remained almost constant) and amounted to 92%. The maximum yield of formaldehyde is observed when entering the secondary air in the contact layer at the level of 2/3 of the height of the space layer input of the reaction mixture. The coincidence of the results of computational and laboratory experiments for reproducibility latter allows us to conclude that the used model adequately researched process, and the resulting patterns for the silver catalyst does not depend on the scale of the device and can be used for the improvement of industrial processes synthesis of formaldehyde.
By regression analysis of the results of computational experiment on the mathematical model of static contactor obtained model processes sa synthesis of formaldehyde when submitting an additional amount of air into a layer ca-catalyst.
Using the method of linear programming has been optimized formaldehyde synthesis process. It has been established that the objective function - the output odds-formaldehyde peaks in your domain with minimal RATIO-carrying costs and additional primary air flow and maximum-races during the additional air flow.
A method for process control of contacting feed additional air quantity-tary in the catalyst layer, which allows to increase yield formaldehyde at 5.3% to reduce the processing temperature of 20-30 K, increase catalyst mileage.
Keywords: production of formalin, formaldehyde synthesis, contact apparatus, pemzoserebryany catalyst, an additional air flow, mathematical model laboratory plant, numerical simulation, regression analysis, linear programming, control algorithm.
Исследование влияния распределенной по высоте и сечению контактного слоя подачи воздуха на процесс синтеза формальдегида
Для повышения конверсии метанола в процессе синтеза формальдегида используют многослойный катализатор в виде кристаллов серебра различных размеров, в частности применение двухслойного катализатора позволяет проводить процесс с конверсией метанола до 97,4 % при селективности (избирательности) образования формальдегида 89-90 % [1].
Другим вариантом решения задачи повышения конверсии метанола является использование секционных реакторов [1]. Основное отличие секционированного реактора от односекционного реактора многослойного заключается в том, что часть воздуха подается совместно с потоком сырья, а часть раздельно - на каждую секцию. На первой секции двухсекционного реактора обычно используют серебро в виде сетки или нанесенное на оксид алюминия, на второй секции - кристаллы серебра размером (0,2-1,5)-10 м или состав, приготовленный спеканием двух слоев серебра. Конверсия метанола в этом процессе составляла 97-98 %, селективность 88-90 %. Секционирование реакторов с катализаторами типа «серебро на пемзе» не нашло практического применения вследствие падения селективности основной реакции при повышении конверсии метанола.
Для решения задачи повышения конверсии метанола при неизменной селективности процесса контактирования на пемзосеребряном катализаторе было исследовано влияние распределенной по высоте и сечению слоя катализатора подачи воздуха на основные показатели процесса.
Для предварительной оценки реакции системы контактирования на подачу дополнительного количества воздуха было проведено моделирование процесса контактирования с использованием математической модели, представляющей собой замкнутую систему дифференцированных уравнений материального и теплового балансов на зерне и в слое катализатора [2]. Входные параметры, параметры состояния и коэффициенты модели были рассчитаны в соответствии с регламентом производства формалина. При этом были приняты следующие концентрации компонентов в исходной смеси, подаваемой с объемной
скоростью V = 7,65 с-1 в контактный слой: для метанола Смо) = = 0,0135164 кмоль/м3, для кислорода основного потока воздуха СО01 = = 0,0043818 кмоль/м3, для воды СН0)О = 0,099427 кмоль/м3. Температура реакционной смеси на входе в слой была принята Т = 398 К, высота слоя L = 9-10 м. Дополнительный поток воздуха вводили в слой катализатора на высоте L = (4, 5, 6, 7)-10- м с количеством кислорода Сдоп, равным 0, 5, 10 % от количества кислорода основного потока воздуха СО . Система уравнений решалась методами Ньютона - Рафсона и Рун-
ге - Кутта с учетом изменения коэффициентов массо- и теплоотдачи от поверхности зерна потоку газа по высоте слоя вследствие изменения температуры слоя и концентрации компонентов. Полученные результаты представлены в табл. 1.
По данным табл. 1 на рис. 1-3 построены зависимости состава прореагировавших газов от высоты ввода в слой дополнительного потока воздуха и концентрации кислорода и рассчитаны определяющие параметры процесса: избирательность, общая конверсия и выход формальдегида.
Выход формальдегида Кф рассчитывали в виде отношения количества метанола, пошедшего на образование формальдегида, к общему количеству метанола в смеси, общую конверсию Кобщ - как отношение количества прореагировавшего метанола к общему количеству метанола в смеси, а избирательность Б - как отношение выхода формальдегида к общей конверсии:
Сф
Кф - С + С + с ; (1)
К — Ссо2 +Сф . (2)
К общ — См + СШ2 + Сф. (2)
К
S — ——, (3)
1С
Лобщ
где Сф, См, ССО2 - концентрации соответственно формальдегида, метанола и диоксида углерода в прореагировавших газах, кмоль/м3.
Таблица 1
Результаты вычислительного эксперимента на математической модели процесса контактирования при вводе дополнительного количества воздуха в слой катализатора
Высота Кол-во Концентрации компонентов в прореагировавшей смеси
ввода допол- на выходе из контактного аппарата, -105 кмоль/м3
в слой нитель- Метанол Кисло- Вода Диоксид- Водород Фор-
дополни- ного С ^м род Ссо2 СН2О углерода СН2 мальде-
тельного воздуха, ССО2 гид Сф
кол-ва % Со2
воздуха I, м-10-2
4 0 116,112 2,186 1720,44 132,443 312,835 1236,28
5 75,293 3,188 1839,36 144,618 323,035 1274,88
10 56,735 4,716 1957,62 158,506 309,864 1236,09
5 0 116,112 2,186 1720,44 132,443 312,835 1236,28
5 54,649 4,299 1833,73 144,820 324,442 1293,92
10 35,954 7,016 1948,18 158,485 309,609 1304,88
6 0 116,112 2,186 1720,44 132,443 312,835 1236,28
5 41,856 7,100 1825,71 145,192 318,733 1304,49
10 227,717 13,07 1933,00 158,797 300,728 1309,44
7 0 116,112 2,186 1720,44 132,443 312,835 1236,28
5 43,772 14,11 1812,53 144,495 314,268 1301,81
10 34,375 28,17 1905,34 156,865 294,572 1302,15
Рис. 1. Зависимость концентрации метанола в прореагировавшей смеси от высоты ввода и количества дополнительного воздуха: ♦ - Сдоп = 0; ■ - Сд0п = 0,05Со2; ▲- Сд0п = 0,1Со2
Рис. 2. Зависимость концентрации формальдегида в прореагировавшей смеси от высоты ввода и количества дополнительного воздуха: ♦ - Сдоп = 0; ■ - Сдоп = 0,05Со2; ▲- Сдоп = 0,1Со2
Рис. 3. Зависимость концентрации воды в прореагировавшей смеси от высоты ввода и количества дополнительного воздуха: ♦ - Сдоп = 0; ■ - Сдоп = 0,05СО2;
Сдоп = 0,1 СО2
Рассчитанные по формулам (1)-(3) показатели процесса синтеза формальдегида представлены в табл. 2.
Таблица 2
Показатели процесса синтеза формальдегида, рассчитанные по данным вычислительного эксперимента
Высота ввода Кол-во допол- Общая Выход Избира-
в слой дополни- нительного воз- конверсия формальдегида тельность
тельного кол-ва духа Сдоп, % Со2 Кобщ, % Кф, % ^ %
воздуха L, м-10-2
4 0 0,92 0,83 0,90
5 0,95 0,85 0,895
10 0,95 0,85 0,895
5 0 0,92 0,83 0,90
5 0,96 0,87 0,90
10 0,98 0,87 0,89
6 0 0,92 0,83 0,90
5 0,97 0,88 0,905
10 0,98 0,88 0,90
7 0 0,92 0,83 0,90
5 0,97 0,87 0,895
10 0,98 0,87 0,89
Анализ результатов вычислительного эксперимента показывает, что подача в аппарат синтеза формальдегида при прочих равных условиях дополнительного количества воздуха позволяет варьировать состав готового продукта в пределах: по метанолу 0,8-3,5 %, по формальдегиду 37-39 %. При этом имеется возможность увеличить общую конверсию и выход формальдегида на 3-5 %.
Для экспериментальной проверки результатов моделирования была проведена серия опытов на лабораторной установке АООТ «Ме-тафракс», основные узлы которой соответствуют технологической схеме производства формалина. Установка была дополнена нами узлом подачи распределенного по высоте и сечению слоя катализатора воздуха, состоящим из модернизированного контактного аппарата и системы регулирования дополнительного потока воздуха. Показатели процесса контактирования рассчитывались по результатам анализа аб-газов по методике, предложенной Уокером [3]. По стехиометрическим соотношениям реакций, протекающих при синтезе формальдегида, рассчитывалось количество прореагировавшего метанола и количество
метанола, пошедшего на образование формальдегида. Общее количество пропущенного через установку метанола Ом определялось по формуле
с. = ^см!100, (4)
70 • р
где Ссм - расход спиртоводной смеси, см3/с; р - плотность смеси, г/см3.
Далее определялись основные показатели процесса синтеза формальдегида: общая конверсия Кобщ как отношение количества прореагировавшего метанола к количеству пропущенного метанола, выход формальдегида Кф как отношение количества метанола, пошедшего на образование формальдегида, к количеству пропущенного метанола и избирательность 5 как отношение выхода формальдегида к общей конверсии. Рассчитанные таким образом и усредненные по сериям опытов показатели представлены в табл. 3. Воспроизводимость результатов эксперимента и расчетных показателей процесса подтверждена параллельными опытами: по 3 опыта в каждой точке ввода дополнительного воздуха (табл. 3).
Таблица 3
Показатели процесса синтеза формальдегида на лабораторной установке при подаче дополнительного количества воздуха в слой катализатора
Высота ввода в слой Кол-во допол- Общая Выход фор- Избира-
дополнительного нительного воз- конверсия мальдегида тельность
кол-ва воздуха Ь, м-10"2 духа Сдоп, % Со2 Кобщ, % Кф, % 5, %
4 0 92,5 85,4 92,2
10 92,8 85,8 92,5
5 0 92,0 84,7 92,0
10 92,7 85,6 92,3
6 0 92,7 86,2 92,9
10 98,4 91,6 93,1
7 0 96,0 88,4 92,0
10 97,2 89,6 92,2
По данным табл. 3 построены зависимости общей конверсии, выхода формальдегида и избирательности от высоты ввода дополнительного количества воздуха (рис. 4).
Данные табл. 3 и рис. 4 показывают, что при подаче распределенного по высоте и сечению контактного слоя воздуха в аппарат син-
теза увеличиваются как общая конверсия, так и выход формальдегида; избирательность при этом практически не изменяется. Следовательно, изменением расхода дополнительного воздуха в диапазоне 0-10 % от расхода основного воздуха (Сдоп < 0,1 СО2 по соображениям взрывобе-зопасности), выход формальдегида можно изменять в пределах 8591 %, тем самым изменяя содержание формальдегида и метанола в готовом продукте в пределах: по формальдегиду 37-39 %, по метанолу 0,7-3,7 %.
Рис. 4. Зависимость общей концентрации Кобщ, выхода формальдегида Кф, избирательности S от высоты ввода дополнительного количества воздуха Сдоп = 0,1со2: ♦ - Кобщ; ▲-Кф; ■ - S
Таким образом, методом вычислительного эксперимента на математической модели и опытным путем на лабораторной установке показано, что введение в слой катализатора дополнительного потока воздуха, распределенного по сечению слоя, с количеством кислорода 0-10 % от количества кислорода основного потока воздуха позволяет варьировать состав формалина в пределах: по метанолу 0,7-3,7 %, по формальдегиду 37-39 %. При этом появляется возможность увеличить общую конверсию и выход формальдегида на 3-5 %. Селективность (избирательность) образования формальдегида при подаче дополнительного воздуха не уменьшилась (осталась практически постоянной) и составила 92 %. Максимальный выход формальдегида наблюдается при вводе дополнительного воздуха в контактный слой на уровне 2/3 высоты слоя от места ввода реакционной смеси. Совпадение результатов вычислительного и лабораторного экспериментов при воспроизводимости последнего позволяет заключить, что использованная модель адекватна исследуемому процессу, а полученные закономерно-
сти для серебряного катализатора не зависят от масштаба аппарата и могут быть использованы для совершенствования промышленных процессов синтеза формальдегида. Повышение конверсии метанола до 98 % при неизменной селективности образования формальдегида свидетельствует о ценности предложенного способа синтеза формальдегида и позволяет рекомендовать его для использования на промышленных агрегатах формалина.
Построение модели контактного аппарата для цели управления путем подачи дополнительного воздуха
В работе [2] была получена модель технологического процесса получения формалина в виде зависимости выхода формальдегида Я от ряда технологических параметров. Целью настоящего исследования явилось построение модели синтеза формальдегида в виде зависимости
К = / (Сдоп; Сдоп/СвХ (5)
где Сдоп - расход дополнительного потока воздуха, м3/с; Сдоп/Св - соотношение расходов дополнительного и основного потоков воздуха.
Модель находим в виде уравнения регрессии, для этого выполняем следующее.
1. Оба фактора XI, I = 1, 2 в выражении (5) нормируем: х1 в диапазоне ±90 % (±1) от значения х1 (0), х2 в диапазоне ±10 % (±1) от значения х2 (0):
Гх1 (-1) = х (0) • 0,1;
\ (6)
[х1 (+1) = х (0) 4,9;
Г Х2 (-1) = Х2 (0) • 0,9;
[ Х2 (+1) = Х2 (0) 4,1;
где X! (0) = 0,01365353 м3/с; х2 (0) = 0,055.
2. Формируем матрицу эксперимента (табл. 4). В случае числа факторов п = 2 матрица ротатабельного плана второго порядка имеет параметры: число опытов N = 13, число опытов в центре плана N0 = 5, величина «звездного плеча» а = 1,412.
3. При помощи алгоритма, описанного в работе [2], на математической модели статики контактного аппарата проводим опыты ] = 1, N. Результаты опытов также представлены в табл. 4.
Таблица 4
Ротатабельный план второго порядка для функции Я = / (Сдоп; Сдоп/Св)
Номер опыта N° Х1 Х2 Выход формальдегида Я, % Температура контактного аппарата Т ка, К
1 +1 +1 0,869 943
2 +1 -1 0,971 941
3 -1 +1 0,834 942
4 -1 -1 0,887 942
5 +1,412 0 0,859 943
6 -1,412 0 0,817 944
7 0 +1,412 0,726 946
8 0 -1,412 0,817 943
9 0 0 0,857 948
10 0 0 0,858 948
11 0 0 0,858 950
12 0 0 0,858 948
13 0 0 0,857 948
4. Проводим регрессионный анализ результатов вычислительного эксперимента. Ввиду малой значимости квадратичных членов уравнения регрессии исключаем их из модели, в результате получаем линейную модель процесса синтеза формальдегида при подаче дополнительного количества воздуха в слой катализатора:
Я = 0,648 + 4,49 х - 180х2, 8 = 3,44 %; Га = 945 - 0,1768 х + 0,7807 х2, 8 = 0,27 %.
(8) (9)
Исследуем поверхность отклика функции Я на максимум в области ее определения Хг(-1) < XI < Хг(+1), г = 1, 2 с учетом ограничений по
Сгрк.а
доп и 1 :
Я = Я (х) ^ тах
Сдоп ^ 0,1Св
тк.а _тк.а V 0.
1 _ 1 тт — 0;
тк.а _тк.а > 0«
1 _ 1 тах — 0;
^ Сд°оРп; (Сдоп / Св)
ор1
(10)
Ограничения СДОп < 0,10,; Тка - Т™ > 0; Т" - Гткаах < 0 взяты
из соображений взрывобезопасности процесса и по требованиям регламента.
Исследование проводим методом линейного программирования. Исходная система ограничений:
-а2х1 + а3х2 > Ь1; -а2х + а3х2 < Ъ2; X < Ъ3;
х > Ъ4 х2 < Ъ5 х2 > Ъ6,
(11)
где х1, х2 - факторы в уравнениях (8), (9); а,-, - = 1,3 - коэффициенты в уравнениях (8), (9); Ъ1 = -945 + Т^; Ъ2 = -945 + Т^; Са = 710 К и Т™ = 690 К - крайнее значения температуры контактного аппарата; Ъу, у = 3,6 - крайнее значение факторов х1 и х2 в области определе-
ния Я.
Из системы (11) методом искусственного базиса получаем
Х^ — Х7 + Хш + Ъд ;
х4 — Ъ1 I а^ Х2 I а2 х 10 ;
х^ — Ъ2 а^ Х2 а2 х 7 а2 х^ 0;
■ Ъ^ Л*7 х
' Ъ5 - х2;
(12)
10 '
х9 — Ъ6 + х2 + х 10.
х
х
Систему (12) решаем симплекс-методом Данцига:
К = К( —+1; х2 — -1) — 0,912. (13)
Таким образом, выход формальдегида достигает максимума в области определения функции К при минимальном соотношении расходов дополнительного и основного потоков воздуха сдоп/св при максимальном расходе дополнительного потока воздуха сдоп.
Способ управления процессом контактирования подачей дополнительного количества воздуха в слой катализатора
На основе полученной модели управления (8) и с учетом результатов исследования методов управления процессом синтеза формальдегида [4-6] был разработан адаптивный способ управления процессом синтеза формальдегида [7], принципиальная схема которого изображена на рис. 5.
Рис. 5. Способ управления процессом синтеза формальдегида: 1 - спиртоис-паритель; 2 - датчик расхода спиртоводной смеси; 3 - датчик расхода основного потока воздуха; 4 - контактный аппарат; 5 - датчик температуры; 6 - контактный слой; 7 - устройство распределения воздуха в контактном слое; 8 - датчик расхода дополнительного потока воздуха; 9 - регулятор расхода воздуха; 10 - исполнительный механизм; 11 - абсорбер; 12 - датчик расхода воды; 13 - газоанализатор; 14 - вычислительное устройство для расчета
выхода формальдегида
В спиртоиспаритель 1 подаются смесь воды и метанола и основной поток воздуха, которые контролируются датчиками 2 и 3 соответственно. Спиртоводовоздушная смесь подается в контактный аппарат 4, где на контактном слое 6 происходит синтез формальдегида. При
Г к. а
контролируется датчиком 5. Дополнительный поток воздуха подается в контактный слой че-
рез распределительное устройство 7 и регулируется локальной САР в составе датчика 8, регулятора 9 и исполнительного механизма 10. Прореагировавшие газы из контактного аппарата поступают в абсорбер 11, в который также поступает вода, расход которой контролируется датчиком 12. Анализ абгазов производится газоанализатором 13. Вычислительное устройство 14 рассчитывает выход следующим образом:
1) вычисляют по формуле (8) Rзад = Rmax, откуда находят G^ и GI5 G принимают за const, так как этот параметр определяет нагрузку агрегата);
2) устанавливают G^ и GI5 на агрегате, по газовым анализам вычисляют R[n];
3) вычисляют коэффициенты уравнения (8): с целью упрощения принимают b0 = const, b2 = const;
b[n] = bi[n -1] + R|n| - Rmax ; (14)
Сдоп [n -1]
4) вычисляют Сдоп [п]:
Сдоп [п]= Ктах - Ъ ; (15)
Ъ1[п] - Ъг
5) проверяют выполнение условия | Ятах - Я[п]| < е. Если условие
не выполняется, то цикл повторяют с п. 2.
Предложенный способ управления процессом синтеза формальдегида позволяет увеличить выход формальдегида на 3-5 %. Кроме того, вследствие снижения температуры контактного слоя на 20-30 К увеличивается пробег катализатора [7].
Таким образом, методом вычислительного эксперимента на математической модели и опытным путем на лабораторной установке показано, что введение в слой катализатора дополнительного потока воздуха, распределенного по сечению слоя, с количеством кислорода 0-10 % относительно основного потока позволяет увеличить общую конверсию метанола и выход формальдегида на 3-5 % при неизменной селективности образования формальдегида. Совпадение результатов вычислительного и лабораторного экспериментов позволяет сделать заключение, что полученные закономерности не зависят
от масштаба аппарата и могут быть использованы для совершенствования промышленных процессов синтеза формальдегида. Методом регрессионного анализа результатов вычислительного эксперимента на математической модели статики контактного аппарата получена модель процесса синтеза формальдегида при подаче дополнительного количества воздуха в слой катализатора. С использованием метода линейного программирования проведена оптимизация процесса синтеза формальдегида. Установлено, что целевая функция - выход формальдегида достигает максимума в своей области определения при минимальном соотношении расходов дополнительного и основного потоков воздуха и максимальном расходе дополнительного потока воздуха.
Предложен способ управления процессом контактирования подачей дополнительного количества воздуха в слой катализатора, позволяющий увеличить выход формальдегида на 3-5 %, снизить температуру процесса на 20-30 К, увеличить пробег катализатора. Данный способ рекомендуется использовать совместно со способами управления процессом многоступенчатой абсорбции формальдегида и осушки воздуха [8-10].
Список литературы
1. Кондрашов С.Н. Разработка и исследование алгоритмов управления производством формалина: дис. ... канд. техн. наук. -Пермь, 1994. - 150 с.
2. Кондрашов С.Н., Савостина А. С. Моделирование узла синтеза формальдегида // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Химическая технология и биотехнология. - 2016. - № 1. - С. 7-18.
3. Уокер Дж. Формальдегид. - М.: Госхимиздат, 1957. - 608 с.
4. Способ управления процессом получения формалина: пат. 1669911 Рос. Федерация / А.Г. Шумихин, С.Н. Кондрашов, В.В. Май-ер. - № 4473379/88; заявл. 11.08.88; опубл. 15.08.91, Бюл. № 30. - 6 с.
5. Способ автоматического управления процессом получения формалина: пат. 2058289 Рос. Федерация / Шумихин А.Г., Кондра-шов С.Н., Майер В.В., Меренков В.Г., Гарейшин М.Г. - № 4769648/89; заявл. 18.12.89; опубл. 20.04.96, Бюл. № 11. - 7 с.
6. Кондрашов С.Н., Горохова М.Н. Разработка алгоритма оптимального управления технологическим процессом получения фор-
мальдегида // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Химическая технология и биотехнология. - 2016. - № 1. - С. 19-28.
7. Способ управления процессом синтеза формальдегида: пат. 1807050 Рос. Федерация / Меренков В.Г., Шумихин А.Г., Кондрашов С.Н., Исхаков Р.Н., Бродникова Н.И., Баталова И.В., Майер В.В. -№ 4884771/90; заявл. 26.11.90; опубл. 07.04.93, Бюл. №13 - 4 с.
8. Способ управления процессом многоступенчатой абсорбции: пат. 2055633 Рос. Федерация / Кондрашов С.Н., Шумихин А.Г. -№ 92002656/92; заявл. 29.10.92; опубл. 10.03.96, Бюл. № 7. - 4 с.
9. Способ управления процессом многоступенчатой абсорбции: пат. 2077929 Рос. Федерация / Кондрашов С.Н., Шумихин А.Г., Меренков В.Г. - № 93044782/93; заявл. 16.09.93; опубл. 27.04.97, Бюл. № 12. - 5 с.
10. Разработка алгоритма распределенной системы управления установкой осушки воздуха УОВ-1 / С.Н. Кондрашов, А.Г. Шумихин, Н.И. Фарберов, Н.И. Берсенева // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Химическая технология и биотехнология. - 2016. - № 2. - С. 54-66.
References
1. Kondrashov S.N. Razrabotka i issledovanie algoritmov upravlenya proizvodstvom formalina [Development and research of control algorithms production duction of formalin]. Ph.D. thesis. Perm, 1994. 150 p.
2. Kondrashov S.N., Savostina A.S. Modelirovanie uzla sinteza for-maldegida [Simulation of formaldehyde synthesis unit]. Vestnik Permskogo natsionalnogo issledovatelskogo politekhnicheskogo universiteta. Khimiche-skaya tekhnologiya i biotekhnologiya, 2016, no. 1, pp. 7-18.
3. Uoker Dzh. Formaldegid [Formaldehyde]. Moskow: Goskhimizdat, 1957. 608 p.
4. Shumikhin A.G., Kondrashov S.N., Mayer V.V. Sposob av-tomaticheskogo upravleniya protsessom polucheniya formalina [A method of controlling a process producing formalin]. Patent No. 1669911 RF. 1988.
5. Shumikhin A.G., Kondrashov S.N., Mayer V.V., Merenkov V.G., Garejshin M.G. Sposob avtomaticheskogo upravleniya protsessom polu-cheniya formalina [The method of automatic control of the process of obtaining the formalin]. Patent No. 2058289 RF. 1996.
6. Kondrashov S.N., Gorokhova M.N. Razrabotka algoritma opti-malnogo upravleniya tekhnologicheskim protsessom polucheniya formal-degida [Development of algorithm optimal process control production of formaldehyde]. Vestnik Permskogo natsionalnogo issledovatelskogo poli-tekhnicheskogo universiteta. Khimicheskaya tekhnologiya i biotekhnologiya, 2016, no. 1, pp. 19-28.
7. Merenkov V.G., Shumikhin A.G., Kondrashov S.N., Iskha-kov R.N., Brodnikova N.I., Batalov I.V., Mayer V.V. Sposob upravleniya protsessom polucheniya formalina [A method of controlling formaldehyde synthesis process]. Patent No. 1807050 RF. 1993.
8. Kondrashov S.N., Shumikhin A.G. Sposob upravleniya protsessom mnogostupenchatoj absorbtsii [A method for controlling a multi-stage absorption process]. Patent No. 2055633 RF. 1992.
9. Kondrashov S.N., Shumikhin A.G., Merenkov V.G. Sposob upravleniya protsessom mnogostupenchatoj absorbtsii [A method for controlling a multi-stage absorption process]. Patent No. 2077929 RF/ 1993.
10. Kondrashov S.N., Shumikhin A.G., Farberov N.I., Berseneva N.I. Razrabotka algoritma raspredelennoj sistemy upravleniya ustanovkoj osu-shki vozdukha UOV-1 [Development of algo-rhythm distributed installation of air drying control system UOV-1]. Vestnik Permskogo natsionalnogo issledovatelskogo politekhnicheskogo universiteta. Khimicheskaya tekhnologiya i biotekhnologiya, 2016, no. 2, pp. 54-66.
Получено 26.10.2016
Об авторах
Кондрашов Сергей Николаевич (Пермь, Россия) - кандидат технических наук, доцент кафедры автоматизации технологических процессов и производств Пермского национального исследовательского политехнического университета (614013, г. Пермь, ул. Профессора Поздеева, 9, корпус Б; e-mail: Sergej.Kondrashov @pnos.lukoil.com).
Бортникова Анна Сергеевна (Пермь, Россия) - магистрант кафедры автоматизации технологических процессов и производств Пермского национального исследовательского политехнического университета (614013, г. Пермь, ул. Профессора Поздеева, 9, корпус Б; e-mail: [email protected]).
About the authors
Sergej N. Kondrashov (Perm, Russian Federation) - Ph.D. in Technical Sciences, Associate professor, Department of automation of technological processes and production, Perm National Research Polytechnic University (9, Building B, Professora Pozdeeva str., Perm, 614013, e-mail: [email protected]. com).
Anna S. Bortnikova (Perm, Russian Federation) - Undergraduate student, Department of automation of technological processes and production, Perm National Research Polytechnic University (9, Building B, Professora Pozdeeva str., Perm, 614013, e-mail: [email protected]).
