CC BY
18УДК.669.017:621.78
С. Н. Жеребцов1, Е. В. Лобов2, Е. А. Чернышов3
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВОЗДЕЙСТВИЯ МОДИФИКАТОРОВ
ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОБРАБОТКИ РАСПЛАВА В ПРОЦЕССЕ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО
КОКИЛЬНОГО ЛИТЬЯ
ФГБОУ ВПО «Омский государственный педагогический университет », г. Омск,1 ОАО «Омский научно-исследовательский институт технологии машиностроения» г. Омск,2
Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева
Представлены многолетние результаты практических исследований, подтверждающие положительное влияние разрабатываемой технологии высокотемпературной обработки расплава (ВТОР) с совместным использованием процесса модифицирования никелевых сплавов при электрошлаковом кокильном литье. Впервые на практике показаны реальные параметры прямых замеров температуры жидкого металла и шлака при переплаве ряда жаропрочных никелевых сплавов типа ЖС6-У, ЖС3-ДК, и т.д., в автогарнисажной плавильной ёмкости, на протяжении всего технологического процесса электрошлакового литья изделий. Приведены сравнительные характеристики, и результаты испытаний физико-механических свойств и служебных характеристик изделий, полученных вакуумно-индукционным переплавом и электрошлаковым переплавом с применением комбинированной технологии модифицирования и высокотемпературной обработки расплава.
Ключевые слова: электрошлаковое кокильное литьё, модифицирование, температура, жидкий металл, шлак, технологические параметры, физико-механические свойства, никелевый сплавов.
На сегодняшний день существует проблема получения качественных отливок из сложнолегированных сталей и сплавов, выпускаемых в печах электродугового переплава (ЭДП), вакуумно-индукционного переплава (ВИП), электронно-лучевого переплава (ЭЛП), которые на протяжении всего процесса расплавления металла, накопления в плавильной ёмкости и последующей заливкой в кокиль обеспечили бы весь комплекс технологических средств воздействия на жидкий металл, и кристаллизующуюся отливку в литейной форме.
В области металлургии и литейном производстве разработаны технологические приёмы, позволяющие обеспечивать необходимые требования, предъявляемые по химическому составу, механическим, физическим свойствам, служебным и технологическим характеристикам отливаемых изделий, это технологии: модифицирования металла, высокотемпературной обработки расплавов (ВТОР) в плавильной ёмкости, подстуживание металла в плавильной ёмкости и литейной форме.
В силу своих технических особенностей традиционные способы переплава ВИП, ЭДП, ЭЛП не всегда позволяют использовать в полном объёме технологии модифицирования и ВТОР. Для получения качественных отливок в области специальной электрометаллургии разработана технология электрошлакового переплава (ЭШП), которая позволяет объединить в одном плавильном агрегате все достоинства метода модифицирования и технологии ВТОР.
Электрошлаковому переплаву (ЭШП) подвергали никелевые жаропрочные сплавы типа: ЖС6-У, ЖС6-К, ЖС3-ДК, во время переплава вводили модификаторы различного химического состава-(Т1СК-ТьСг, Т1СК-Ть№, Т1СК-Т1-У, Т1СК-ТьМо, Т1СК-ТьУа, а также
РЗМ........), в статье представлены результаты исследования с модификатором Т1(Сх Ку)-Т1.
В процессе ЭШКЛ (электрошлаковое кокильное литью) производили технологический перегрев расплавленного металла в плавильной емкости - для проверки предположения о поло-
© Жеребцов С. Н., Лобов Е. В., Чернышов Е. А., 2015.
жительном влиянии технологии высокотемпературной обработки расплава (ВТОР), совмещённой с процессом модифицирования жидкого металла на структуру и физико-механические свойства отливаемого изделия [1, 3, 4].
Металл плавили и разливали в установке электрошлакового литья А550-У, УШ-148, варьируя температуру введения добавки, состав модификатора, время выдержки, температуру жидкого металла и шлака силу тока, напряжение в процессе переплава, температуру охлаждающей жидкости и т.д.
Контроль и запись токовых режимов электрошлакового переплава расходуемого электрода в плавильной ёмкости производились с помощью электронного потенциометра КСП-4, контроль скорости плавления электрода осуществлялась с помощью датчика веса в комплекте с самописцем ПСР-1. Температура охлаждающей жидкости (вода) на входе и выходе из поддона плавильной емкости контролировалась электронным автоматическим многоточечным потенциометром ЭПР-09РМ3. Для прямого замера температуры жидкого металла и шлака в плавильной ёмкости на протяжении всего процесса переплава расходуемого электрода применялась вольфрам-ренивая термопара типа ВР5(20)5 в защитном корпусе из тугоплавкого металла.
Модифицирование после ВТОР с введением УДПК (ультрадиспесного порошкового комплекса), разработанного на базе TiCN-Ti [1,4] в диапазоне температур при 1450-1470°С, 1580-1600°С, 1720-1740°С, потребовало применения технологии подстуживания жидкого металла, для повышения эффекта модифицирования за счет снижения продолжительности времени выдержки от момента введения УДПК в жидкий металл, с последующей заливкой в кокиль и до начала процесса кристаллизации сплава в литейной форме.[4]
На (рис. 1) приведена реальная схема процесса переплава расходуемого электрода из сплава ЖС6-У под слоем защитного синтетического флюса марки CaF2-Al2Oз в охлаждаемой автогарнисажной плавильной ёмкости [1, 4]. Температура нагрева жидкого металла достигала от 1900 до 2040°С, а жидкого флюса соответственно от 2150 до 2320°С.
Рис. 1. Температурно-временная зависимость процесса ЭШКЛ+ВТОР расходуемого электрода
из сплава ЖС6-У в плавильной емкости
Перевод расплава никелевых сплавов в равновесное состояние при воздействии высокотемпературной обработки расплава осуществляют перегревом выше второй критической температуры Гкр2 1830°С (для ЖС3-ДК и ЖС6-У), и 1800оС для ЖС6-К [1, 4]. Необходимую температуру перегрева расплава ЖС3-ДК, ЖС6-К, ЖС6-У для перевода его в равновесное остояние определили по изменению кинематической вязкости и удельного сопротивления в жидком состоянии (рис. 2, а, б), по методикам рассмотренных в исследовательских и научных работах учёных [7, 8].
Рис. 2. Политермы кинематической вязкости (у) сплава ЖС3-ДК и политермы удельного электросопротивления (р) сплава ЖС3-ДК
На политермах структурно-чувствительных свойств никелевого сплава ЖС3-ДК можно выделить два температурных интервала, в которых, по-видимому, происходят интенсивные изменения структуры расплава. В низкотемпературной области 1550-1650°С аномальный характер изменения свойств связан с разрушением неравновесных группировок атомов, соответствующих по составу и строению интерметаллидной у'- фазе, а в интервале температур 1780-1830°С осуществляются полная диссоциация и растворение тугоплавких соединений, находящихся в расплаве.
Таблица 1
Влияние температуры введения модификатора после ВТОР при ЭШП (1830оС) на механические свойства сплава ЖС3-ДК
Температура введения, Т оС ств, МПа ст0,2, МПа 5, % V, %
1570 1086/1074/1071 793/820/791 18,9/14,0/18,8 21,2/20,0/22,4
Среднее 1077 801 17,2 21,2
1610 1056/1075/1036 802/804/794 18,8/18,0/14,8 20,8/20,1/20,5
Среднее 1055 800 17,2 20,4
1650 1162/1162/1152 843/843/839 16,0/16,8/16,0 19,7/20,4/18,1
Среднее 1158 841 16,3 19,4
Паспорт 900 760 14,0 16,0
С учетом результатов опытов был выбран следующий температурный режим плавки и модифицирования: перегрев до 1840 - 1850°С, выдержка 5 - 10 мин; температура введения
УДПК не должна превышать 1700°С. Оптимальную температуру введения модификатора установили по изменению механических свойств образцов из сплава ЖС3-ДК, полученных с использованием технологии электрошлакового кокильного литья (табл. 1).
В качестве оптимизируемых технологических параметров ЭШКЛ были взяты: температура перегрева расплава (ВТОР), температура ввода УДПК в расплав, температура заливки, время выдержки от момента ввода модификатора до заливки и количество вводимых УДПК. В качестве функций сравнения использовали относительное удлинение, предел прочности, ударную вязкость и длительную жаропрочность исследуемых сплавов ЖС6-У, ЖС3-ДК, ЖС6-К, согласно ОСТ1 90126-85.
Была отлита большая партия образцов с добавкой модификаторов, приготовленных при различных режимах ТФА (температурная фазовая активация) и вводимых в расплав при различных температурах жидкого металла, а также последующей временной выдержки и заданной температурой заливки жидкого металла, в литейную форму и последующим определением качества отливки (табл.2). Для повышения эффективности модифицирования применяли принудительное охлаждение модифицированного расплава ЖС3 -ДК, ЖС6-У, к двухкамерному поддону плавильной ёмкости под давлением подводили охладитель, с помощью которого задавали требуемые параметры температуры нагрева и охлаждения жидкого металла [2, 3].
Таблица 2
Влияние режимов ТФА модификатора и температуры введения и разливки сплава ЖС-6У
на качество отливок
Номер плавки Режимы ТФА, Т, оС/мин Температура введения Т, оС Температура заливки Т, оС Качество отливок
1 ЭШП 1000/60 1650 1570 Чистая
2 ЭШП 1000/60 1650 1575 Засоры
3 ВИП 1000/60 1670 1650 Чистая
4 ВИП 1000/60 1650 1620 Чистая
5 ВИП 1000/60 1570 1550 Засоры
6 ЭШП 1000/60 1670 1600 Чистая
7 ЭШП 950/30 1670 1570 Отливки качественные
8 ВИП 950/30 1680 1550
Необходимость этой операции возникла в результате продолжительного времени «выстаивания» и выдержки перегретого модифицированного расплава в литейной форме до начала прохождения процесса кристаллизации отливки, из-за этого значительно снижается эффект модифицирования. Результаты испытания образцов, вырезанных из отливок «Сердечник рогообразный», показали, что предел прочности металла увеличился на 140-210 МПа при возрастании пластичности материала (табл. 3).
Таблица 3
Механические свойства образцов из модифицированного сплава ЖС6-У с принудительным охлаждением затравочного узла
Вид отливки Наличие охладителя ств, МПа 5, % V, %
1 2 3 4 5
Сердечник ВИП (+) 909 10,0 18,1
(-) 885 16,4 16,8
(+) 934 10,8 19,7
Сердечник ЭШП мод. (+) 1186 16,0 15,7
(+) 1240 16,8 18,7
(+) 1190 16,0 17,0
Окончание табл. 3
1 2 3 4 5
Образцы ЭШП без мод. (-) 1045 12,8 15,0
(+) 1070 13,6 13,0
(-) 1065 8,8 14,9
Образцы ЭШП мод. (+) 1260 20,0 20,1
(-) 1120 16,0 17,3
(+) 1150 16,8 18,9
(+) 1196 20,0 20,1
Механические свойства испытанных образцов, вырезанных из отливок, свидетельствуют о том, что совмещение ВТОР с модифицированием и принудительным охлаждением расплава позволяет увеличить прочность изделия на 220-250 МПа, при росте пластичности примерно в два раза. Исследование длительной прочности на образцах, вырезанных из отливок не модифицированного и модифицированного сплава ЖС6-У, указывает, что показатель длительной прочности у модифицированного сплава выше на 80^140 МПа, чем не модифицированного.
Следует отметить, что при последовательном увеличении нагрузки на испытуемый образец сопротивление разрушению модифицированного сплава повышается. Это может быть связано с диссипацией энергии на блоках структуры, окружающей модифицированные карбиды, а также меньшим углом «раз ориентировки» самих зерен модифицированного сплава [4].
Образцы из модифицированного сплава ЖС3-ДК после ЭШКЛ по сравнению с отлитыми в печах вакуумно - индукционного переплава (ВИП) выдерживают нагрузку 700-920 МПа при 700°С, при длительности испытания более 150-265 ч (табл. 4). Выполненные исследования наглядно показывают, что ЭШП по сравнению с ВИП более прогрессивная технология переплава высоколегированных никелевых сплавов.
Таблица 4
Длительная прочность образцов модифицированного сплава ЖС-3ДК, вырезанных отливок (¿исп-700°С)
№ 5, %
п/п Нагрузка с, МПа Время до разрушения, ч V, %
ВИП 680/720/740 100/106/97 4,7 5,6
ВИП 688/720/740/760/780 100/100/100/100/168 3,1 3,7
ВИП 680/740 100/93 4,3 6,8
ЭШП 870/920 265/155 6,8 7,5
ЭШП 880/910 240/180 5,4 6,3
ЭШП 680/700 150/130 3,4 5,1
ВИП 820/800 130/145 5,2 4,0
Таблица 5
Механические свойства образцов из сплава ЖС6-У после ВТОР и модифицирования,
испытанные при температуре 20оС
Вид обработки Механические свойства
Св, МПа С0,2, МПа 5, % V, %
ВТОР (ЭШЛ) 1100/1045/1120 970/920/990 5,2/4,7/4,9 8,3/6,3/7,2
ВТОР+^Ю^^) 1210/1160/1180 1060/980/1005 8,3/6,7/7,1 12,7/10,0/11,3
Свойства модифицированного сплава ЖС6-У, подвергнутого ВТОР при ЭШП, верхняя критическая точка для сплава ЖС6-У составляет 1830°С, а нижняя 1650°С. Продолжительность выдержки расплава при 1830°С принимали равной 10 мин. Модификаторы вводили при 1650°С. Исследование механических свойств образцов показало (табл. 5), что свойства модифицированного сплава по сравнению со сплавом после ВТОР без модифицирования - улучшились: ав увеличился на 10^15%, 5 - на 35- 47%, V на 45-58%.
Размер макрозерна в отливках из модифицированного сплава при ЭШКЛ + ВТОР составил в среднем 0,7-1,2 мм, карбиды приобрели компактную форму, их средний размер составил 3-5 мкм. Наилучшие сочетания структуры и свойств из сплавов ЖС6-К, ЖС6-У получены при введении УДП комплекса при 1580оС и выдержке 5 мин с последующей разливкой изделий в литейные формы при 1490-1510°С.
Циклическая устойчивость образцов из модифицированного сплава ЖС6-У при 20оС
у
увеличивается от 166 до 200 МПа при испытании на резонансной частоте и базе 2-10 циклов, полученных различными способами производства ВИП и ЭШКЛ.
Исследование длительной прочности образцов модифицированного сплава ЖС6-У при различных температурах и нагрузках показало, что при 100-часовой нагрузке на образец она может быть увеличена до 30 МПа (табл. 6). По сертификату завода изготовителя ав=1000-1050 МПа; 5=3-5%; у=4-8%; ст1000 = 170 МПа. Это связано с тем, что детали машин (энергетические установки, лопатки, ротора газотурбинных двигателей, изделия «Сердечник рогообразный» и др.), работающих в условиях высоких температур и агрессивных газовых средах, воспринимают большие знакопеременные механические нагрузки.
Таким образом, применение ВТОР совместно с модифицированием позволяют получать стабильные служебные свойства отливок, превышающие верхний уровень механических свойств серийных сплавов, указанных в сертификатах на металл поставляемые заводами изготовителями.
Таблица 6
Длительная прочность образцов из сплава ЖС6-У, после ВТОР и модифицирования
Плавка Режим Физико-механические свойства
испытаний х, ч 5, % V, %
ВИП 975 а250 12,0 4,2 5,3
ЭШП 25,0 3,9 4,6
ВИП 1000 а200 32,0 6,2 2,8
ЭШП 69,8 5,3 1,5
ВИП 1100 21,6 4,3 1,9
ЭШП а160 37 5,0 1,6
ВИП 1150 12,0 3,2 4,1
ЭШП а120 28 4,0 5,4
Необходимо отметить, что особенности структуры жаропрочных никелевых сплавов, отлитых с применением ВТОР, требуют изменения режимов термической обработки изделий для получения максимальной жаропрочности: нагрев до температуры растворения 10% у'-фазы с охлаждением на воздухе и старения при температуре начала растворения у'-фазы. Но значительного изменения строения карбидной фазы при этом может не проис ходить. Отмечено, что повышение скорости охлаждения металла отливки способствует измельчению карбидов МеС при кристаллизации и у'-фазы при распаде у-фазы в интервале
температур 1400-1500°С, но четкой (прямой) функциональной зависимости между допустимым пределом повышения скорости охлаждения и наилучшими показателями по физико-механическим свойствам сплавов не установлено, в этом направление ведутся дальнейшие исследования.
Для исследования возможности улучшения строения карбидной и у'-фазы, за счёт повышения скорости процесса направленной кристаллизации, для увеличения физико-механических свойств металла отливок провели цикл опытных плавок сплавов ЖС6-У, ЖС6-К, ЖС3-ДК и т.д., с применением комбинированной технологии ВТОР и модифицирования, на базе производственных мощностей ЗАО «Омский завод специальных изделий», ОАО «Омский научно-исследовательский институт технологии машиностроения», г. Омск.
Используя опыт НПО "Сатурн" и рекомендации ВИАМ, был принят следующий режим плавки и разливки сплава ЖС6-У в изделие «Сердечник рогообразный» : ВТОР -1740°С, выдержка 10-20 мин, введение модификатора при 1670°С, температура заливки 1530°С. Для подбора составов модифицирующих комплексов проведен ряд экспериментальных плавок с заливкой образцов, испытания которых показали, что применение новых модификаторов практически оказало положительное влияние на физико-механические свойства изучаемых сплавов [3, 4].
Варьирование параметров процесса разливки позволило оценить влияние температуры введения модификатора, его состава на механические свойства сплава. Наиболее высокие и стабильные свойства получены при модифицировании 0,025% TiCN-Ti от массы заливаемого металла, при температуре введения добавки 1650-1670°С.
Следует отметить, что общий уровень механических свойств всех образцов из сплавов ЖС6-У после ВТОР и модифицирования выше по сравнению с сертификатом ОСТ1 90126-85: ав-на 140-320 МПа, 5%-в 2-4 раза, причем он достигнут без образования посторонних кристаллов, образующихся при охлаждении.
В процессе выполнения работы был широко опробован технологический процесс /объемного модифицирования сплавов ЖС6-У, ВЖЛ12-У, ЖС3-ДК, позволивший увеличивать их пластичность в 1,5-2 раза и поднять предел циклической выносливости на 25-40 % [1, 4, 6].
Применение новой технологии модифицирования и совмещением с ВТОР при получении качественных заготовок, за счёт изменения микроструктуры и повышения химической однородности отливки, позволило улучшить качество литья, помимо ЭШКЛ, так и традиционными технологиями ВИП, ВДП, исключить сосредоточенную пористость, уменьшить размер зерна, значительно повысить прочностные показатели, пластичность, жаропрочность и служебные характеристики изделий.
Библиографический список
1. Жеребцов, С.Н. Применение метода высокотемпературной обработки жаропрочного сплава при литье изделия "Сердечник рогообразный" // Литейщик России. 2005. №7. С. 37-39.
2. Жеребцов, С.Н. Применение технологии электрошлакового переплава для производства изделия из хромоникелевых сплавов // Технология машиностроения. 2006. №5. С 12-14.
3. Жеребцов, С.Н. Исследование зависимости физико-механических свойств сплава ЖС6-У от технологических параметров литья // Литейщик России. 2005. №11. С. 35-36.
4. Жеребцов, С.Н. Применение наноматериалов и высокотемпературной обработки никельхромовых сплавов при электрошлаковом литье: дисс. ... канд. техн. наук / Жеребцов С.Н. - Новокузнецк, 2006. - 213 с.
5. Ларинов, В.Н. Применение высокотемпературной обработки расплава при монокристальном литье лопаток турбин на установке УВНК-8П / В.Н. Ларинов [и др.] // Авиационная промышленность. Приложение. 1989. № 2. С. 30-34.
6. Еремин, Е.Н. Повышение качества литого металла при электрошлаковом переплаве
жаропрочных никелевых сплавов/ Е.Н. Еремин, С.Н. Жеребцов, В.Г. Радченко // Известия Вузов. Черная металлургия. 2003. №8. С. 15-18.
7. Колотухин, Э.В. Совершенствование технологии выплавки и повышение качества жаропрочных сплавов на основе исследования их удельного электросопротивления: дисс. канд. техн. наук / Колотухин Э.В. - Свердловск, 1990. - 150 с.
8. Барышев, Е.Е. Влияние структуры расплава на свойства жаропрочных никелевых сплавов в твердом состоянии. УрО РАН / Е.Е. Барышев, А.Г.Тягунов, Н.Н. Степанова.- Екатеринбург, 2010. - 198 с.
Дата поступления в редакцию 04.06.2015
S.N. Zherebtsov1, E. V. Lobov2, Е.А. Chernyshov3
IMPROVING THE EFFICIENCY OF THE IMPACT MODIFIER, THROUGH THE USE OF TECHNOLOGY OF HIGH-TEMPERATURE TREATMENT OF THE MELT IN THE PROCESS OF ELECTROSLAG CHILL CASTING
Omsk state pedagogical university1, Omsk research Institute of engineering technology2,
3
Nizhny Novgorod state technical university n.a. R.E. Alexeev
Presented the results of many years of research supporting the positive impact of high-technology developed by melt processing (second) with the joint use of the process of modifying nickel alloys at electroslag diecasting. For the first time in practice shows the real parameters of direct measurements of the temperature of the molten metal and slag remelting of a number of heat-resistant nickel alloys such ZHS6-U, ZHS3-DC, etc., avtogarnisazhnoy smelting capacity, throughout the process of electroslag casting products. The comparative characteristics and test results of physical and mechanical properties and service characteristics of products obtained by vacuum induction remelting and electroslag remelting using a modification of the combined technology and high-melt processing.
Key words: electroslag chill casting, modification, temperature, liquid metal, slag, process parameters, physical and mechanical properties, nickel alloy.
