CC BY
6
новке до 0,06 м) позволило получить свеженапыленные пленки стехиометрического состава без напряжений. На рисунке приведена зависимость напряжений первого рода (Adld)i от концентрации кислорода с при прочих равных условиях (температура кварцевой подложки 7 = 553 К, скорость напыления уп=0,56 нм/с, толщина пленки h=2 мкм).
Оптические исследования отожженных пленок указывают на сохранение в "кварцевой подложке некоторой доли ориентацион-ного взаимодействия тетраэдрических групп Si04, чего не наблюдается в случае пленок, осажденных без механических напряжений. Возможность таких остаточных явлений в плавленом кварце следует учитывать в технологии слоистых систем окись цинка — кварцевая подложка.
1. Гранкин И. М., Кальная Г. И., Погребняк Б. П., Лопушенко В. К■ Тонкая кристаллическая структура пленок окиси цинка, полученных ионно-плазмен-пым распыленней на постоянном токе.— Укр. физ. жури., 3981, т. 26, №6, с. 1040—1042. 2. Уманский Я. С, Рентгенография металлов и полупроводников. М., Металлургия, 1969. 496 с. 3. Хикернелл Ф. Преобразователи поверхностных волн на тонких пленках окиси цинка.— ТИИЭР, 1976, т. 64, № 5, с. 70—76.
Поступила в редколлегию 17.06.81
УДК 621.372.852.2
A. Ai. КУПРИН, И. Б. ЛАЙХТМАН, кандидаты техн. наук
ПОГРЕШНОСТЬ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РЕАКТИВНОЙ ПРОВОДИМОСТИ НЕОДНОРОДНОСТИ ПО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫМ ДАННЫМ
Значение нормированной проводимости B^ = (jB)jy0 при параллельном включении ее в линию передачи с волновой проводимостью -у« может быть определено по измеренным значениям коэффициентов матрицы рассеяния четырехполюсника но формулам [1]
я ксв-1 . д . 2V1-IW m
- /ксв ' |Slt| • W
Относительные погрешности (AB^jB^) определения В^ за счет погрешностей при измерении КСВ и модуля коэффициента передачи | S« ! могут быть представлены в виде
Д^л _ КСВ—1 ДКСВ m
/ксв~ 2 КС1Ч-1 КСВ ' W
AiM i A|S»|
}Su~ 1-|S12|2 |S„| •
Из сравнения выражений (2) и (3) с учетом (КСВ+1)/(КСВ— —I) — 1/(У1 —IS2I2) видно, что погрешность определения В„ по измеренному значению КСВ меньше, чем по |Si2|-
Ниже приводятся погрешности определения по результатам измерения КСВ и |Si2| на приборе Р2-59. С учетом погреш-
ности прибора выражение (2) в функции КСВ имеет минимум « 15 % при КСВ = 2,25. В таблице приведены значения (АД^/В^)ксв и (АД^/Д^.)^, вычисленные по равенствам (2) к (3), с учетом погрешности прибора.
КСВ лксв „, КСВ " 1 Sl2 1 ДЕ A IS..I I s„ I Щ « ¿>12
0,2 1 ,2 6 30 0,04 »100 »100
0,5 1,6 8 16 0,26 »100 »100
0,7 2,0 10 15 0,47 109 »100
1,0 2,6 14 15 0,96 56 >100
1,5 4 23 18 1,93 30 81
.1,8 5 31 22 2,69 23 49
Выражения (2) и (3) позволяют определить (ЛД^/iL,) по измеренным значениям КСВ и jS^I и на основании этого оценить погрешность и выбрать наиболее целесообразный метод определения В
1. Фельдштейн, А. Л., Явич Л. Р., Смирнов В. П. Справочник по элементам волноводной техники. М., Сов. радио, 1967. 480 с.
Поступила в редколлегию 30.08.8i
УДК 621.396.6:536.58
Я. М. МАЛЯРЕВСКИИ, канд. техн. наук, А. Л. ШАХНОВИЧ, инж.
О СТАТИСТИЧЕСКОМ МОДЕЛИРОВАНИИ ТЕПЛОНАГРУЖЕННОИ РАДИОЭЛЕКТРОННОЙ АППАРАТУРЫ
Широко распространенные детерминированные модели и методики оценок тепловых характеристик РЭА [1] не всегда применимы на начальной стадии проектирования, когда отсутствуют исчерпывающие данные о конструкции аппарата. При начальной неопределенности конструктивного варианта РЭА прогнозирование искомых параметров возможно на базе системного подхода с использованием статистически-вероятностных методов [3]. Попытки статистических оценок некоторых тепловых характеристик можно найти в работах [2, 4]. Однако в них рассмотрен вопрос только о выборе способа охлаждения РЭА, что не позволяет перейти к прогнозированию основной тепловой характеристики — •среднеповерхностной температуры нагретой зоны t3. В общем случае t3 представляет собой функцию множества параметров: ¿3=(р{П<; IIj}, где {П;} —подмножество параметров, известных конструктору на ранней стадии проектирования; {П5} — подмножество варьируемых параметров, подлежащих определению в процессе конструирования.
