CC BY
103
УДК 614.841.41.004.4
ОЦЕНКА ПОТЕНЦИАЛЬНОГО ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ОПЕРАТОРА РЕЗЕРВУАРНОГО ПАРКА ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА
С.А. Шевцов, И.А. Быков, Н.В. Еськова, Д.И. Владимиров, Д.Р. Балтабаев
Расчетными методами проведена оценка потенциального пожарного риска для оператора резервуарного парка от воздействия опасных факторов пожара. В качестве событий, инициирующих пожароопасную ситуацию, рассматривались «большие дыхания» резервуара типа РВС. Возможное образование паровоздушного облака взрывоопасной концентрации вблизи резервуара при его наполнении могло привести к взрыву или пожару-вспышке, а образование взрывоопасной концентрации в свободном объеме резервуара при его опорожнении - к подрыву крыши и горению жидкости по всей поверхности резервуара. Случайными источниками зажигания были выбраны атмосферное электричество, фрикционные и электрические искры. Расчетное значение величины потенциального пожарного риска доказывает высокую пожарную опасность резервуаров типа РВС в процессе осуществления сливоналивных операций, что необходимо учитывать при комплексном анализе пожарной опасности резервуарных парков и расчете величин индивидуального и социального пожарных рисков.
Ключевые слова: взрывопожароопасность; хранение нефтепродуктов; эмиссия паров нефтепродуктов; «большое дыхание»; сливоналивные операции; резервуар с нефтепродуктом; потенциальный пожарный риск.
Многочисленные статистические данные о пожарах в резервуарных парках нефтебаз показывают, что одной из основных причин возгораний является нарушение правил безопасности при осуществлении сливо-наливных операций резервуаров с нефтепродуктом [9].
При длительном хранении нефтепродукта в резервуарах устанавливается термодинамическое равновесие, при котором концентрация паров, как правило, находится на уровне выше верхнего концентрационного передела распространения пламени и характеризуется давлением насыщенных паров [10]. Потери бензина и незначительное изменение концентрации паров нефтепродукта будут связаны лишь с «малыми дыханиями» резервуара из-за суточных колебаний температуры окружающей среды [13, 15]. В этих условиях к пожару может привести, например, локальная разгерметизация резервуара, его полное разрушение или внешнее воздействие от эскалации пожара на соседнем оборудовании [1, 4, 11, 12].
Ситуация кардинальным образом меняется при движении нефтепродукта - осуществлении сливо-наливных операций. «Большое дыхание» резервуара приведет к быстрому образованию горючей среды, а наличие прочих условий зажигания вызовет взрыв или пожар [14].
Заполнение пустого резервуара типа РВС инициирует многократное увеличение эмиссии паров бензина через дыхательную арматуру в окружающее пространство. С учетом интенсивного наполнения резервуара этот процесс можно рассматривать как моментальный выброс паровоздушной смеси. В результате вблизи резервуара при соответствующих погодных условиях может образоваться облако
взрывопожароопасной концентрации, а наличие источника зажигания приведет к неминуемому взрыву или пожару [9, 14].
Опорожнение резервуара с нефтепродуктом сопровождается заполнением его свободного объема воздухом, поступающим извне через дыхательный клапан. Это может привести к снижению концентрации паровоздушной смеси внутри резервуара ниже верхнего концентрационного предела распространения пламени и воспламенению взрывоопасной концентрации от случайного источника зажигания. В результате произойдет подрыв крыши и горение жидкости по всей поверхности резервуара [9].
Очевидно, что реализация пожароопасных сценариев, связанных с «большими дыханиями» резервуара, в наибольшей степени отразится на жизни и здоровье оператора резервуарного парка, контролирующего сливоналивные операции и находящегося в непосредственной близости от потенциального очага пожара или эпицентра взрыва.
В этой связи сформулирована цель работы: оценить потенциальный пожарный риск для оператора резервуарного парка от воздействия ОФП, возникающих при реализации пожароопасных ситуаций в результате «больших дыханий» резервуара с нефтепродуктом.
Для решения поставленной задачи принимаем следующие исходные данные:
Объем резервуара Урез = 3000 м3;
Высота резервуара Ярез = 12 м;
Радиус резервуара ^рез = 9,5 м;
Количество оборотов емкости в год пб = 24
год-1.
Место расположения - Воронежская
область;
Технологическая среда - бензин АИ-92;
Среднюю рабочую температуру бензина примем Т = 293,5 К = 20,5 °С), что соответствует средней температуре в Воронежской области в июле [5].
Вероятность штиля на территории Воронежской области QШТ = 0,14 [5].
Число ударов молний п = 4 км-1-год-1 для Воронежской области [14].
Число искроопасных операций при ручном измерении уровня ЫЗУ = 1000 год-1 [14].
Число включения электрозадвижек, имеющихся на резервуаре ЖЭЛ = 40 год-1 [14].
Число искроопасных операций при проведении техобслуживания резервуара, связанного с применением металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента ЖТО = 24 год-1 [14].
На резервуаре установлена молниезащита типа В, следовательно, вероятность безотказной
Нижний температурный предел
распространения пламени бензина АИ-92 Тнтпрп =
237 K [8].
Верхний температурный предел
распространения пламени бензина АИ-92 Твтпрп =
273 К [8].
Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПРП = 0,76 % (об.) [8].
Верхний концентрационный предел распространения пламени СНКПРП = 5,16 % (об.) [8].
Константы Антуана для бензина АИ-92 [8]:
А = 4,12311; В = 664,976; СА = 221,695.
Продолжительность выброса паровоздушной смеси принимаем тш = 6,4 ч, что соответствует времени заполнения резервуара, что в свою очередь зависит от производительности насоса, которую принимаем О = 375 м3/ч = 0,104 м3/с.
Время существования горючей среды в резервуаре при откачке за один оборот резервуара тотк = 8 ч (исключая длительный простой).
Место оператора, осуществляющего контроль процесса сливоналивных операций - не дальше 14 м от центра резервуара.
Порядок расчета
Вероятность образования облака взрывоопасной концентрации вблизи резервуара при его наполнении [2, 10, 14]
<2выбр=м (1)
тр а б
граб - количество часов в году, граб = 8760 ч;
= 1 7 , 5- 1 0" 3 год-1
Увыбр -Я7Й0
Во время штиля около резервуара образуется облако взрывоопасной концентрации с вероятностью (в о к = Свыбр' (шт = 1 7 , 5- 1 0 _3-0 , 1 4 = 2 , 4 5- 1 0 _ 3 год-1
(2)
Диаметр взрывоопасной зоны
D = 2fi + 1 0-Я ( С С РАБ,) vCHKnPn /
0,86
(3)
СРАБ - концентрация паровоздушной смеси в резервуаре при термодинамическом равновесии, %
р н 1 ппол (4)
Срдк —
Рн+Ро
100%,
РН - давление насыщенный паров бензина в резервуаре при рабочей температуре, кПа;Р0 -атмосферное давление, Р0 = 101,3 кПа.
/ __в_) . ------ .
Рн = 10^ = 10
СрАБ ~ 24 + 101,3 £> = 2 -9 , 5 + 1 0- 12 (0Д04-23 ) ' = 2 4,09 м
40,76-12 /
Число ударов молнии во взрывоопасную
4,12311
24
2 0,5+2 2 1,695; = 2 4 кПа (5) •100% = 23 %
зону
"УМ
= (£> + 6(Я + 5 )) п-1 0 _6 = (2 4,09 +
6(1 2 + 5 ))2 -4-1 0 _6 = 0,064 год-1 (6) Вероятность попадания молнии во взрывоопасную зону
(?ум = 1 - = 1 _ е- о,о64-1 = 0,0 6 год-1 (7)
т - рассматриваемый отрезок времени, год, т
= 1 год
Вероятность пробоя молниезащиты
(ом = 1 - Р = 1 - 0,9 5 = 0,05 год-1 (8) Вероятность поражения молнией (м = (ум(о м = 0,06-0,05 = 3-1 0_ 3 год-1 (9) Вероятность разряда атмосферного электричества в зоне резервуара
(аэ = (м=3 -1 0 _ 3 год-1 (10)
Вероятность появление вблизи резервуара искры из-за ошибки оператора
(фи = (о п(по (11)
QОП - вероятность ошибки оператора. Согласно [2], Qoп = 1,52-10-3 год-1;
QПО - вероятность применения вблизи резервуара металлического и другого искроопасного инструмента.
(по = 1 - е_№у+№го )т, (12)
(по = 1 - е
-( 1 0 0 0+2 4) 1
= 1 год-
(фи = 1,52-10" -1 = 1,52-10"
год
Вероятность появления электрических искр
(эи = (э-( с э, (13)
рЭ - вероятность несоответствия электрооборудования резервуара категории и группе горючей среды. При соответствии рЭ = 10-8 год-1 [2];
РСЭ - вероятность включения электрических приборов на резервуаре
(с э = 1 _ е_= 1 - е_ 401 = 1 год-1. (14)
( э и = 1 0 _8-1 = 1 0 _ 8 год-1. Общая вероятность проявления во взрывоопасной зоне источника зажигания
(из = (аэ + (фи + (эи = З-Ю"3 + 1,52-Ю"3 + 1 0 _ 8 = 4, 5 2 - 1 0 _ 3 год-1 (15)
Вероятность возникновения воспламенения вблизи резервуара
(воспл = (вок-(из = 2,45-10"3 4,52-Ю"3 = 1 1 , 0 7 - 1 0 _ 6 год-1 (16)
В качестве дополнительных исходных данных примем, что на резервуаре установлено два дыхательных клапана, значения, срабатывания
которых при вакууме и избыточном давлении соответственно равны РКВ. = 196 Па и РКД = 1360 Па
Масса паров бензина, вытесняемая из резервуара за одно «большое дыхание» [7]
■""-ь-^ею] ^ (17)
¥3 - объем закаченного в резервуар нефтепродукта, м3, ¥3 = 0-тПВ = 375-6,4 = 2400 м3;
¥Г - объем газового пространства резервуара перед закачкой нефтепродукта, м3;
Р2 - абсолютное давление в газовом пространстве в конечный момент времени закачки, Па;
Р1- абсолютное давление в газовом пространстве в начальный момент времени закачки, Па;
МБ - молекулярный вес бензиновых паров, кг/моль, МБ = 98,2 кг/кмоль [8]
Т - средняя температура в газовом пространстве резервуара, К, Т = 1 +273 = 20,5 + 273 = 293,5 К;
Я - универсальная газовая постоянная, Я = 8,31 Дж/(моль-К).
Объем газового пространства резервуара перед закачкой нефтепродукта
¥г = ¥3 + ¥К (18)
¥К - объем газа под сводом конической
крыши.
hK
7К — nR рез-^д-- высота корпуса крыши,
(19) м. В
соответствии с [14] hK = 1 м.
7К - 3 , 1 4-9 , 5 2---1 - 9 4, 5 м3
я
¥Г = 2400 + 94,5 = 2494,5 м3 Абсолютное давление в газовом пространстве в конечный момент времени закачки
Р2 = Ро + Рк.д (20)
Р2 = 101300 + 1360 = 102660 Па Абсолютное давление в газовом пространстве в начальный момент времени закачки Р1 = РА + РКВ. = 101300 + 196 = 101496 Па (21) Таким образом, масса паров бензина в результате «большого дыхания» составит
Шл
2400
2494
102660 - 101496N
2 4000-0,0982
2 9 3,5-8,3 1
102660- 24000 = 2290 кг
При сгорании облака паровоздушной смеси возможны два сценария развития пожара [9, 14].
1. В случае образования паровоздушной смеси в не загромождённом технологическим оборудованием пространстве и ее зажигании сгорание происходит, как правило, с небольшими видимыми скоростями пламени. В этом случае реализуется пожар-вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами сгорания паровоздушной смеси практически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания, т. е. поражаются в основном объекты, попадающие в это облако [3].
2. При контакте горючей паровоздушной смеси с источником зажигания возможен взрыв,
воздействие которого может привести к гибели людей или разрушению соседнего оборудования, сооружений и зданий.
Примем вероятность взрыва год-1
и вероятность пожара-вспышки <2ВСП — 0, 9 4 год-1 [14].
Зона поражения при реализации пожара-вспышки
ЯР= 1,2\0/2 = 1,2^24,09/2 = 14,5 м (22) Масса взрывоопасной паровоздушной концентрации, содержащейся в облаке вблизи резервуара
Швок=ШП2, (23)
Ъ - коэффициент участия паров бензина во взрыве или горении, Ъ = 0,1 [3].
тВОК= 2290 - 0,1 = 229 кг Удельное энерговыделение при горении
бензина
ЕуД =вЕуд0 (24)
в - для бензина в = 1 [3];
Е
уд0
- удельная теплота сгорания. Еуд0 =
44 106 Дж/кг [3].
Еуд = 1 44 • 106= 44106 Дж/кг. Стехиометрический коэффициент для бензина АИ-92 С7 024Н13 708 й = Пс+2£1!!£'_!!£> = 7, о 2 4+^= 1 0,45 (25)
С 4 2 4 > \ /
Стехиометрическая концентрация паров
бензина
^ 100 100 . . , .. ч Сст =-- =-= 1 ,9 4 %(о б .) (26)
11 1 + 4,84 к 1 + 4,84-10,45 v '
Концентрацию горючего в смеси (Сг) принимаем равной нижнему концентрационному пределу распространения пламмени Сг = Снкпр = 0,76 % (об.).
Плотность воздуха при расчетной температуре и атмосферном давлении:
Мв
Рв =
70(1 + 0,003 67 tp )
28,98
2 2 ,4 1 ■ (1 + 0,003 67 ■ 2 0, 5 )
= 1,203 кг/м3 Эффективный энергозапас горючей смеси
С 2тВ0КЕуд, если Сг < Сст
Е — { с ■ (27)
ргпвокЯуд если Сг > Сст' ' '
При
Е= 222944^ 106 = 20,152 109 Дж. Видимая скорость фронта пламени [3]:
^ = 43^Швок1/6 (28)
^ = 43-2291/6 = 106 м/с Максимальная скорость фронта пламени
и
{3 00,
и0, если Up > 300 если Up < 300
; => u =300 м/с (29)
[3],
Безразмерное расстояние от центра облака
г 14
Гх — (г/р о) 1/3 — (2 0, 1 5 2 ■ 109 /10 13 2 5) 1/3 — 0,2 1 (30)
При ^ < 0,34 в расчетах принимаем гх — 0 , 3 4 Величина безразмерного давления
Рх = 1с|у VI/цТ) = -
■014) = 1 , 4 4 (31)
0,34 / 4 '
а - степень расширения продуктов сгорания,
(Г = 7 [3],
С0 - скорость звука в воздухе, м/с, С0 = 340
м/с
сжатия:
/0,06 0,i
/х = 0,76(1 - 0,4 -0,76)1—- + —
х v • • j 34 о,2
Величина безразмерного импульса фазы
4 = И/(1-0, + (32)
ü(£zi)=^(Zzi) = 0,76, (33)
Со V а ) 340 V 7 / V 7
<0,06 0,01 0,0025\ ,342 - о,3 43 ) = 0,105 Избыточное давление взрыва
Ар=рхр0 = 0,105101325 = 145,9 кПа (34) Импульс фазы сжатия взрыва 2 1 ' 1 1 , /„и3 Е3 0, 1 0 5 1 0 1 3 2 5 3 (2 0, 1 5 2 • 1 0 9) 3
/ + = ^^-з = 0-—-- = 2 о 6 9 Пас (35)
С0 340
При пожаре-вспышке условная вероятность поражения человека
_ , если г < Rf
чГвозд.всп.
={ 1 ,' { 0 ,<
; 14 < 14,5 => (36)
, если г > ЯР год-1
При определении условной вероятности поражения человека, находящегося на открытой площадке, волной давления используем пробит-функцию [3, П4.3]:
Рг = 5 , 0 - 5 , 7 41п5, (37)
(38)
5 = 42 + 13,
р i = Ар 145,9 103 . . .
Р = — = —1-= 1 , 44,
Ро 101325
I =
Г
2069
(39)
= 1,58, (40)
р^т1/3 1013251/270!/3
т- масса человека, т = 70 кг. 4,2 1,3
5 =-+-= 3,74
1,44 1.58 '
Рг = 5 , 0 - 5 , 7 4 -1п3,74 = -2,5 7.
В соответствии с таблицей П4.2 [3] условная вероятность поражения человека волной давления при взрыве облака Qв0зд.взр. = 0 год-1.
Вероятность возникновении взрывоопасной концентрации внутри резервуара при откачке нефтепродукта
"о б ъо т к
= 2 , 1 9 - 1 0 -2 год-1
(41)
Число попаданий молнии в резервуар в год:
Мум = (2 Дрез + 6Я)2 п -1 0 _6 = ( ) год-1 (42)
Вероятность удара молнии в резервуар: (ум = 1 - е_%мт = 1 - е_ 3 3 1 = 0,0 3 год-1 (43) Вероятность поражения молнией резервуара будет равна
(Г = (ум -( о м = 0,03 -0,05 = 1,5 -1 0_ 3 год-1 Вероятность появления искры при ошибке оператора, производящего измерение уровня и отбор проб
( Р,и=( о п -( з у (44)
QОП - вероятность ошибки оператора, производящего измерение уровня и отбор проб. QОП = 1,52 -10-3 год-1 [2];
QЗy - вероятность проведении операции измерения уровня.
(зу = 1 - е_Л'зут = 1 - е_ 1 0 0 0 1 = 1 год-1 (45) (Ри = 1 ,5 2 - 1 0 _3 -1 = 1,5 2 - 1 0 _ 3 год-1 Вероятность появления в резервуаре теплового источника
Сиз3 = С3 + Си = 1.5-Ю"3 + 1,52-Ю"3 = 3 , 0 2 - 1 0 _ 3 год-1 (46)
Вероятность возникновения пожара внутри резервуара будет равна
' Сспл = СшкСиз3 = 2,19-10"2 -3,02-10"3 = 6, 6 1 - 1 0 _ 5 год-1 (47)
Оператор, проводящий операции по измерению уровня жидкости в резервуаре и отбору проб, находится на его крыше. Если работник не пострадает от первоначального воспламенения паровоздушной взрывоопасной концентрации, которая влечет за собой подрыв крыши, то совершенно очевидно, что он будет находиться в зоне непосредственно горения жидкости по всей площади резервуара, что неизбежно повлечет к его смерти. Следовательно, вероятность поражения оператора тепловым излучением пожара примем
равным Q в
■ = 1.
Потенциальный пожарный риск для оператора резервуарного парка от воздействия ОФП Р(г) = ^= 1(йДг)(, (48)
]- число сценариев развития пожароопасных ситуаций; Qdj(r) - условная вероятность поражения человека в определенной точке территории (г) в результате реализации ^го сценария развития пожароопасных ситуаций, отвечающего
определенному инициирующему аварию событию; Qj- частота реализации в течение года ^го сценария
развития пожароопасных ситуаций, год-1; ( )
возд.всп. Фвоспл Фвсп Фвозд.взр. Фвоспл Qв
с возд.взр. х:воспл *свзр рез _
ФвоздлиФвоспл
= 1-11,07-10~6-0,94 + 0-11,07-10~6-0,06 +
1 - 6, 6 1 - 1 0_ 5 = 7, 6 5- 1 0 _ 5 год-1, Полученное значение потенциального пожарного риска в сравнении с нормативными значениями является достаточно значимым [6]. При анализе пожарной опасности процесса хранения нефтепродуктов в резервуарах необходимо учитывать сценарии, связанные с возникновением пожароопасных ситуаций из-за «больших дыханий», т.к. они существенно повлияют на итоговое расчетное значение величины индивидуального пожарного риска. От логичности выбора событий, приводящих к возникновению пожара, будет зависеть правомерность соответствия объекта защиты требованиям пожарной безопасности [3, 4]. Значения, полученные по представленной методике, значительно зависят от исходных данных, однако предложенный подход может быть применен при расчете потенциального пожарного риска практически любого резервуара типа РВС.
Библиография
1. Гордиенко Д.М., Пособие по определению расчетных величин пожарного риска для производственных объектов /Д.М. Гордиенко, Ю.Н. Шебеко, А.Ю. Шебеко [и др.]. - М.: ВНИИПО, 2012. - 242 с.
2. ГОСТ 12.1.004-91*. Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность. Общие требования (в ред. от 01.10.1993 г.). - Введ. 01.07.1992 г. -М.: Стандартинформ, 2006.
3. Методика определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах [Электронный ресурс]: утв. Приказом МЧС России от 10 июля 2009 № 404: зарегистрировано в Минюсте России 17 авг. 2009 г. № 14541 (в ред. приказа МЧС России от 14.12.2010 N 649). Доступ из справ.-правовой системы «Консультант Плюс».
4. Определение величин пожарного риска на производственных объектах хранения сжиженного углеводородного газа: учеб. пособие / С.А. Шевцов, Д.В. Каргашилов, Л.П. Вогман - Воронеж: Воронежский институт - филиал Ивановской пожарно-спасательной академии ГПС МЧС России, 2018. - 89 с.
5. СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* [Электронный ресурс]: утв. Приказом Мин. Регион. Разв. Рос. Федерации от 30 июня 2012 г. N 275. Доступ из справ.-правовой системы «Консультант Плюс».
6. Технический регламент о требованиях пожарной безопасности: Федер. закон от 22.08.2008 № 123-ФЗ (в ред. от 10.07.2012 № 117-ФЗ, 02.07.2013-ФЗ) //Собр. законодательства РФ. -2008. - № 30 (ч. I),rn. 3579.
7. Тугунов П.И., Новоселов Н.Ф., Коршак А.А., Шаммазов А.М. Типовые расчеты при проектировании нефтебаз и нефтепроводов [Текст]: учеб. пособие для вузов / П.И. Тугунов, Н.Ф. Новоселов, А.А. Коршак, А.М. Шаммазов. - Уфа: ООО «ДизайнПолиграфСервис», 2002. - 658 с.
8. Шебеко Ю.Н., Смолин И.М., Молчадский И.С., Полетаев Н.Л., Зотов С.В., Колосов В.А., Малкин В.Л., Смирнов Е.В., Гордиенко Д.М. Пособие по применению НПБ 105-95 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» при рассмотрении проектно-сметной документации / Ю.Н. Шебеко, И.М. Смолин, И.С. Молчадский, Н.Л. Полетаев, С.В. Зотов, В.А. Колосов, В.Л. Малкин, Е.В. Смирнов, Д.М. Гордиенко. - М.:ВНИИПО, 1998. - 119 с.
9. Шевцов С.А., Гунько Я.Н., Хижниченко А.С., Быков И.А. Анализ пожароопасных ситуаций в резервуарах для хранения светлых нефтепродуктов / С.А. Шевцов, Я.Н. Гунько, А.С. Хижниченко, И.А. Быков // Пожарная безопасность. - 2018. - № 2 - С. 31-37.
10. Шевцов С.А., Каргашилов Д.В., Быков И.А.
References
1. Gordienko D.M., Posobie po opredeleniyu raschetnyh velichin pozharnogo riska dlya proizvodstvennyh ob"ektov / D.M. Gordienko, YU.N. SHebeko, A.YU. SHebeko [i dr.]. -M.: VNIIPO, 2012. -242 s.
2. GOST 12.1.004-91*. Sistema standartov bezopasnosti truda. Pozharnaya bezopasnost'. Obshchie trebovaniya (v red. ot 01.10.1993 g.). - Vved. 01.07.1992 g. -M.: Standartinform, 2006.
3. Metodika opredeleniya raschetnyh velichin pozharnogo riska na proizvodstvennyh ob "ektah [EHlektronnyj resurs]: utv. Prikazom MCHS Rossii ot 10 iyulya 2009 № 404: zaregistrirovano v Minyuste Rossii 17 avg. 2009 g. № 14541 (v red. prikaza MCHS Rossii ot 14.12.2010 N 649). Dostup iz sprav.-pravovoj sistemy «Konsul'tant Plyus».
4. Opredelenie velichin pozharnogo riska na proizvodstvennyh ob "ektah hraneniya szhizhennogo uglevodorodnogo gaza: ucheb. posobie / S.A. SHevcov, D.V. Kargashilov, L.P. Vogman - Voronezh: Voronezhskij institut - filial Ivanovskoj pozharno-spasatel'noj akademii GPS MCHS Rossii, 2018. - 89 s.
5. SP 131.13330.2012. Stroitel'naya klimatologiya. Aktualizirovannaya redakciya SNiP 23-01-99* [EHlektronnyj resurs]: utv. Prikazom Min. Region. Razv. Ros. Federacii ot 30 iyunya 2012 g. N 275. Dostup iz sprav.-pravovoj sistemy «Konsul'tant Plyus».
6. Tekhnicheskij reglament o trebovaniyah pozharnoj bezopasnosti: Feder. zakon ot 22.08.2008 № 123-FZ (v red. ot 10.07.2012 № 117-FZ, 02.07.2013-FZ) // Sobr. zakonodatel'stva RF. - 2008. - № 30 (ch. I),st. 3579.
7. Tugunov P.I., Novoselov N.F., Korshak A.A., SHammazov A.M. Tipovye raschety pri proektirovanii neftebaz i nefteprovodov [Tekst]: ucheb. posobie dlya vuzov / P.I. Tugunov, N.F. Novoselov, A.A. Korshak, A.M. SHammazov. - Ufa: OOO «DizajnPoligrafServis», 2002. - 658 s.
8. SHebeko YU.N., Smolin I.M., Molchadskij I.S., Poletaev N.L., Zotov S.V., Kolosov V.A., Malkin V.L., Smirnov E.V., Gordienko D.M. Posobie po primeneniyu NPB 105-95 «Opredelenie kategorij pomeshchenij i zdanij po vzryvopozharnoj i pozharnoj opasnosti» pri rassmotrenii proektno-smetnoj dokumentacii / YU.N. SHebeko, I.M. Smolin, I.S. Molchadskij, N.L. Poletaev, S.V. Zotov, V.A. Kolosov, V.L. Malkin, E.V. Smirnov, DM. Gordienko. - M.: VNIIPO, 1998. - 119 s.
9. SHevcov S.A., Gun'ko YA.N., Hizhnichenko A.S., Bykov I.A. Analiz pozharoopasnyh situacij v rezervuarah dlya hraneniya svetlyh nefteproduktov / S.A. SHevcov, YA.N. Gun'ko, A.S. Hizhnichenko, I.A. Bykov // Pozharnaya bezopasnost'. - 2018. - № 2 - S. 31-37.
10. SHevcov S.A., Kargashilov D.V., Bykov I.A. Analiz pozharnogo riska modul'noj avtozapravochnoj stancii [EHlektronnyj resurs] / S.A. SHevcov, D.V. Kargashilov, I.A. Bykov // Vestnik Sankt-Peterburgskogo universiteta GPS MCHS Rossii, -2017. - № 1. - S. 46-52. URL: http://vestnik.igps.ru/wp-
Анализ пожарного риска модульной автозаправочной станции [Электронный ресурс] / С.А. Шевцов, Д.В. Каргашилов, И.А. Быков // Вестник Санкт-Петербургского университета ГПС МЧС России, - 2017. - № 1. - С. 46-52. URL: http://vestnikigps.ru/wp-content/upbads/V91/6pdf (дата обращение: 11.07.2018).
11. Шевцов С.А., Каргашилов Д.В., Быков И.А. Анализ пожарной опасности модульной АЗС по расчетной величине пожарного риска // Сборник статей по материалам V Всероссийской научно-практической конференции с международным участием 15-16 декабря 2016 года «Проблемы обеспечения безопасности при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций». Ч.1. Воронеж. Воронежский институт ГПС МЧС России, 2016. - С. 44-46.
12. Шевцов С.А., Каргашилов Д.В., Быков И.А. К методике определения расчетных величин пожарного риска наземных резервуаров с нефтепродуктами / С.А. Шевцов, Д.В. Каргашилов, И.А. Быков // Вестник Воронежского института ГПС МЧС России. - 2017. - № 1 (22). - С. 42-48.
13. Шевцов С.А., Каргашилов Д.В., Быков И.А., Усачев Д.К., Беломытцева Е.Г. Пожаровзрывозащищенная и экологически безопасная технология хранения нефтепродуктов в резервуарах / С.А. Шевцов, Д.В. Каргашилов, И.А. Быков, Д.К. Усачев, Е.Г. Беломытцева // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. -2018. - № 3. - С. 8-11.
14. Шевцов СА., Каргашилов Д.В., Потеха С.В., Быков ИА. Оценка пожарной опасности «больших дыханий» наземных резервуаров для хранения нефтепродуктов численными методами / С.А. Шевцов, Д.В. Каргашилов, С.В. Потеха, И.А. Быков // Пожаровзрывобезопасность. - 2017. - № 1 - С. 43-51.
15. Шевцов СА., Федорищев В.Р., Дробушко А.Г. К вопросу сокращения естественных потерь нефтепродуктов при их перевалке // Сборник статей по материалам VIII Всероссийской научно-практической конференции с международным участием 28-29 сентября 2017 года «Пожарная безопасность: проблемы и перспективы», Воронеж. Воронежский институт ГПС МЧС России, 2017. - С. 18-19.
content/uploads/V91/6.pdf (data obrashchenie: 11.07.2018).
11. SHevcov S.A., Kargashilov D.V., Bykov I.A. Analiz pozharnoj opasnosti modul'noj AZS po raschetnoj velichine pozharnogo riska // Sbornik statej po materialam V Vserossijskoj nauchno-prakticheskoj konferencii s mezhdunarodnym uchastiem 15-16 dekabrya 2016 goda «Problemy obespecheniya bezopasnosti pri likvidacii posledstvij chrezvychajnyh situacij». CH.I. Voronezh. Voronezhskij institut GPS MCHS Rossii, 2016. - S. 44-46.
12. SHevcov S.A., Kargashilov D.V., Bykov I.A. K metodike opredeleniya raschetnyh velichin pozharnogo riska nazemnyh rezervuarov s nefteproduktami / S.A. SHevcov, D.V. Kargashilov, I.A. Bykov // Vestnik Voronezhskogo instituta GPS MCHS Rossii. - 2017. -№ 1 (22). - S. 42-48.
13. SHevcov S.A., Kargashilov D.V., Bykov I.A., Usachev D.K., Belomytceva E.G. Pozharovzryvozashchishchennaya i ehkologicheski bezopasnaya tekhnologiya hraneniya nefteproduktov v rezervuarah / S.A. SHevcov, D.V. Kargashilov, I.A. Bykov, D.K. Usachev, E.G. Belomytceva // Zashchita okruzhayushchej sredy v neftegazovom komplekse. -2018. - № 3. - S. 8-11.
14. SHevcov S.A., Kargashilov D.V., Potekha S.V., Bykov I.A. Ocenka pozharnoj opasnosti «bol'shih dyhanij» nazemnyh rezervuarov dlya hraneniya nefteproduktov chislennymi metodami / S.A. SHevcov, D.V. Kargashilov, S.V. Potekha, I.A. Bykov // Pozharovzryvobezopasnost'. - 2017. - № 1 - S. 43-51.
15. SHevcov S.A., Fedorishchev V.R., Drobushko A.G. K voprosu sokrashcheniya estestvennyh poter' nefteproduktov pri ih perevalke // Sbornik statej po materialam VIII Vserossijskoj nauchno-prakticheskoj konferencii s mezhdunarodnym uchastiem 28-29 sentyabrya 2017 goda «Pozharnaya bezopasnost': problemy i perspektivy», Voronezh. Voronezhskij institut GPS MCHS Rossii, 2017. - S. 18-19.
ASSESSMENT OF POTENTIAL FIRE RISK FOR THE OPERATOR OF THE RESERVOIR PARK FROM INFLUENCE OF DANGEROUS FACTORS OF THE FIRE
Calculation methods have carried out assessment of potential fire risk for the operator of the reservoir park from influence of dangerous factors of the fire. As the events initiating a fire-dangerous situation were considered "big breath" the RVS tank. Possible formation of a steam-air cloud of explosive concentration near the tank at his filling could lead to explosion or the fire flash, and formation of explosive concentration in the free volume of the tank at his depletion - to blasting a roof and burning of liquid on all surface of the tank. Atmospheric electricity, frictional and electric sparks have been chosen as casual sources of ignition. The calculated value of size ofpotential fire risk proves high fire danger of RVS tanks in the course of implementation of slivonalivny operations that needs to be considered in the complex
analysis of fire danger of reservoir parks and calculation of sizes of individual and social fire risks.
Keywords: explosive fire hazard; storage of oil products; emission of vapors of oil products; "big breath "; drain and bulk operations; the tank with oil product; potential fire risk.
Шевцов Серей Александрович,
доктор технических наук,
профессор кафедры пожарной безопасности объектов защиты,
Воронежский институт - филиал Ивановской пожарно-спасательной академии государственной противопожарной службы МЧС России, Россия, г. Воронеж,
тел. 8(473)242-12-65, e-mail: shevtsov_sa@vigps.ru Shevtsov S.A.,
Doctor of Technical Sciences,
Professor of the Department of Fire Safety of Protection Facilities,
Voronezh Institute - a branch of FGBOU in the Ivanovo fire and rescue academy of State Firefighting Service of EMERCOM of Russia, Russia, Voronezh.
Быков Илья Альбертович,
Воронежский государственный технический университет, Россия, г. Воронеж,
тел. 8 (473) 246-40-67. E-mail: ilyabikov20@gmail.com Bykov I.A.,
Voronezh State Technical University, Russia, Voronezh.
Еськова Наталья Вячеславовна,
Воронежский институт - филиал Ивановской пожарно-спасательной академии государственной противопожарной службы МЧС России, Россия, г. Воронеж,
тел. 8(473)242-12-65, e-mail: shevtsov_sa@vigps.ru Eskova N.V.,
Voronezh Institute - a branch of FGBOU in the Ivanovo fire and rescue academy of State Firefighting Service of EMERCOM of Russia, Russia, Voronezh.
Владимиров Дмитрий Иванович,
Воронежский институт - филиал Ивановской пожарно-спасательной академии государственной противопожарной службы МЧС России, Россия, г. Воронеж,
тел. 8(473)242-12-65, e-mail: shevtsov_sa@vigps.ru Vladimirov D.I.,
Voronezh Institute - a branch of FGBOU in the Ivanovo fire and rescue academy of State Firefighting Service of EMERCOM of Russia, Russia, Voronezh.
Балтабаев Дилявер Рустамович,
Воронежский институт - филиал Ивановской пожарно-спасательной академии государственной противопожарной службы МЧС России, Россия, г. Воронеж,
тел. 8(473)242-12-65, e-mail: shevtsov_sa@vigps.ru Baltabayev D.R.,
Voronezh Institute - a branch of FGBOU in the Ivanovo fire and rescue academy of State Firefighting Service of EMERCOM of Russia, Russia, Voronezh.
© Шевцов, С.А., Быков И.А., Еськова Н.В., Владимиров Д.И., Балтабаев Д.Р., 2018 88
