CC BY
13
ЭНЕРГЕТИКА
УДК 629.423
ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ НАДЕЖНОСТИ СХЕМ ПРИ ВЫПОЛНЕНИИ ТЭО ВАРИАНТА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ОБЪЕКТОВ
Е.А. Конюхова
Национальный исследовательский университет «МЭИ», Москва, Россия
Резюме: Разработана методика определения показателей надежности при выполнении ТЭО вариантов схем электроснабжения объектов с однотрансформаторными ТП с разной степенью резервирования потребителей на низком напряжении. Показатели надежности зависят от общей площади территории объекта; расчетной активной мощности нагрузки на НН; коэффициента мощности нагрузки на НН; нормируемого значения коэффициента мощности при присоединении потребителя к шинам НН ТП; коэффициента загрузки распределительных трансформаторов в максимум активной нагрузки НН; мощности и числа распределительных трансформаторов, присоединенных к питающей линии на среднем напряжении. Существует оптимальное значение мощности РТ, при котором имеют место наилучшие показатели надежности.
Ключевые слова: схемы электроснабжения; логические схемы и показатели надежности; параметр потока отказов; время наработки на отказ.
EVALUATION OF RELIABILITY OF SCHEMES IN THE PERFORMANCE OF A FEASIBILITY STUDY OF THE OPTION OF POWER SUPPLY FACILITIES
E.A. Konyukhova
National Research University "Moscow Power Engineering Institute", Moscow, Russia
Abstract: The technique of determination of indicators of reliability at performance of options of schemes ofpower supply of objects with single-transformer with different degree of reservation of consumers on low voltage is developed. Reliability indicators depend on the total area of the object; the calculated active power of the load at low voltage; load power factor; normalized value of the power factor when the consumer is connected to the buses of the transformer substation; load factor of distribution transformers to the maximum of the active load; power and the number of transformers connected to the supply line at medium voltage. The optimal value of power transformers exist, in which there are the best indicators of reliability.
Keywords: power supply schemes; logic circuits and reliability; the stream parameter bounce; time between failures (mtbf).
Вестник КГЭУ, 2018, том 10, № 3(39) Введение
Целью данной работой является выявление влияния параметров потребителей и элементов системы электроснабжения объектов (СЭСО) на показатели надежности вариантов резервирования электрических схем с однотрансформаторными ТП на среднем и низком напряжении (СН и НН) относительно потребителей распределительного устройства на низком напряжении (РУНН).
Источниками питания (ИП) СЭСО являются главная понизительная подстанция (ГПП) или главная распределительная подстанция (ГРП), а также внутриплощадочные подстанции (ТП). Место размещения ГПП или ГРП - на границе территории объекта, место размещения ТП - преимущественно вблизи центра электрических нагрузок ТП [1].
Рассмотренные варианты схем электроснабжения [1, 2] для однотрансформаторных
ТП:
1. Без резервирования (без рез).
2. Резервирование всей цепи СН - НН при секционировании шин на РУНН и установкой секционного аппарата (СА) на шинах РУНН (рез РУ).
3. Резервирование линии среднего напряжения (ЛС), без резервирования на НН (рез
ЛС).
Исходные данные и положения
Основными исходными данными о потребителях объекта для выполнения технико-экономического обоснования (ТЭО) по предлагаемой методике [1-3] являются следующие:
расчетная активная мощность нагрузки на НН РН; коэффициент мощности соБфн в максимум активной нагрузки НН; общая площадь территории объекта
Нормируемые данные: предельные нормируемые значения коэффициента мощности соБфнор в часы наибольших суточных нагрузок при присоединении потребителя к шинам НН ТП [4]; коэффициент загрузки Кзт для трансформаторов ТП в режиме больших нагрузок.
Число распределительных трансформаторов (РТ) при единичной мощности 5Г и нормируемой полной мощности нагрузки на НН 5нор:
N = -Р\ о . = . (1)
СОБфнор К з.т 5т ^з.^т
Расчетное число ЛС, присоединенных к одной секции шин ИП-СН с числом секций шин ИП-СН пшс и при числе РТ -тл= €1.. .5, присоединенных к ЛС:
—т _5нор_
-лс = ~ Ж-= п N К 5 ■ (2)
Расчетное число присоединений на одной секции ИП-СН -ПС (число ячеек КРУ с выключателями СН) с учетом остальных присоединений (трансформаторов, ККУ и пр. без учета приемников СН) к секции шин СН ТП -ПрС = 1-3:
-пс = -ПрС + -ЛС = -ПрС = -ПрС + п ЫН°К 5 . (3)
шс тл шс тл з.т т
Расчетное число ЛН от ТП до РУНН, присоединенных к секции шин НН однотрансформаторной ТП при средней по всем линиям мощности нагрузки ЛН 5кн:
РН
-ЛН = СО5фН 5 • (4)
Расчетное число присоединений на одной секции шин ТП-НН -ПН (число ячеек с аппаратами НН) с учетом остальных присоединений (ККУ и пр.) к секции шин ТП -прН = 1-3:
РН
Nhh = NnpH + NH= NnpH + cm у . (5)
СОЬфн ок.н.
Число комплектов аппаратов на среднем напряжении (АСТ) ввода кабелей СН в ТП равно числу РТ, присоединенных к ЛС:
NACT = N.. (6)
Число разъединителей NP на вводах СН в ТП при схеме с резервированием линией СН (петля) для рабочей и резервной цепи:
NP = 2 N.. (7)
Средняя длина участков (между ТП) ЛС [1, 3]:
^учЛС = l^r (8) 4Nт.л
где уС - топологический коэффициент, учитывающий расположение ИП и ТП; FO - площадь территории объекта.
Средняя длина рабочих линий СН от ИП до последнего РТ, присоединенного к
линии:
^Лс = ¿учЛС = YC л1Кл Fo . (9)
Средняя длина резервной линии СН (петли):
¿ЛСрез = ^ ^ . (10)
Средняя длина радиальных питающих КЛНН от ТП до РУНН:
Ьк.н = Y^^F^ = Yн , (11)
N
где уН - коэффициент, учитывающий расположение ТП и РУНН. - число ТП. При однотрансформаторных ТП Ытп = - площадь территории объекта, обслуживаемая от
каждой трансформаторной подстанции (ТП) сетью на НН:
Ртп = . (12)
С учетом (1) средняя длина питающих ЛН от однотрансформаторной ТП до РУНН:
л/^оС08фноРКз.т^Т
^ЛН = Тн -^^-. (13)
Показатели надежности элементов схемы электроснабжения: параметр потока отказов ю; вероятности безотказной работы г и отказа/, время наработки на отказ Тнар.
Вероятность безотказной работы [1, 2, 5-8]:
г = е(-ш). (14)
Вероятность отказа:
/ = 1 - г. (15)
Время наработки на отказ:
Тнар.= 1 /Ю. (14)
Виды логических схем надежности [1, 3, 9]
Последовательная для варианта №1 без резервирования. Последовательно -параллельная для вариантов №2 и №3.
Логическая схема и показатели надежности для схемы электроснабжения варианта №1 без резервирования
Для электрической схемы питания РУНН без резервирования (без рез): присоединения к секции шин СН ИП (ПС) ^ линейный выключатель СН (ВС) ^ линия СН (ЛС) ^ аппараты ввода СН (АСТ) в ТП ^ распределительный трансформатор (Т) ^ присоединения к секции шин НН ТП (ПН) ^ линейный выключатель НН (ВН) ^ линия НН (ЛН) ^ выключатель НН (ВН) присоединения ЛН ^ РУНН.
На рис. 1 изображена логическая схема надежности схемы электроснабжения без резервирования, на которой все элементы соединены последовательно, поскольку отказ любого элемента вызывает отказ всей системы [1, 3, 9].
Исходная схема. Вариант № 1 (без рез) ПС ВС ЛС АСТ Т ПН ВН ЛН ВН ИП|—□—□—□—□—□—□—^РУНН
Преобразованная схема
ип |—□—н рунн
Рис. 1. Логическая схема надежности схемы электроснабжения без резервирования и её
преобразование
Параметр потока отказов цепи ИП-РУНН схемы без резервирования (без рез):
Юбез рез = ЮПС + Ювс + ®ЛС +ЮАСТ +Ют + ®ПН + 2 Ювн + ®ЛН, (15)
где ювс и ювн - параметры потока отказов ячеек с линейными выключателями СН и НН, ют - параметр потока отказов РТ.
Параметр потока отказов присоединений к секции шин СН на ИП с учетом (3):
5
Юпс = ^ПС -ПС = ^ПС ( -ПрС + ~ дгнорг о ), (16)
пшс —тл Кз.т 5т
где ХПС - интенсивность отказов одного присоединения к секции шин СН. Параметр потока отказов ЛС с учетом (9):
юлс = ^ЛС ¿ЛС = ^ЛС тсл—^О , (17)
где ХЛС - интенсивность отказов ЛС на 1 км.
Параметр потока отказов аппаратов вводов СН в ТП (АСТ):
Ю АСТ = —тл = ^АСЪ (18)
где ХАСТ - интенсивность отказов АСТ.
Параметр потока отказов развилки разъединителей на вводах СН в ТП при схеме с резервированием линией СН (петля) для рабочей цепи и резервной цепи с учетом (7):
юр = ХР; —Р = ХР; 2—тл = €1...5, (19)
где ХР - интенсивность отказов разъединителя на вводе СН в ТП.
Параметр потока отказов присоединений к секции шин НН ТП с учетом (5):
Рн
СОБфн 5
_ _ РН
ЮПН = ^ПН —ПН = ^ПН (—ПрН + о ), (20)
где ХПН - интенсивность отказов одного присоединения к секции шин НН ТП.
Параметр потока отказов ЛН от ТП до РУНН с учетом (13):
л т л л/^оС08фнорКз.т^Т
Юлн = ^лн ^лн = ^лн ун , (21)
где ХЛН - интенсивность отказов ЛН на 1 км.
Логическая схема и показатели надежности для схемы электроснабжения (вариант №2) с резервированием РУНН [1-3, 5-8]
Для электрической схемы питания первой секции шин с установкой секционного аппарата (СА) РУНН и резервированием всей цепи СН-НН логическая схема надежности имеет две последовательные цепи - рабочую и резервную, соединенные параллельно.
Рабочая цепь: присоединения к секции шин СН ИП (ПС) ^ линейный выключатель СН (ВС) ^ линия СН (ЛС) ^ аппараты ввода СН (АСТ) в ТП ^ распределительный трансформатор (Т) ^ присоединения к секции шин НН ТП (ПН) ^ линейный выключатель НН (ВН) ^ линия НН (ЛН) ^ выключатель НН (ВН) присоединения ЛН ^ РУНН.
Резервная цепь: присоединения к секции шин СН ИП (ПС) ^ линейный выключатель СН (ВС) ^ линия СН (ЛС) ^ аппараты ввода СН (АСТ) в ТП ^ распределительный трансформатор (Т) ^ присоединения к секции шин НН ТП (ПН) ^ линейный выключатель НН (ВН) ^ линия НН (ЛН) ^ выключатель НН (ВН) присоединения ЛН ^ секционный аппарат (СА) на шинах РУНН ^ РУНН.
На рис. 2 изображена исходная логическая схема надежности при электрической схеме с резервированием РУНН и этапы её преобразования.
Исходная схема. Вариант № 2 (рез РУНН) ПС ВС ЛС АСТ Т ПН ВН ЛН ВН ИП|—□—□—□—□—□—□—□—□—□—|—1-я сш РУНН
□ СА
ИП|—□—□—□—□—□—□—□—□—□—|2-я сш РУНН ПС ВС ЛС АСТ Т ПН ВН ЛН ВН
1-й этап преобразования
Цраб Преобразованная схема
| — □ — | —^ 1 —я сш РУНН ИП|—□— | —1-я сш РУНН
!-□-! Црез
Рис. 2. Исходная логическая схема надежности при электрической схеме с резервированием РУНН и этапы её преобразования
1-й этап. Преобразование последовательных цепей.
Параметр потока отказов рабочей цепи (ИП-СН) - (РУНН):
Юцраб = Юпс + Ювс + Юлс+Юаст + Ют + Юпн + 2ювн + Юлн. (22)
Параметр потока отказов резервной цепи (ИП-СН) - (РУНН):
Юцрез = Юпн + Ювс + Юлс + Юаст + Ют + Юпн + 2Ювн + Юлн + Юса, (23)
где юСА - параметр потока отказов секционного аппарата на шинах РУНН.
Вероятности:
безотказной работы рабочей и резервной цепи:
гЦраб = е и г Црез = е ;
отказа рабочей и резервной цепи:
./Цраб = 1 - гЦраб и ./Црез = 1 - гЦрез.
2-й этап. Преобразование параллельных цепей Цраб и Црез.
Вероятность отказа схемы в целом:
ТрезРУ = /Цраб ТЦрез.
Вероятность безотказной работы для системы из двух параллельно соединенных в логической схеме надежности элементов в течение года:
г резРУ =1 — /резРУ = ./ЦрабТЦрез.
Параметр потока отказов для схемы с резервированием первой секции шин РУНН:
ЮрезРУ = - 1П (ГрезРу). (24)
Логическая схема и показатели надежности для схемы электроснабжения варианта №3 с резервированием линии среднего напряжения ЛС (петля), без резервирования на НН (рез ЛС) [1-3, 5-8]
Для электрической схемы с резервированием линии среднего напряжения ЛС (петля) и без резервирования на НН логическая схема надежности имеет две последовательные цепи на СН - рабочую и резервную, соединенные параллельно, и последовательную цепь ТП-РУНН.
Рабочая цепь на СН: присоединения к секции шин СН ИП (ПС) ^ линейный выключатель СН (ВС) ^ линия СН (ЛС) ^ разъединители присоединения участков линии СН к ТП (РС).
Резервная цепь на СН: присоединения к секции шин СН ИП (ПС) ^ линейный выключатель СН (ВС) ^ линия СН (ЛС) ^ разъединители присоединения участков линии СН к ТП (РС) ^ резервирующая ЛС (рез ЛС).
Рабочая цепь Ц (ТП-РУНН): аппараты ввода СН (АСТ) в ТП ^ трансформатор (Т) ^ присоединения к секции шин НН ТП ^ линейный выключатель НН (ВН) ^ линия НН (ЛН) ^ выключатель НН (ВН) присоединения ЛН ^ РУНН.
На рис. 3 изображена исходная логическая схема надежности при электрической схеме варианта №3 с резервирующей ЛС, без резервирования питания РУНН и этапы её преобразования (рез ЛС).
Исходная схема. Вариант № 3 (рез ЛС) ПС ВС ЛС РС АСТ Т ПН ВН ЛН ВН
ип|—□—□—□—□—!—□—□—□—□—□—□—рунн
□ рез ЛС
ИП|—□—□—□—□— |
ПС ВС ЛС РС
1-й этап преобразования 2-й этап преобразования 3-й этап
преобразования
Цраб Ц(ТП-РУНН)
Црез
Цсн Ц(ТП-РУНН)
|—□—!—□—Н
ИП|—□—РУНН
Рис. 3. Исходная логическая схема надежности при электрической схеме с резервирующей ЛС, без резервирования питания РУНН и этапы её преобразования
1-й этап. Преобразование последовательных цепей, при этом две цепи (рабочая СН и резервная) соединяются параллельно, поскольку при отказе одной, другая обеспечивает надежность системы полностью.
Параметр потока отказов рабочей цепи СН ИП-ТП:
ЮЦраб = Юпс + Ювс + Юлс + Юр. (25)
где юР - параметр потока отказов разъединителей на вводах СН в ТП при схеме с резервированием ЛС (петля) (19).
Параметр потока отказов резервной цепи СН ИП-ТП:
ЮЦрез = Юпс + Ювс + Юлс + юр + Юрезлс. (26)
Параметр потока отказов рабочей цепи ТП-РУНН:
юц(тп-рунн) = Юаст + Ют + Юпс + 2ювн + Юлн. (27)
Вероятности безотказной работы и отказа рабочей цепи:
гЦраб = е( ШЦраб) и /Цраб = 1 - гЦраб.
Вероятности безотказной работы и отказа резервной цепи:
V — р(-шЦрез) П Г - 1 „
гЦрез = е и ./Црез = 1 - гЦрез.
2-й этап. Преобразование параллельных цепей.
Вероятности отказа и безотказной работы параллельной для системы из двух параллельно соединенных в логической схеме надежности элементов в течение одного года:
/ Цпар = /Цраб / Цр ез и гЦпар = 1 - /Цпар.
Параметр потока отказов для системы из двух параллельно соединенных в логической схеме надежности элементов:
®Цпар = - 1п(г Цпар).
3-й этап. Преобразование последовательных элементов.
Параметр потока отказов схемы рис. 3 вариант № 3 при резервировании линией СН без резервирования питания РУНН:
юрез ЛС = ЮЦпар(рез ЛС) + ЮЦ(ТП-РУНН). (28)
Пример расчета показателей надежности вариантов схем электроснабжения РУНН
Для приведенных выше вариантов схем электроснабжения РУНН были рассчитаны показатели надежности в соответствии с логическими схемами и изложенными методиками. Из (16)^(21) следует, что при заданных РН; cosфн; ^О; С08фнор; Кзт; £кн показатели надежности зависят от мощности РТ £Т€200.. .2500 кВ А и числа РТ Жтл = €1.. .5, присоединенных к ЛС. В расчетах использованы следующие исходные данные: РН = 10 МВт; С0Бфн = 0,78; = 1 км2; С0Бфнор = 0,94; Кзт = 0,8; £к.н = 100 кВА.
Значения интенсивности отказов элементов схем электроснабжения РУНН [5], использованные в расчетах, приведены в табл. 1.
Таблица 1
Значения интенсивности отказов элементов схем электроснабжения РУНН
Элемент Параметр Элемент Параметр
Присоединение к шинам СН ХПС = 0,005 1 /г Трансформатор V = 0,07 1/г
Выключатель СН ХВС = 0,015 1/г Присоединение к шинам НН ХПН = 0,01 1/г
Линия СН ХЛС = 0,1 1/г км Выключатель НН ХВН = 0,05 1/г
Разъединитель СН ХРС = 0,020 1/г Линия НН ХЛН = 0,25 1/г км
Аппарат СН ввода в ТП ХАСТ = 0,020 1/г
На рис.4 изображены графики зависимостей параметра потока отказов при резервировании линии СН и РУНН юрезЛС и ЮрезРУ от мощности и числа РТ на ЛС 5Т€200_2500 кВА и —тл€1...5 при использовании приведенных выше исходных данных. Очевидно, что параметр потока отказов увеличивается при увеличении -тл и имеет минимум при оптимальном значении Л'илт
оо. 1 г
резЛСЬТтл=5
0,60
0,10
резЛС Ытл=4
резЛС №гл=3
р езРУ 1цТлл=2 р езРУ :*Тлл= 1
,Уг, кВА
Рис. 4. Зависимости параметра потока отказов от мощности РТ 5Т и —тл€1.5 при резервировании линии СН (рез ЛС) и при резервировании РУНН (рез РУ) при (РН=10 МВт; FО=1 км2)
В табл. 2 приведены минимальные значения параметра потока отказов для рассмотренных вариантов схем электроснабжения потребителей РУНН, ранжированные по увеличению, и соответствующие оптимальные значения мощности РТ. Очевидно, что юрезРУ < юрез ЛС < юбез рез при одинаковых —тл. При увеличении —тл оптимальная мощность РТ 5топт уменьшается.
Таблица 2
Минимальные значения параметра потока отказов, ранжированные по увеличению, и соответствующие оптимальные значения мощности РТ для вариантов схем
—тл Схема рез РУ Схема рез ЛС Схема без РЕЗ
1/г е 5т.опт, кВА ®мию 1/г е 5т.опт, кВА ®мию 1/г е 5т.опт, кВА
1 0,17 800 0,29 600 0,53 800
2 0,20 600 0,34 500 0,59 600
3 0,25 500 0,39 400 0,60 500
4 0,30 400 0,46 300 0,67 400
5 0,35 400 0,46 300 0,73 400
На рис. 5 изображены графики зависимостей времени наработки на отказ Тнар схемы без резервирования с —тл = 1 при разных сочетаниях расчетной мощности нагрузки РН и
площади территории ЕО объекта. Очевидно, что при увеличении РН время наработки на отказ уменьшается, а оптимальная мощность РТ £т.опт увеличивается. При увеличении время наработки на отказ Тнар увеличивается, а оптимальная мощность РТ £т.опт уменьшается.
Рис. 5. Зависимости времени наработки на отказ схемы без резервирования с Мтл = 1
при РН = уат и = уат
Заключение
1. Параметр потока отказов схемы с резервированием на РУНН меньше, чем параметр потока отказов схемы с резервированием линии СН при одинаковом числе присоединений трансформаторов к линии СН.
2. Параметр потока отказов имеет минимум при оптимальном значении мощности распределительного трансформатора. При увеличении числа присоединений трансформаторов к линии СН оптимальная мощность РТ уменьшается.
3. Параметр потока отказов увеличивается при увеличении Ытл.
4. Показатели надежности зависят от расчетной мощности нагрузки РН и площади территории объекта. При увеличении РН время наработки на отказ уменьшается, а оптимальная мощность РТ увеличивается. При увеличении время наработки на отказ увеличивается, а оптимальная мощность РТ уменьшается
Литература
1. Конюхова Е.А. Электроснабжение: Учебник для вузов. М.: Издательский дом МЭИ, 2014.
510 с.
2. Конюхова Е.А. Показатели надежности вариантов резервирования схем электроснабжения на среднем и низком напряжении // «Электричество». 2017. № 6. С.23-30.
3. Конюхова Е.А. Технико-экономическое обоснование проекта системы электроснабжения объекта на среднем и низком напряжении // «Электричество». 2018. № 9. С.12-21.
4. Приказ Министерства энергетики Российской федерации от 23 июня 2015 г. №380 о порядке расчета значений соотношения потребления активной и реактивной мощности для отдельных энергопринимающих устройств (групп энергопринимающих устройств) потребителей электрической энергии.
5. Анищенко В.А., Колосова И.В. Основы надежности систем электроснабжения: Учебное пособие. Мн: БНТУ, 2007. 151 с.
6. Endrenyi J. Reliability modeling in electric power systems. Research Division Ontario Hydro, Toronto, John Wiley and Sons Ltd, 1979. 336 p.
7. Billinton R., Allan R.N. Reliability Evaluation of Power Systems. Second Edition. New York and London, Plenum Press, 1996. 509 p.
8. CIGRE Technical Brochure on Review of the Current Status of Tools and Techniques for Risk-Based and Probabilistic Planning in Power Systems. Working Group 601 of Study Committee С4. International Conference on Large High Voltage Electric Systems, March 2010.
9. Конюхова Е.А., Киреева Э.А. Надежность электроснабжения промышленных предприятий, библиотечка электротехника // Приложение к журналу «Энергетик». 2001. №12. С. 48-86.
10. Анищенко В.А., Колосова И.В. Основы надежности систем электроснабжения: Учебное пособие. Мн: БНТУ, 2007. С. 26-27.
Авторы публикации
Конюхова Елена Александровна - докт. техн. наук, профессор кафедры «Электроэнергетические системы» (ЭЭС) Национального исследовательского университета «МЭИ» (НИУ МЭИ). E-mail: [email protected]
References
1. Konyukhova E.A. Elektrosnabzheniye: Uchebnik dlya vuzov. M.: Izdatelskiy dom MEI, 2014. 510
р.
2. Konyukhova E.A. Pokazateli nadezhnosti variantov rezervirovaniya skhem elektrosnabzheniya na srednem i nizkom napryazhenii // «Elektrichestvo». 2017. № 6. рр. 23-30.
3. Konyukhova E.A. Tekhniko-ekonomicheskoye obosnovaniye proyekta sistemy elektrosnabzheniya obyekta na srednem i nizkom napryazhenii // «Elektrichestvo». 2018. № 9. рр.12-21.
4. Prikaz Ministerstva energetiki Rossiyskoy federatsii ot 23 iyunya 2015 g. №380 o poryadke rascheta znacheniy sootnosheniya potrebleniya aktivnoy i reaktivnoy moshchnosti dlya otdelnykh energoprinimayushchikh ustroystv (grupp energoprinimayushchikh ustroystv) potrebiteley elektricheskoy energii.
5. Anishchenko V.A.. Kolosova I.V. Osnovy nadezhnosti sistem elektrosnabzheniya: Uchebnoye posobiye. Minsk: BNTU, 2007. 151 р.
6. Endrenyi J. Reliability modeling in electric power systems. Research Division Ontario Hydro, Toronto, John Wiley and Sons Ltd, 1979. 336 p.
7. Billinton R., Allan R.N. Reliability Evaluation of Power Systems. Second Edition. New York and London, Plenum Press, 1996. 509 p.
8. CIGRE Technical Brochure on Review of the Current Status of Tools and Techniques for Risk-Based and Probabilistic Planning in Power Systems. Working Group 601 of Study Committee С4. International Conference on Large High Voltage Electric Systems, March 2010.
9. Konyuhova E.A., Kireeva EH.A. Nadezhnost' ehlektrosnabzheniya promyshlennyh predpriyatij, bibliotechka ehlektrotekhnika // Prilozhenie k zhurnalu «Energetik». 2001. №12, pp. 48-86.
10. Anishchenko V.A., Kolosova I.V. Osnovy nadezhnosti sistem ehlektrosnabzheniya: Uchebnoe posobie. Mn: BNTU, 2007. pp. 26-27.
Authors of the publication
Копуикога Elena - doc. sci. (techn.), associate professor, Department «Electric power systems», National Research University "Moscow Power Engineering Institute". E-mail: [email protected].
Поступила в редакцию 11 сентября 2018 г.
