CC BY
18Характеристики преобразователя напряжения для электролюминесцентных панелей: Входное напряжения преобразователя: 5-12В постоянного напряжения; 220В переменного напряжения
Рабочий диапазон напряжения: 25~180В Ток потребления преобразователя: 2-320 мА Время безотказной работы преобразователя: 10000 часов Мощность преобразователя напряжения: 30-50Вт
В результате проведенного проектирование и практической реализации преобразователя напряжения для электролюминесцентных панелей. Были получены результаты, которые значительно уменьшили уровень акустического шума, снизили массу и габариты схемы и значительно уменьшили стоимость.
Список литературы
1. Деркач В.П. Электролюминесцентные устройства / В.П. Деркач, В.М. Корсунский. Киев: Наукова думка, 1968. 302 с.
2. Искусство схемотехники. Хоровиц П., Хилл. У. Издание седьмое, 2014. Бином. Москва.
3. OrCAD. Моделирование. Ю.Б. Болотовский, Г.И. Таназлы Солон-Пресс, 2005.
4. Промышленная электроника Горбачёв Г.Н. Учебник для вузов. Под ред. В.А. Лабунцова. М.: Энергоатомиздат, 1988.
5. Кеоун Дж. OrCAD Pspice. Анализ электрических цепей Издатель ДМК Пресс. Питер, 2008.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ЗАМОЧЕННОГО ЛЕССОВОГО
ГРУНТА Будикова А.М.1, Отепберген Н.О.2
'Будикова Айгуль Молдашевна — старший преподаватель, кандидат технических наук; 2Отепберген Назарбек Оразбекулы — магистрант, кафедра архитектуры и строительного производства, инженерно-технологический факультет, Кызылординский государственный университет им. Коркыт Ата, г. Кызылорда, Республика Казахстан
Аннотация: в статье предлагается основные принципы проектирования оснований и фундаментов в особых условиях. Приводятся результаты обработки лабораторных данных, полученных при испытаниях лёссового грунта нарушенной структуры. Ключевые слова: основание, фундамент, просадочные грунты, лессовые породы.
УДК 626/627:631.6
Замачивание образцов лёссового грунта природной влажности производили в грунтоотборочном кольце одометра или сдвигового прибора до влажностей "51=16, 21, 23 и 26%, доводя образцы до различной степени влажности включая полное водонасыщение грунта. Дальнейшее увеличение влажности практически уже не влияет на изменение свойств грунта. Требуемое количество воды шт которое необходимо было долить в кольцо для достижения нужной влажности, определяли по следующим формулам:
0,01-№51=( тво+ Ш"- ш^/ш,,, (1) ш5(1+0,01"51)- шВ0, г, (2) где ш,-масса частиц, ш5=р5У5=р5Укольца/(1+е0), г; шв0 - масса грунта природной влажности в кольце.
Это количество воды доливали в кольцо прибора, и после достижения условной стабилизации замеряли по индикатору высоту замоченного образца и его объем У51. Затем определяли характеристики замоченного лёссового суглинка: - плотность замоченного грунта:
+ т , г/см3 (3) " V,
- плотность сухого грунта:
Р = Р , г/см3. (4) Р 1 + 0,01 wsl
- коэффициент пористости замоченного грунта при р=0
_Р, - Pd,t . (5)
4 =
Для определения деформационных и прочностных характеристик замоченного лёссового суглинка различной влажности доливалось в кольцо с грунтом природной влажности прибора одометра или прямого плоскостного сдвига необходимое, подсчитанное по формуле (2) количество воды. После стабилизации образца производились компрессионные и сдвиговые испытания образца замоченного грунта. Полученные осредненные характеристики замоченного до различных влажностей грунта показаны в таблице 1, для сравнения в таблице приводятся также значения характеристик природной влажности.
Анализируя полученные результаты, можно сказать, что лёссовые грунты характеризуются изменчивостью как физических, так и прочностных и деформативных характеристик после их замачивания. При повышении влажности лёссового суглинка до полного водонасыщения значение силы сцепления уменьшилось практически до нуля, а угол внутреннего трения - в 1,6 раза. Изменчивость характеристик лёссовых грунтов в основаниях гидросооружений после их замачивания является объективным качеством лёссовых просадочных грунтов. В свою очередь большая изменчивость свойств грунтов и невозможность их однозначного описания является одной из предпосылок, обусловливающих необходимость определения величины перемещений гидросооружений и их лёссовых оснований на статистической и вероятностной основе [1, 3].
Таблица 1. Осредненные характеристики лёссовых грунтов в природном и замоченном состояниях
Значения показателей
№ п/п Характеристики лёссового грунта в природном состояии Sr=0,5 Sr=0,7 Sr=0,94
1 Плотность грунта, р, г/см3 1,49 1,67 1,80 1,93
2 Плотность сухого грунта, ра, г/см3 1,38 1,44 1,49 1,53
3 Влажность, ш, % 8 16 21 26
4 Показатель текучести, 1ь < 0 < 0 0,44 1
5 Коэффициент пористости, е при р=0 0,981 0,882 0,818 0,746
6 Относительная просадка е8ь при р=0 - 0,050 0,082 0,119
7 Пористость, п 0,495 0,462 0,447 0,427
8 Угол внутреннего трения ф, град 35 28 24 19
9 Удельное сцепление с, МПа 0,147 0,054 0,0093 0,0008
При этом предполагается, что замачивание происходит только под подошвой фундамента, а мощность лёссового основания невелика, так как в компрессионном приборе отношение высоты образца к его диаметру ИМ= =3,7/8,75=0,42см. Для условий гидромелиоративного строительства, когда необходимо определить ожидаемую величину просадки гидросооружений небольшой ширины на лёссовых основаниях большой мощности, имеющих область замачивания больше площади подошвы их фундамента вследствие длительного увлажнения фильтрационным потоком, модель компрессионного сжатия для определения относительной просадки становится неприемлемой. Однако, как показывают результаты сравнения расчетов многих исследователей ожидаемой просадки с натурными данными, компрессионные испытания дают заниженные величины дополнительных деформаций сооружений, возникающих при увлажнении их лёссовых оснований. Результаты исследований просадочных деформаций многих ученых показали, что их характер зависит от ширины подошвы фундамента сооружения. Под распластанными сооружениями просадка происходит без бокового расширения и в этих условиях компрессионные испытания дают результаты, сопоставимые с натурой. Но под узкими фундаментами деформация просадки происходит с боковым выпором грунта. Как показали опыты [3], фактическая просадка сооружений оказалась в 2-2,8 раза больше, чем расчетная с учетом данных компрессионных испытаний. Причину таких несовпадений автор объясняет наличием бокового выпора грунта, не учитываемым при расчете. Следует, однако, отметить, что сравнение величин вертикальных и горизонтальных перемещений, по данным исследователей [2], показывает, что боковые перемещения значительно меньше вертикальных и составляют около 15% от их величины.
Расхождение между фактическими и расчетными величинами просадки автор объясняет тем, что просадка по своей природе носят явно пластический характер, а не является деформацией уплотнения, как принято в нормативных документах, и, следовательно, компрессионные приборы не способны моделировать работу грунта в фазе пластических деформаций [4].
Для приближения модели лабораторного исследования просадочных свойств лёссового грунта к реальным условиям их работы под неширокими гидротехническими сооружениями гидромелиоративных систем и для получения качественной картины деформированного состояния образцов лёссового грунта после их замачивания под нагрузкой нами были проделаны штамповые испытания такого грунта в лотке. Поскольку в реальном грунтовом основании под сооружением (в зависимости от соотношения сторон подошвы фундамента и сжимаемой толщи грунта), кроме компрессионного, может быть и другое деформационное состояние с возможностью бокового расширения грунта и областью замачивания за пределами контура фундамента, необходимо было размеры основания под штампом, имитирующим подошву фундамента гидротехнических сооружений, принять в несколько раз больше размеров штампа как в ширину, так и в глубину для того, чтобы не было влияния стенок и дна лотка на возможное расширение грунта под действием нагрузки и увлажнения.
Список литературы
1. Доброе Э.М. Механика грунтов, Учебник для студентов учебных заведений. Москва. Издательский центр «Академия», 2008. 272 с.: 60х90.
2. Ефимова М.Р., Ганченко О.И., Петрова Е.В. Практикум по общей теории статистики: Учебное пособие. 2-е изд.перераб. и доп. М.: Финансы и статистика. 336 с.: ил. ISBN 5-27902555-0, 2003.
3. Будикоеа А.М., Отепберген Н.О. Инженерно-геологические исследования лессовых просадочных грунтов. Научный журнал РФ. Проблемы науки. № 04 (28), 2018.
4. Боданое Ю.Ф. Фундаменты от А до Я. Строительство и ремонт фундаментов. Планировка. Технология. Материалы. Москва. Лада, 2006. 224 с.
О РАЗРАБОТКЕ СТАНДАРТА ПРЕДПРИЯТИЯ НА КРОВЕОСТАНАВЛИВАЮЩИЕ БИНТЫ Пугач А.П.
Пугач Алина Павловна — магистрант, кафедра материаловедения и товарной экспертизы, Российский государственный университет им. А.Н. Косыгина, г. Москва
Ключевые слова: медицинский бинт, кровоснабжение, кровотечение, свойства бинтов, перевязочный материал, бинты, стандартизация, экспертный опрос.
Актуальность темы настоящей работы подтверждается отсутствием в названиях российских стандартов на медицинские бинты упоминания о главном свойстве бинтов - остановка кровотечения из открытых ран, в то время как в имеющихся стандартах подразумевается наличие такого свойства: «основное назначение — закрывать рану от инфекции и впитывать кровь (благодаря природным свойствам)». Когда упоминается об остановке кровотечения, то в образе современного человека возникает тугая повязка со жгутом, наложение которого приводит к полному прекращению кровоснабжения раненного органа. Способ эффективный, но чреват ишемическим повреждениям организма [4, с. 3]. Известно, что кровеостанавливающим эффектом обладает обыкновенная ткань - марля, только с более отложенным по времени
