CC BY
59
Библиографические ссылки
1. Лившиц Л. С. Металловедение для сварщиков (сварка сталей). М. : Машиностроение, 1979.
2. Хорн Ф. Атлас структур сварных соединений : пер. с нем. М. : Металлургия, 1977.
3. Плазменная наплавка металлов / А. Е. Вайнерман [и др.]. Л. : Машиностроение, 1969.
4. Исследование технологических возможностей наплавки независимой трехфазной дугой плавящимися электродами / А. А. Безруких [и др.] // Вестник СибГАУ Вып. 2 (28). 2010. С. 131-134.
A. A. Bezrukih, R. A. Meister, M. A. Lubnin, S. A. Gotovko
COMPARATIVE ANALYSIS OF DIFFERENT WAYS SURFACING WITH CONSUMABLE ELECTRODES FOR STAINLESS STEELS WELDING
The results of comparative metallographic analysis surfacing in different ways with coated austenitic klass electrodes for welding of stainless steels are given. The advantages of the high-deposition process by an independent three-phase arc are showen.
Keywords: surfacing, austenite, independent three-phase arc, consumable electrodes
© Безруких А. А., Мейстер Р. А., Лубнин М. А., Готовко С. А., 2010
УДК621.791.76
А. Б. Мишуренко, С. Н. Козловский
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ КОНТАКТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ХОЛОДНОГО КОНТАКТА ПРИ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКЕ
Рассмотрена проблема оптимизации режимов контактной точечной сварки, описана математическая модель для расчета начального сопротивления холодного контакта.
Ключевые слова: контактная точечная сварка, сопротивление холодного контакта.
Практика контактной точечной сварки и многочисленные результаты опубликованных исследований однозначно подтверждают: одним из основных исходных условий получения качественных сварных соединений является оптимальность начального сопротивления контакта «деталь-деталь» г . Его величина и стабильность существенно влияет на размеры ядра, устойчивость процесса против образования выплесков и непроваров [1]. Вместе с тем до настоящего времени при разработке технологий контактной точечной сварки значение гКТ определяют в основном экспериментально для конкретных условий сварки, однако это весьма трудоемко.
На основе проведенных исследований было сделано заключение о том, что из всех известных и исследованных в технологии машиностроения моделей шероховатых поверхностей для свариваемых контактов наиболее приемлема стержневая [2]. Тем более, что она наиболее просто и точно описывает механику контактного взаимодействия двух шероховатых поверхностей (рис. 1).
Согласно принятой модели контакта двух шероховатых поверхностей, проводимость в контактном слое осуществляется по пг числу единичных параллельных микропроводников диаметром d (а ® 0) и длиной а, образующихся деформируемыми стержнями (микровыступами). Одну составляющую полного электрического сопро-
тивления такого микроконтакта гКТ, которая обусловлена сопротивлением микропроводников в контактном слое, имеющих свойства, отличные от свойств основного металла, называют внутренним сопротивлением контакта гКВ. Другую же часть, которая обусловлена искривлением линий тока] в приконтактных областях (рис. 2), где можно допустить, что свойства основного металла не изменились, называют микрогеометрическим сопротивлением контакта гМГ. Тогда полное электрическое сопротивление контакта гКТ (Ом) будет равно сумме двух этих составляющих [3]:
г = г + г (1)
КТ МГ КВ
Полное внутреннее электрическое сопротивление контакта гВН (Ом) можно определить следующим образом:
n, AS
2Rmax(1 - е)
A,
(2)
где гВН - внутреннее электрическое сопротивление единичного контакта, Ом; пг - количество микроконтактов; рд - удельное электрическое сопротивление металла в контактном слое, Ом-м; Аг - фактическая площадь контакта, м2; є - деформации в контактном слое; Ятш -наибольшая высота неровностей профиля, м; а - текущая толщина контактного слоя, м; ДО - средняя площадь единичного контакта, м2.
Для принятой модели микрогеометрическое сопротивление единичного контакта г*МГ (Ом) можно определить по известной зависимости, с учетом его наличия в двух деталях (рис. 2):
(3)
где Р - удельное электрическое сопротивление свариваемого металла, Ом-м; а - диаметр цилиндрического микропроводника в контактном слое толщиной а, м; Б - диаметр условного цилиндрического микропроводника вне контактного слоя, м.
Рис. 1. Контакт двух шероховатых поверхностей. Стержневая модель
Г =
'МГ
п..
чески. Например, при изменении Лшах в пределах 37...2,4 мкм значение стК /ст02 и стСр /ст02 (в скобках) при контактной точечной сварке деталей толщиной 0,5 .4 мм из сталей 08 и 12 Х 18Р10Е, а также сплава АМг6 изменяется, соответственно, в следующих пределах: 2-10-6.0,03 (1,6.1,9), 1,2-10-5.0,02 (1,8.. .2,7) и 2,5-10-5.0,4 (1,8.. .2,9). Для пластического контакта, по сравнению с упругим, задача определения его механических параметров значительно упрощается тем, что фактическая площадь контакта зависит только от микрогеометрии поверхности, а сближение зависит лишь от распределения материала в шероховатом слое [4]. Для этих условий значение деформаций е можно определить по зависимости [2]
1
( -
' , (5)
Сє
где С - коэффициент, учитывающий упрочнение металла в микронеровностях при их пластической деформации; Ь, V - параметры опорной кривой; с02 - условный предел текучести, Па. При условии контактирования двух одинаково шероховатых поверхностей параметры опорной кривой определяются по формуле [2]
Ь = к • 2'1 • Ь,2, ч = 2 • V.
ч о 1 у 1
(6)
где Ьр V! - параметры опорных кривых; & - коэффици-
ент, учитывающий взаимосвязь параметров степенной аппроксимации кривой опорной поверхности.
Число микроконтактов пг и их средний диаметр а можно определить, используя модель ситовой проводимости (рис. 3):
п = А = Ас-ч ,
г Д8 2п 0е
ё =
4ДАС
2Т20І
(7)
(4)
Рис. 2. Схема распределения тока по сечению свариваемых деталей для стержневой модели холодного контакта
Полное микрогеометрическое сопротивление контакта гМГ может быть определено по следующей зависимости [3]:
* 2Р (1 _ 1
; пг ^ а б
Для расчетов гВН и гМГ необходимо определить механические параметры свариваемого контакта и, прежде всего, определить, какую деформацию претерпевают микровыступы, упругую или пластическую. Это можно сделать сравнением среднего давления стСр (Па), действующего в контурной площади контакта, с критическим давлением стК (Па), при котором контакт переходит в пластическое состояние.
Сравнение значений стСр и стК при усилии сжатия электродов, определенных практикой режимов контактной точечной сварки деталей толщиной 0,5.4 мм из различных сталей и сплавов, показывает, что микронеровности в свариваемых контактах всегда деформируются пласти-
где Ас - контурная площадь контакта, м2; П - отношение фактической площади контакта к контурной площади контакта; 0 - комплекс, учитывающий влияние микрогеометрии поверхностей, м2.
Рис. 3. Модель ситовой проводимости контакта
Среднее значение площади растекания линий тока от единичного микропроводника можно определить как площадь контактирующих микронеровностей к числу микроконтактов:
АЛС =Лс-,
а ее диаметр D по следующей зависимости: D =,
4АЛС
20 є
(8)
(9)
(і-Vn). (10)
п \ п
Пользуясь результатами проведенных исследований по изучению контактного сопротивления и проведя соответствующие математические выкладки с учетом (2, 4, 7-9), была получена зависимость для расчета сопротивления свариваемого контакта:
, _ р 2°СРЯшах (1 — ^) + р пСс^л/2©"ё
гкт _ Рд ^ + Р гг;
КэЦ Жэ п
В зависимости (10) также учитывается влияние усилия сжатия электродов сварочной машины К, (Н) и среднего давления, действующего в контурной площади контакта сСР, на величину сопротивления свариваемого контакта.
Для практических расчетов гКТ по данной зависимости необходимо знать величину рд. Для ее определения необходимо экспериментально измерить величину гКТ при любом ^Э (наиболее рационально измерять гКТ при ^Э, близком к рекомендуемому, при контактной точечной сварке данных деталей), а затем рассчитать величину рд по следующей зависимости, полученной из (10):
^ п
Рд _-----------------Э-v
2°СР Rmax
(1 - є)
лог
РТ20
2FS п
■(1 -Л)
Применение данной модели определения контактного сопротивления позволяет повысить производительность при разработке технологических процессов контактной сварки без трудоемкого определения контактного сопротивления экспериментальным путем для конкретных условий протекания процесса сварки.
12 FsкН
(11)
Разработанная математическая модель позволяет по минимальному количеству экспериментальных замеров определить весь диапазон изменений контактного сопротивления холодного контакта для выбранных режимов контактной сварки. Расчеты, полученные с использованием разработанной модели, с точностью, достаточной для технологического применения, описывают поведение электрического сопротивления в контакте «деталь-деталь» ЯД и «электрод-электрод» ЯЭ, о чем свидетельствуют эк-Д Э спериментальные и расчетные значения этих сопротивлений (рис. 4).
Рис. 4. Результаты экспериментальных и расчетных значений сопротивлений в контакте «деталь-деталь» Я и «электрод-электрод» Я в зависимости от усилия сжатия электродов сварочной машины ЯЭ
Библиографические ссылки
1. Козловский С. Н. Моделирование взаимодействия деталей в площади контакта при точечной сварке // Известия вузов. Машиностроение. 1990. №9 9. С. 89-94.
2. Крагельский И. В., Добычин М. И., Комбалов В. С. Основы расчетов на трение и износ. М. : Машиностроение, 1977.
3. Кочергин К. А. Контактная сварка. Л. : Машиностроение, 1987.
4. Гаркулов Д. Н. Триботехника (Износ и безызнос-ность). М. : Изд-во МСХА, 2001.
0
3
6
9
A. B. Mishurenko, S. N. Kozlovsky
MATHEMATICAL MODEL OF CONTACT RESISTANCE SOF COLD CONTACT AT SPOT WELDING
The paper is devoted to a problem ofspot welding mode optimization and contains description of mathematical model for calculation of initial resistance of cold contact.
Keywords: spot welding, resistance of cold contact.
© Мишуренко А. Б., Козловский С. Н., 2010
