CC BY
82
УДК 421.314.3 в. А. БУРЧЕВСКИЙ
А. А. БУБЕНЧИКОВ В. Н. ГОРЮНОВ С. С. ГИРШИН А. С. ПЕТРОВ Е. В. ПЕТРОВА Д. Г. САФОНОВ
Омский государственный технический университет
КОРРЕКЦИЯ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ВЛ 35 кВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ ООО «РОСНЕФТЬ-ЮГАНСКНЕФТЕГАЗ» НА ОСНОВЕ УЧЕТА КЛИМАТИЧЕСКИХ И РЕЖИМНЫХ УСЛОВИЙ__________________________
В статье произведено сравнение потерь электроэнергии при температуре провода 4-20 °С с потерями электроэнергии при фактической температуре провода (с учетом тока, ветра и температуры воздуха) на примере воздушных линий электропередачи ООО «Роснефтъ-Юганскнефтегаз». Произведен анализ температуры провода в течение года во всем диапазоне изменения нагрузок по отношению к температуре воздуха. Показана необходимость учета температуры воздуха в районах с низкой среднегодовой температурой, который может привести к снижению величины тарифа на электроэнергию при ее передаче.
Ключевые слова: уточнение расчета, потери электроэнергии, климатические условия, воздушные линии.
В целях организации работы по расчету и обоснованию нормативов технологических потерь электроэнергии в электрических сетях организаций, осуществляющих услуги по передаче электроэнергии, в Минэнерго России разработана инструкция [1], утпержденная приказом № 326 от 30.12.2008 г., которая действует взамен Порядка расчета и обоснования нормативов потерь |2], но которому нормировались технологические потери электроэнергии для сетевых организаций до 2009 г. В соответствии с [2] температура окружающего провод воздуха не учитывалась, потери электрической энергии определялись для температуры 20 “С при допущении, что сопротивление провода равно сопротивлению при температуре 20 *С.
Инструкция [ 1 ] определяет методику расчета технологических потерь электроэнергии при ее передаче но электрическим сетям в базовом периоде, согласно к<>торой наряду с прочими изменениями добавился раздел мя расчета активных сопротивлений элементов электрической сети. При расчете активного сопротивления воздушной линии электропередач (ВЛЭП) необходимо учитывать температуру провода, которая при средней загрузке линий ниже экономической плотности тока принимается приблизительно равной температуре воздуха (1 ].
Выражение для определения активного сопротивления ВЛЭП имеет вид:
Д-Ав-Н 1+<х(*.-20)),
(1)
где Я20 — удельное активное сопротивление на 1 км провода при его температуре 20 *С, Ом/км; £ — длина линии, км; I" — средняя температура провода, *С; а=0,004 — температурный коэффициент электрического сопрсггивлениясталеалюмиииевых проводов, 1/°С.
Естественным следствием (1) является то, что для регионов с отрицательной среднегодовой температурой потери электроэнергии в линии одной марки провода одного и тою же сечения при одинаковой нагрузке будут меньше, чем в регионах с теплым климатом.
В соответствии с [2] температура окружающей среды в расчете активного сопротивления ВЛЭП не учитыпалась. Таким образом, расчетные потери с учетом фактической темпера туры проводов мя сеге-вых организаций, работающих п северных регионах России и имеющих большую общую протяженность ВЛЭП на своем балансе, согласно (1), будут меньше потерь, определенных для температуры 20 “С.
В результате норматив технологических потерь электроэнергии по абсолютной и в относительной величине (% от отпуска электроэнергии в сеть) умень-
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 1 (в7) 2010
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ЫСТНИК № 1 <*;> 2010
шается при неизменном нагрузке, а нетехнические (разность между фактическими и нормативными) потери в балансе сегевой организации увеличиваются и в конечном итоге являются ненормативными. Следовательно. это приведет к снижению величины тарифа па электроэнергию при передаче сторонним потребителям.
Таким образом, учет температуры провода в расчетах потерь злектроэ![сргии «выгоден» только субабонентам. Для сетевых организаций, в которых в большинстве случаев фактические потери электроэнергии существенно больше нормативных, уменьшение последних приводит к прямым финансовым потерям.
В филиале ОАО «НТЦ Электроэнергетики» — ВНИИЭ, ООО «Энергоэкспертсервис». г. Москва, создан специализированный программный комплекс РТП 3. Комплекс программ РТП 3 предназначен для расчета режимных параметров, технических потерь мощности и электроэнергии, нормативных потерь в разомкнутых электрических сетях 0,38-220 кВ, а также для расчета допустимых и фактических небалансов, количества неучтенной электроэнергии в сети. Следует отметить, что расчетсопротивлений элементов сети в РТП 3 производится по каталожным данным оборудования, а из климатических особенностей среды в последних версиях РТП 3 возможен только учет температуры воздуха /в. С целью уточнения расчета потерь электроэнергии активно разрабатываются методики, которые позволяют учесть факторы окружающей среды (температуру воздуха ^ скорость ветра и, нагрев проводов солнечной радиацией 11юд) и нагрузку (плотность тока_/) [2— 15].
В данной статье проведен сравнительный анализ результатов расчета потерь электроэнергии Д К7т,
найденных с помощью программной) комплекса РТП 3 и потерь электроэнергии Д ^определенных посредством математической модели, в основу которой положена методика |3].
В результате моделирования исследованы следующие вопросы:
— сравнение потерь электроэнергии, рассчитанных но каталожным параметрам (*„ = 20 *С);
— анализ влияния температуры поздуха на величину потерь электроэнергии;
— анализ комплексного влияния температуры воз-духа, скорости ветра, тока нагрузки.
В качестве примера для сравнения представлены расчеты потерь электроэнергии в фидере «Север-1» подстанции «Усть-Валык» 110/35/6 кВ Юганской базы энергообеспечения ООО «Роснефть-Юганск-нефтегаз» на участке длиной /=0,47 км от центра питания до первого разветвления. Рассматриваемый фидер имеет следующие характеристики: суммарная протяженность ВЛЭП составляет 27,13 км, пять силовых трансформаторов 35/6 кВ общей мощностью 30,6 МВ-А.
Расчет потерь электроэнергии произведен за каждый месяц расчетного периода, данные по отпуску активной и реактивной энергии для расчета приняты но показаниям счетчика электроэнергии, установленного на рассматриваемом фидере.
Система учета на фидере «Север-1» состоит из электронного счетчика электроэнергии АШ-З-А!.-С8-Т (класс точности 0.25), трансформаторов тока ТФМ-35 (класс точности 0,5) и трансформатора напряжения НАМИ-35 (класс точности 0,5).
Условия расчета:
— Среднемесячная температура воздуха /и, ско-рость ветра V, число часов работы Г приведены в
I табл. 1 и на рис. 1 (16).
— Параметры провода АС-120/27: сечение алюминиевой/стальной части провода — 120/27 мм2, удельное активное сопротивление 0,253 Ом/км, диаметр провода (1= 15,4 мм.
Результаты измерений электроэнергии электронным счетчиком приведены в табл. 2.
Расчёт потерь электроэнергии с помощью РТП 3 выполнен методом средних нагрузок, рекомендуемым методикой расчета нормативных технологических потерь электроэнергии при се передаче по электрическим сетям 111. За расчетный период принят 2008 г., в котором отпуск электрической энергии по фидеру «Север-1» составил 46,042 млн кВт ч.
В качестве исходных данных в расчетной схеме фидера (рис. 2) задавались токи нагрузки по низкой стороне силовых трансформаторов 3.5/6 кВ за каждый месяц расчетного периода, принятые из ведомостей нагрузок подстанций. В результате чего были получены корректные перетоки мощностей по ВЛЭП фидера «Север-1» и распределение электроэнергии по подстанциям.
Результаты расчета потерь электроэнергии по программе РТП 3 для температуры 20 °С ДН^ит| сведены в табл. 3.
Таблица 1 Среднемесячная температура поздуха, скорость ветра, число часов работы
месяц скорость ветра г', м/с Тч, ч
январь -20,9 3,9 744
февраль -20.0 4.0 6%
март -11,4 3.9 744
апрель -2,9 4.2 720
мал 4,3 4,6 744
июнь 14.3 4.3 720
июль 17,4 3.9 744
август 14.1 3.6 744
сентябрь 7.8 3.9 720
октябрь -2.1 4.5 744
ноябрь -10,0 4.6 720
декабрь -15.8 4.4 744
Рис. I. Среднемесячная температура воздуха I, и скорость ветра V в г. Нефтеюганске
ЦП: ПС Ус<ь Балык
^С**Ч>1 АСИ» 0-
ЛС-120
0.4/им
11<
АС-12*
Ч
2,23 км 9.6 км
г * 3 §
2 и 2 и м <
АС-120
г.1ш А
ПС№1б6Т-1
тм-мсо
ПС №140 1-1 ТМ-4М0
ПС N9133 Т-1 Т М-4000
Рис. 2. Схема фидера «Север-1»
АС-12€
ПСИЯ16 Т-1 ТМ-6300
5-2 1Л4
ПС Нй104Т-1 Т Д-10300
0,00
Рис. 3. Погрешности расчета потерь электроэнергии
Рис. 4. Графики превышения температуры провода относительно окружающей среды Д* и нлотности тока ]
Отпуск активной XV, п реактивной электроэнергии
Таблица 2
месяц кВТч IV.,. кВарч месяц \На, кВТ ч кВарч
январь 4 415 460 1 716750 июль 2 015 790 794 808
февраль 4 216 380 1 661 730 август 2019 129 1 252 293
март •1200 210 1 591 170 сентябрь 3 664 773 2 083578
апрель ■1097 940 1 620 360 октябрь 5 512 878 3018582
май 4 094 580 1822 380 ноябрь 3 786 426 2208591
июнь 4 120620 2 182 173 декабрь 3 897 852 2 360 967
Основное уравнение математической модели, построенной на основе исследований (3), имеет вид:
/в 1еС01(273 + 1ар)4 -1273 ,1.)4}*+9шК-‘ра,)-Ф {2) \ 0,95^20(1+а(*а - 20))
где / - рабочий ток, А; С0 коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный 5,67-10 '8 Вт/(м2 К4) |3|; 5 — площадь излучающей поверхности проволок провода, м?; /?м — удельное активное сопротивление при температуре провода 20 °С; а = 0,004 — температурный коэффициен т электрического сопротивления сталеалюминиевых проводов, 1/*С;е — степень черноты поверхности провода, равная 0,6 отн.ед [5}; ф, — коэффицие!1ттеплоотда‘ш конвекцией, Вт/(м2 ■ “С); 1пр — температура провода, *С; /в — температура воздуха, °С, / — температура нагрева солнечной
радиацией, "С, в данной работе принимается равной нулю.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, согласно |3,6], определяется но формуле:
Фд = 0,1305
<. , N0,71171)
(3)
где к%. — коэффициент, учитывающий влияние утла направления ветра к оси воздушной линии, равный 0,5; о - скорость ветра, м/с; а - коэффициент темпе-ратуропроводимости воздуха, равный 18,8-10"“м2/с; Хи - теплопроводнсипъвоздуха, равная 0,0244 Вт/(м-’С).
Для достоверного нахождения потерь электроэнергии необходимо знание реального сопротивления провода. При определении сопротивления провода возникает необходимос ть определения температуры провода при известных токе нагрузки, скорости ветра, температуре воздуха. Для этой цели используются уравнение (2) и предчоженная аппроксимация
*првила:
Гмр=а/4 + Ь/2+с, где а,, Ь,. с, — коэффициенты аппроксимации.
(4)
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ МСТНИК № 1 (в7) 2010
Таблица 3
Потери электроэнергии на участке линии фидера аСевер-1»
Месяц кВТ-ч Месяц ^^мггт' КВТ-Ч
январь 2 973,85 июль 624.33
февраль 2 911,65 август 751,41
март 2676.79 сентябрь 2 429,47
апрель 2 663.41 октябрь 5215,77
май 2 666.53 ноябрь 2 622.25
нюнь 2 979.04 декабрь 2 752,43
Таблица 4
Зависимость температуры провода АС-120/27 от т-ока, температуры воздуха, скорости ветра
Расчетный месяц Зависимость 1^,= Ц1.ки
аппроксимация по формуле („1>=а/11 Ы‘ 1 с
январь - 6,377-10 "Г +8,92110'/= — 20,51
февраль (^,=6,181-10 "!*■+8Д04-10-¥-19.611
март ^,=6.16510'Г + 8.463 10-У- 11,139
апрель 1ч,=5,454 10-|Г + 9.43 !■ 10~ЛР - 2.724
май =4.802' 10 ’ "/*+9,168 10 ‘ '/* + 4.439
июнь („,-5,048 10 "/•+ 1,00510‘*Р+ 14,379
июль <^,—5,585-10 "Г+ 1,08910-‘/1+ 17,458
август /Ч,=б,235-10‘"Г + 1,132-10'*^+ 14,173
сентябрь ^.=5.76910-,,Г+ 1.04510 Ч' + 7.902
октябрь 1^,=4,88-10'"Г + 8,886-10-V* - 1.92
ноябрь <„,=5,176-10 "Г+8.619-Ю" 7* - 9.729
декабрь („,=5.41 10'"Г 1 8,462 Ю*»/3-15.466
Средние значения нагрузки
Таблица 5
Месяц Г* I Отпуск электроэнергии Средняя мощность Полная мощность 51Р. кВА 1.г А Плотность тока у, Л/мм7 ///„.
УГ+ кВТ-ч И', кВар ч Рф кВт £?,л. кВар
январь 744 4 415460 1 716750 5934.76 2307,46 6 367.55 100.04 0,83 0,27
февраль 6% 4 216 380 1 661 730 6 058.02 2 387,54 6 511,52 102.30 0.85 0,27
март 744 4 200 210 1 591 170 5 645,44 2 138,67 6 036,96 94.84 0,79 0,25
апрель 720 4 097 940 1 620 360 5 691,58 2 250,50 6 120,37 96,15 0,80 0,26
май 744 4 094 580 1822 380 5503.47 2 449.44 6023.94 94,64 0,79 0,25
июнь 720 4 120620 2 182 173 5 723.08 3 030.80 6 476,06 101.74 0,85 0,27
июль 741 2 015790 794 808 2 709.40 1 068,29 2 912,40 45,75 0,38 0.12
август 744 2019 129 1 252 293 2713.88 1 683.19 3 193.48 50.17 0,42 0,13
сентябрь 720 3 664 773 2 083 578 5089.96 2 893.86 5 855,09 91.98 0,77 0,25
октябрь 744 5512 878 3018 582 7 409.78 4 057,23 8 447,84 132,72 1,11 0,35
ноябрь 720 3 786426 2 208 591 5 258.93 3 067,49 6088,17 95.65 0,80 0,26
декабрь 744 3 897 852 2 3С0967 5239.05 3 173,34 6 125,17 96.23 0,80 0,26
Результаты расчета потерь электроэнергии в ВЛ
Месяц Г„°С Потери электроэнергии Погрешность
кВтч кВтч кВтч ЬЩг,,. кВтч «,.% 5„% 6*%
ШІИіфЬ -17,8 2 892.60 2 973.85 2 419.37 2 434,28 2.73 18.65 18,14
февраль -13,1 2 829,62 2911.65 2 376,88 2 391,79 2,82 18,37 17.85
мдрг -6.1 2 599.70 2 676.79 2 273,18 2 284,80 2,88 15.08 14,64
апрель —5,1 2 585.82 2663.41 2 348,96 2 359.84 2.91 11.81 11.40
май 6.7 2 588.75 2666.53 2 426.18 2 436.16 2,92 9.01 8.64
июнь 13.1 2 895,23 2979.04 2 829.22 2 842.25 2.81 5,03 4,59
июль 19.1 604.95 624.33 598.66 599.36 3.10 4.11 4.00
август 14,1 727.49 751,41 710.32 711.37 3,18 5.47 5.33
сентябрь 7.5 2366,39 2 429.47 2 250,91 2 260.28 2,60 7,35 6.%
октябрь 2.0 5091,12 5215.77 4 641.06 4 676,91 2,39 11,02 10.33
ноябрь -5,7 2 559.00 2622,25 2 251.92 2 262,81 2.41 14.12 13,71
декабрь -13.4 2 676.46 2752.43 2 293.19 2 305.21 2.76 16.68 16,25
ср. год. 0,1
за год - 30417.14 31 266.92 27 419.86 27 565.07 2.72 12.30 11.84
Полученные в результате моделирования зависимости для характерного для каждого месяца тока приведены в табл. 4.
Нагрузочные потери электроэнергии в ВЛ за базовый период определяются по формуле 111, кВт.ч:
- кк • АЯір-Т,,-кф,
(5)
где ДРс(1 - потери мощности п ВЛ, при средних за базовый период нагрузках, кВт, определяются по формуле (4); кф квадрат коэффициента формы графика за базовый период, в расчете принят равным 1,1 о.е.; кн - коэффициент, учитывающий различие конфигураций графиков активной и реактивной нагрузки (принимается равным 0,99), о.е.; Ти — число часов в базовом периоде, ч.
Нагрузочные потери мощности при средних за базовый период нагрузках в ВЛ определяются по формуле, кВт:
л/% = з-С
/МО'
(6)
где 1(р - среднее значение токовой нагрузки, А, определяется по формуле (10); К - активное сопротивление провода при расчете потерь электроэнергии принимается равным:
- без учета температуры воздуха:
— с учетом температуры воздуха: Я = Я20М1+а((в-20)),
(7)
(8)
- с учетом температуры воздуха, скорости ветра и нагрузки:
Я=«м-Н1-»а(Г,-20)).
19)
Температура провода Г|1#( в (9) рассчитывается по аппроксимированным зависимостям для каждого месяца (габл. 4).
Средняя нагрузка определяется по формулам:
ш \А/
Рср = —/кВт; Оср-—^,кВар;
$ср - л/Р„. +
/
41
(10)
где \Ма, \/Ур — активная и реактивная электроэнергия в узле за базовый период Гч, кВтч, кВарч, Р , Огр — средние активная и реак тивная мощности за базовый период кВт, кВар, 8ср — средняя полная мощность за базовый период кВЛ, иср — среднее напряжение элемента за базовый период кВ.
Пример расчета средней нагрузки в январе по формулам (10) представлен ниже:
IV
Р17> = —«• = 4415460/744 = 5934,76 кВт Т9
Оср = —— = 1716750/744 = 2307,46 кВт
$с, = /РсР + 0(р = у!5934,762 + 2307,462 = 6367,55кВД
5^- 6367,55 .^л Лиср >/3-36,75
Средние значения на1рузки за все месяцы сведены в табл. 5.
Результаты расчета потерь электроэнергии в ВЛ представлены в табл. 6.
Погрешности рассчитывались по следующим формулам:
ді.ггп:і
-100%.
ЛIV.,,
(11)
(12)
20.PTП^
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ МСТНИК Н* 1 «7> 2010 ЭЛКТКИЕХНИКА. ЭН£РПТИКА
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ 1ЕС7НИК М* 1 (17) 2010
6 AVVW .|00%,
AW,
(13)
20.РТЛЗ
где ЛИ^20 г А^, АИ',^ — потери электроэнергии с учетом сопротивления по формулам (7), (8), (9) соот-ветствешто; Д гтт — потери электроэнергии, определенные посредством программного комплекса РТПЗ для температуры 1пр = 20 "С.
На рис. 3 и 4 приведены графики распределения погрешности расчета потерь электроэнергии по месяцам и графики превышения температуры провода относительно окружающей среды Л* и плотности тока у.
Выводы
1. Сравнение потерь электрической энергии при 1пр = 20 °С с потерями при фактической температуре провода (с учетом тока ветра и температуры воздуха) показывает, что учет режимных и климатических факторов приводи т к уменьшению расчетных значений потерь электроэнергии. Максимальное месячное уменьшение составляет 15,77% (январь, 1пр= -20,9’С -наиболее низкая из среднемесячных температур), минимальная0,91 % (июль /в= 17,4*С). В целом уменьшение потерь за год, но сравнению с традиционным расчетом по температуре +20*С, составляет 9,32%.
2. Температура провода 1пр в течение года во всем диапазоне изменения нагрузок превышает но отлично <ии 1пр находится в пределах 1,8°С. Максимальное различие, как и следует из физических представлений, соответствует наибольшей плотности тока, наблюдаемой в ок тябре.
3. Учет реальной температуры провода при низкой среднегодовой температуре (для Нефтеюганска — 1,9‘С) приводит фактически к снижению технологических потерь при передаче электроэнергии для сетевой организации и, соответственно, к снижению величины тарифа на электроэнергию при ее передаче.
Библиографический список
1. Инструкция по организации в Министерстве энергетики РФ работы по расчету и обоснованию нормативов технологических потерь электроэнергии при её передаче по электрическим сегям. Утв. приказом Минэнерго РФ от 30.12.2008. № 326.
2. Порядок расчета и обоснования нормативов технологических потерь электроэнергии при ее передаче по электрическим сетям. Утв. приказом Миннромэнерго России от 4 октября 2005 г., К» 267.
3. Воротницкин, В. Э. Оценка погрешностей расчета потерь электроэнергии в ВЛ из-за неучёта метеоусловий / В.Э. Ворот ницкий, О.В. Туркила // Элекфические станции. — 2008. - N0 10, -С. 42-49.
4. Герасименко, л, л. Учет схемно-режимных н атмосферных фактороп при расчете технологических потерь электроэнергии в распределительных сетях / А. А. Герасименко, И. В. Шульгин, Г. С. Тимофеев// Журнал Сибирского федерального университета. Серия: техника и технология. - 2008. - №6. -С. 19-21.
5. Бургсдорф, В. В. Определение допустимых токов нагрузки воздушных линий электропередачи п0 нагреву их проводов /
В. В. Бургсдорф // Электричество. - 1989. — N9 11. — С. 1 — 8.
6. Никифоров, F.. П. Предельно допустимые токовые нагрузки на провода действующих ВЛ с учетом нагрева проводов еол нечной радиацией / Е П. Никифоров // Электрические станции. — 2006 - №7. - С. 56 - 59.
7. Никифоров, Е. П. Нагрузочная способность и мониторинг воздушных линий электропередачи в экстремальных погодных условиях/Е. П. Никифоров//Электричество. - 2009. - No6. -С. 63-66.
8. Потери электроэнергии в электр1птеских сетях, зависящие от погодных условий / Ю. С. Железко [и др.) // Электрические станции. - 2004. — № 11. — С. 42-48.
9. Поспелов, Г. Е. Влияния температуры проводов на потери электроэнергии в активных сопротивлениях проводов воздушных линий электропередачи / Г. Е. Поспелов. В. В. Нрешевич // Электричество. — 1973. — Nfi 10. — С. 81 —83.
10. Левченко. И. И. Нагрузочная способность и мониторинг воздушных линий электропередачи в экстремальных погодных условиях/И. И. Левченко. Е. И. Сацук//Электричество. — 2008. — N«4. - С. 2-8.
11 Зарудский. Г. К. Уточнение выражений для расчета тем нературы проводов воздушных линий электропередачи сверхвысокого напряжения / Г. К Зарудский. С. Ю. Сыромятников // Вестник МЭИ. Электроэнергетика. — 2008. — Nr* 2. — С. 37 —42.
12. Хлебников. В. К. Влияние климатических условий на потерн мощности и электроэнергии в кабельных линиях элек тропередачн / В. К. Хлебников // Известия вузов. Электромеханика. — 2009. — № 2. — С. 69 - 73.
13. Никифоров, Е. П. Учет мощности нагрева солнечной
радиацией проводов ВЛ электропередачи / 0. П. Никифоров // Электрические станции. - 2008. No 2. - С. 49-51.
14. CIGRE.Thermal slate of overhead lineconductors. — Electra. 1988. №121.
15. CIGRE. The thermal behavior of overhead conductors. — Electra, 1992. № 144.
16. Электронный ресурс http://pogoda.ru.net
БУРЧЕВСКИЙ Виталий Анатольевич, главный энергетик ОАО «Юганскнефтегаз».
БУБЕНЧИКОВ Антон Анатольевич, ассистент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий» Омского государственного технического университета (ОмГТУ).
ГОРЮНОВ Владимир Николаевич, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Электроснабжение промышленных предприятий» ОмГТУ.
ГИРШИН Станислав Сергеевич, кандидат технических паук, доцент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий» ОмГТУ.
ПЕТРОВ Александр Сергеевич, ассистент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий» ОмГТУ.
ПЕТРОВА Елена Владимировна, инженер кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий» ОмГТУ.
САФОНОВ Дмитрий Геннадьевич, ассистент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий» ОмГТУ.
Адрес для переписки: 644050, г. Омск, пр. Мира, 11.
Статья поступила в редакцию 28.12.2009 г.
© В. А. Бурчевскнй, А. А. Бубенчиков, В. Н. Горюнов,
С. С. Гпршин, Л. С. Петров, Е. В. Петрова, Д. Г. Сафонов
