CC BY
412
свет на некоторые знакомые, но мало понятные эффекты, включая лавину напряжения, псевдоколебания и хаотический «шум». Эти явления могут привести к сбою системы. Но наша задача полностью понять и предотвратить эти эффекты.
Библиографический список
1. T. Matsumoto, «Chaos in electronic circuits», Proc. IEEE, vol. 75, no. 8, pp. 1033—1056, Aug. 1987.
2. D. C. Hamill, «Power electronics : a field rich in nonlinear dynamics». Workshop on Nonlinear Dynamics of Electronic Systems, Dublin, pp. 164 — 179, July 1995.
3. T. S. Parker and L. O. Chua, «Chaos: a tutorial for engineers», Proc. IEEE, vol 75, no. 8, pp. 982—1008, Aug. 1987.
4. Современные проблемы нелинейной динамики энергосистем: электромеханический резонанс, энтропия, детерминированный хаос. Научное издание / Фёдоров В. К. [и др.]. — Омск : Полиграфический центр Кан, 2012. — 327 с.
5. D. C. Hamill, J. H. B. Deane and D. J. Jefferies, «Modeling of chaotic dc-dc converters by iterated nonlinear mappings», IEEE Trans, on Power Electronics, vol. 7, no. I, pp. 25 — 36, Jan. 1992.
6. H. J. N. Spruijt, «Possible battery cell model topologies», Euro. Space Power Conf., Graz, pp. 671 — 676, Aug. 1993.
7. Y. S. Tang, A. I. Mees and L. O. Chua, «Synchronization and chaos», IEEE Trans, on Circuits andSystems, vol. 30, no. 9,
pp. 620-626, Sep. 1983.
ЖИЛЕНКО Елена Петровна, инженер кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий». ПРУСС Светлана Юрьевна, старший преподаватель кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий».
ФОМЕНКО Николай Юрьевич, магистрант группы ЭС-512.
ХРИСТИЧ Дмитрий Евгеньевич, аспирант кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий», инженер.
Адрес для переписки: [email protected]
Статья поступила в редакцию 14.03.2013 г.
© Е. П. Жиленко, С. Ю. Прусс, Н. Ю. Фоменко, Д. Е. Христич
УДК 621.316.4 Е. В. ПЕТРОВА
А. Я. БИГУН В. Н. ГОРЮНОВ С. С. ГИРШИН А. А. БУБЕНЧИКОВ
Омский государственный технический университет
РАСЧЕТ ПОГРЕШНОСТЕЙ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕРЬ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ В ПРОВОДАХ ПОВЫШЕННОЙ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ИЗ-ЗА НЕУЧЕТА АТМОСФЕРНЫХ И РЕЖИМНЫХ ФАКТОРОВ___________________________________________
В статье рассмотрены высокотемпературные провода повышенной пропускной способности. Произведен расчет температуры провода и потерь электрической энергии в проводах повышенной пропускной способности с учетом атмосферных факторов и вариации нагрузки.
Ключевые слова: нагрузка, провод повышенной пропускной способности, потери энергии, температура, ветер.
Работа проводилась при финансовой поддержке Министерства образования и науки Российской Федерации в рамках выполнения соглашения № 14.В37.21.0332 от 27 июля 2012 г.
Современное состояние отечественной электроэнергетики характеризуется устойчивыми темпами увеличения электропотребления. В этих условиях актуально иметь возможность достоверно определять допустимую токовую нагрузку, уровень технологических потерь электрической энергии, а также оптимизировать технические решения повы-
шения пропускной способности линий электропередач [1—4].
До недавнего времени для удовлетворения постоянно растущего спроса на электрическую энергию использовались традиционные подходы [1, 5]: повышение напряжения, расщепление фазы, увеличение сечения проводов, строительства дополнительных
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013 ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013
Характеристика Материал токопроводящего слоя
AI TAL ZTAL
Рабочая температура, °С 80 150 210
Краткосрочный (до 30 мин) нагрев, °С 110 180 240
Температура при КЗ, °С 120 220 280
Удельное разрывное усилие, Н/мм2 1б0-1В0 1б0-1В0 1б0-1В0
Модуль упругости, Н/мм2 б-104 б104 б 104
Коэффициент линейного расширения, 1/°С 2,3 10-5 2,3- 10-5 2,310-5
линий электропередач. Указанные подходы, имеют известные недостатки, ограничивающие их применение. Повышение напряжения, расщепление фазы, замена старого провода на новый большего сечения не всегда возможны. Уже имеющиеся эксплуатируемые опоры и элементы этих опор, как правило, не удовлетворяют повышенной нагрузке, обусловленной, например, увеличением массы проводов большего сечения. Установка новых опор или строительство новых линий, удовлетворяющих новым изменениям, также не всегда возможны из-за необходимости получения различных разрешений, значительных финансовых и временных затрат. Особенно это проблематично в зонах, имеющих ограничения на строительство в заповедниках, национальных парках, густонаселенных районах и т.д.
Повышение энергоэффективности в этих условиях может быть достигнуто за счет применения современных проводов с высокой рабочей температурой эксплуатации.
В практике строительства современных воздушных линий (ВЛ) все более широкое применение находят высокотемпературные провода специального типа [1] АССР (США) [6], TACSR/ACS, TACSR/HACIN (Австрия) [7], GTACSR (Япония) [8].
При значительном увеличении пропускной способности указные марки проводов удовлетворяют высокой электропроводности и механической прочности, малому температурному удлинению, высокой устойчивости к ветровому воздействию и старению, отличаются небольшой погонной массой. Опыт применения в Европе, Японии, Америке проводов с повышенной пропускной способностью насчитывает около двух десятков лет. Датой выхода на российский рынок таких проводов можно считать 2008 год.
Одним из наиболее успешных решений задачи повышения пропускной способности воздушных линий является применение проводов марок TACSR/ ACS, ZTACSR/ACS, TACSR/HACIN, ZTACSR/HACIN, производящихся компанией Lumpi — Berndorf (Австрия).
Устойчивость к высокой температуре и повышенной токовой нагрузке обеспечивается выполнением токопроводящих повивов из специальных термостойких сплавов TAL или ZTAL. Термостойкий сплав TAL состоит из алюминия и циркония. Добавка циркония повышает температуру кристаллизации алюминия и позволяет при высоких нагревах провода токопроводящим проволокам сохранять практически без изменения электрические и механические характеристики (табл. 1) [1, 5].
Конструктивное исполнение проводов TACSR/ ACS аналогично исполнению классического провода марки АС. Структуру провода TACSR/ACS обра-
Рис. 1. Конструктивное исполнение проводов TACSR/ACS
зуют внешние токопроводящие повивы и внутренний стальной сердечник (рис. 1) [1, 5].
Сверхтермостойкий сплав 7ТАЬ, который используется в проводах 2ТАС8К/АС8 и 2ТАС8Я/ НАС1Ы, отличается от сплава ТАЬ (провода ТАС-8Я/АС8 и ТАС8Я/НАС1Н) еще большим содержанием циркония.
Сердечник проводов марки ТАС8Я/АС8 и 7ТАС-8Я/АС8 сделан из стальной проволоки, которая плакирована алюминием. С целью уменьшения стрелы провеса и повышения прочности в проводах марки ТАС8К/НАС1Ы и 2ТАС8К/НАС1Ы вместо простой стальной проволоки (провода ТАС8Я/АС8 и 7ТАС-8Я/АС8) используется проволока из специального сплава «Инвар» (табл. 2) [1, 5].
Похожесть конструкций проводов ТАС8Я/АС8, 2ТАС8Я/АС8, ТАС8К/НАС1Ы, 2ТАС8КУНАС1Н с классическими проводами АС, позволяет использовать отработанные с традиционными проводами методики работы и монтажа, а также применять известные виды арматуры. Необходимым условием применения последних с высокотемпературными проводами является удовлетворение более высоким температурам эксплуатации.
Указанная особенность не единственное преимущество рассматриваемых проводов фирмы Ьитр1 — Вегп^г!
К достоинствам проводов компании Ьитр1 — Вегп^г! следует отнести также и то, что они аттестованы межведомственной комиссией ОАО ФСК ЕЭС.
Аналогом проводов марок ТАС8Я/АС8, 7ТАС-8КУАС8, ТАС8К/НАС1Ы, 2ТАС8КУНАС1Н в России являются отечественные провода АСПТ АТ1/20А8 [9]. По сравнению с проводом марки АС провод АСПТ АТ1/20А8 (рис. 2) может эксплуатироваться при температуре 150 °С. Отдельные характеристики некоторых проводов АСПТ АТ1/20А8.
Обладая целым рядом достоинств высокотемпературные провода имеют особенности, которые можно
Материал сердечника
Характеристика Оцинкованная сталь Сталь, плакированная алюминием «Инвар»
Модуль упругости, Н/мм2 207 000 162 000 155 000
Коэффициент линейного расширения, 1 /°С 1110-6 1310-6 3,7-10-6 (менее 230 °С) 10,8 -10-6 (более 230 °С)
Напряжение при 1 %-ной деформации, Н/мм2 1100-1170 1100- 1200 990-1070
Удельное разрывное усилие, Н/мм2 1300- 1400 1070- 1340 1125- 1225
Удлинение, % 3-4 — 1,5
Плотность, г/см3 7,78 6,59 7,1
отнести к недостаткам этих типов проводов. Одной из негативных особенностей является увеличение потерь электрической энергии, которые растут пропорционально квадрату тока. Увеличение рабочей температуры эксплуатации высокотемпературных проводов требует более детально относится к расчету потерь электрической энергии в данном случае [3, 10, 11]. Приведенная ниже существующая практика расчета потерь электрической энергии этому не способствует [10].
В целях организации работы по расчету и обследованию нормативов технологических потерь электроэнергии в электроэнергетических сетях организаций, осуществляющих услуги по передаче электроэнергии, в Минэнерго России разработана инструкция [4], утвержденная приказом № 326 от 30.12.2008 г. и заменившая Порядок расчета и обоснования нормативов потерь [12], по которому нормировались технологические потери электроэнергии для сетевых организаций до 2009 г. В соответствии с [12] температура, окружающего провод воздуха, не учитывалась, потери электрической энергии определялись через сопротивление провода для температуры 20 °С.
Инструкция [4] определяет Методику расчета технологических потерь электроэнергии при ее передаче по электрическим сетям в базовом периоде. В методике наряду с прочими изменениями добавлен раздел для расчета активных сопротивлений элементов электрической сети. При расчете активного сопротивления воздушной линии электропередач (ВЛЭП) необходимо учитывать температуру провода, которая при средней загрузке линий ниже экономической плотности тока принимается приблизительно равной температуре воздуха [4].
Зависимости активного сопротивления провода К и активных потерь мощности ДР1 от температуры 1: определяются выражениями:
= К20(1 + а(1 пр - 20)),
ДР4 = 12^ = 12К20(1 + а(1пр - 20), (1)
где К и Я20 — активные сопротивления соответственно при температурах I и 20 °С; а = 0,004 °С-1 — температурный коэффициент активного сопротивления алюминиевых проводов; 1: — температура про-
вода.
Погрешности определения Я1, а также потерь активной мощности ДР1 и потерь электрической энергии ДШ в зависимости от 1. по отношению к справоч-
пр ±
ным данным определяются уравнение (табл. 3):
а
несущий сердечник из стальной проволоки, плакированной алюминием
внешние повивы сплава алюминия цирконием (А1-2г)
б
Рис. 2. Провод марки АСПТ АТ1/20ЛБ а — общий вид; б — поперечное сечение провода
5 = К20 Я2°(1 + а(1 пр 20)). Ш0 % =
К20
= а(1пР - 20) • 100 %. (2)
Значительные величины погрешностей указывают на целесообразность учета реальной 1: для совершенствования существующих методов расчета ДШ в ВЛЭП.
Естественным следствием [4] является то, что для регионов с отрицательной среднегодовой температурой потери электроэнергии в линии одной марки провода одного и того же сечения при одинаковой нагрузке и прочих равных условиях будут меньше, чем в регионах с более теплым климатом.
Приходящиеся на год и находимые на основе [4] с учетом 1в потери электрической энергии для сетевых организаций, работающих в северных регионах России со среднегодовой температурой воздуха меньше 20 °С, будут меньше потерь, определяемых для температур 20 °С. Обоснование этого утверждения может быть обеспеченна исходя из уравнения (1) и анализа графиков на рис. 3 и 4 для различных температур воздуха.
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013 ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013
Диапазон неопределенности ДР^ найденный без учета изменения 1пр
Марка провода Температура эксплуатации, °С Диапазон неопределенности потерь, %
АС от —50 до + 70 48
Высокотемпературные провода повышенной пропускной способности
2ТЛС8К/ИЛСШ от —50 до +210 104
ТЛСБЯ/ЛСБ от —50 до + 150 80
СТЛСБЯ от —50 до + 150 80
ЛССЯ от —50 до +210 104
АСПТ АТ1/20ЛБ от —50 до + 150 80
В соответствии с [12] температура окружающей среды 1;в и реальная нагрузка в расчете активного сопротивления ВЛЭП не учитывалась. Предполагая, что при малых нагрузках в среднем 1: <20 °С, расчетные потери с учетом фактической температуры проводов для сетевых организаций, имеющих большую общую протяженность ВЛЭП на своем балансе в северных регионах России, согласно [4], будут меньше потерь, определенных для температуры 20 °С. Таким образом, в результате применения [4] и предположения 1 =1 или нахождение реальной 1 нор-
пр в ^ 1 пр 1
матив технологических потерь электроэнергии по абсолютной и в относительной величине (% от отпуска электроэнергии в сеть) по сравнению с расчетами по [12] уменьшается при неизменной нагрузке. Следовательно, это приведет к снижению величины тарифа на электроэнергию при передаче сторонним потребителям.
Для сетевых организаций, в которых в большинстве случаев фактические потери электроэнергии существенно больше нормативных, расчетное уменьшение последних приводит к прямым финансовым потерям. С этой точки зрения, сетевые организации в регионах со среднегодовой температурой меньше 20 °С и при малых нагрузках линий не заинтересованы повышать точность расчета потерь и, как правило, расчеты ведутся через сопротивления провода при температуре 20 °С. Заинтересованной стороной является государство, так как повышение точности расчета и снижение нормативов заставит сетевые организации более тщательно заниматься поиском, уменьшением или устранением источников потерь. Однако при увеличении нагрузки линии электропередачи температуры проводов этих линий растут и даже для «холодных» регионов могут превышать потери, находимые через сопротивления при 20 °С.
Такие случаи особенно характерны для линий с высокотемпературными проводами, температура эксплуатации, которых, как правило, превышает 20 °С и температуру воздуха. Представляется, что потери электрической энергии в высокотемпературных проводах в целом ряде случаев будут превышать потери при температуре 20 °С и при температуре воздуха. В этой ситуации сетевые организации заинтересованы в повышении точности расчета потерь.
Необходимость уменьшения возможных финансовых потерь из-за неточного определения нормативов потерь электрической энергии при возрастании нагрузок в традиционных и, особенно, в высокотемпературных проводах требует повышение точности расчета потерь путем учета реальной температуры провода 1: . Эта же задача ставится при решении
проблем энергосбережения за счет поиска и уменьшения источников потерь.
В данной статье при различных значениях температуры воздуха, скорости ветра и нагрузок, проводится анализ температуры, потерь электрической энергии и возможных погрешностей расчета потерь электрической энергии в проводах повышенной пропускной способности. Условия расчета:
1. Температура солнечной радиации 1рад = 0°С, скорость ветра v=0,6; 5 м/с; температура воздуха варьируется от минус 40 °С до плюс 40 °С, коэффициент, учитывающий влияние угла направления ветра к оси воздушной линии к = 0,75, степень черноты поверхности провода е = 0,6.
2. Среднегодовые температуры:
— 9,2 °С характерны для Московской области;
— 1,6 °С характерны для Омской области.
3. Провода:
АС 120/27 диаметр провода <3 = 15,4 мм, сопротивление при 20 °С Я20 = 0,2531 Ом/км, допустимый ток I = 375А. д
АСПТ АТ1/20ЛБ диаметр провода 3=15,4 мм, сопротивление при 20 °С Я20 = 0,2381, Ом/км, допустимый ток I =665,8А. д
4. Для расчета используется метод № 1 (У) [13—15].
Погрешности расчета потерь электрической энергии определяются по формулам:
8, =-
дж20 - дж
дж2,
-• 100 %
8 ДЖ20
82 =
дж
дж2,
-• 100 %
(3)
(4)
ДЖ20, дж1в, ДЖ1в^ — соответственно потери электрической энергии при разных значениях активного сопротивления Я: ДЖ20 — Я при 1;в = 20 °С; ДЖ1в — Я определяется в зависимости от значения температуры воздуха 1 в; ДЖ1в^ — Я определяется в зависимости от значений температуры воздуха 1в, тока в проводнике I и скорости ветра V.
В практике эксплуатации ВЛ значительный интерес представляет возможный уровень загрузки линии по условиям нагрева при различных климатических условиях, к которым в первую очередь относятся 1в и скорость ветра.
Диапазон температур определим от минус 40 °С до плюс 40 °С, так как температура ниже и выше на территории России встречается достаточно редко. В работе [5] отмечается, что в большинстве регионов России характерным является то, что время в течение
б
Рис. 3. Зависимости температуры провода АСПТ АТ1/20AS 120/27 при v=0,6 м/с от коэффициента загрузки и температуры воздуха: а) положительной б) отрицательной
б
Рис. 4. Зависимости температуры провода АСПТ АТ1/20AS 120/27 при v=5 м/с от коэффициента загрузки и температуры воздуха: а) положительной б) отрицательной
а
а
года, когда скорость ветра более 6 м/с, достаточно мало, кроме того, минимальное расчетное значение скорости ветра составляет 0,6 м/с [5] и соответствует перемещению воздуха за счет нагрева при полном безветрии. При проведении численного эксперимента скорость ветра выбрана равной 0,6 м/с и 5 м/с. На рис. 3 и 4 представлены построенные методом № 1 (У) графики изменения температуры проводов высокой пропускной способности в зависимости от режимных и климатических условий. Интерес представляет длительно допустимая токовая нагрузка I . В справочниках для каждого проводника приводится значение I доп, под которым понимают ток, повышающий температуру провода до 70 °С (для высокотемпературных до 150 — 200 °С) при температуре окружающего воздуха +25 °С, при полном безветрии ^=0,6 м/с).
Как следует из представленных на рис. 3 и 4 зависимостей, при лучших условиях охлаждения за счет обдувания проводов ветром v= 5 м/с и меньших чем + 25 °С температурах воздуха, в проводниках могут быть допущены более высокие нагрузки, если исходить из указанной предельной температуры в +150 °С.
Достаточно хорошо, качественно подтверждая физическую сторону рассматриваемых процессов, представленные на рис. 3 и 4 графики дают при заданных токах и температурах воздуха завышенную по сравнению с ПУЭ [16] температуру провода. Расчет провода АСПТ АТ1/20ЛБ методом №1 (У) (1в = = 25 °С, 1пр= 150 °С, v=0,6 м/с, е = 0,6, к = 0,75) дает значение допустимого тока 594 А, что на 11% отличается от величины I оп = 665,8 А приводимой в [9] согласно ТУ 3511-005-63976268-2010.
С целью повышения достоверности моделирования необходимо определить причину указанного несоответствия, что потребует проведения дополнительных исследований, направленных, в первую очередь, на уточнение значений постоянной лучеиспускания, мощности теплового потока, обусловленного теплоотдачей конвекцией, а также условий определения I , приводимого в справочных материалах для провода АСПТ АТ1/20ЛБ. Особого интереса заслуживает анализ влияния на конвективный теплообмен не только величины ветра, но и его направления.
Из рис. 3 видно, что, при 1в= —10 °С и загрузки линий 0,455 I , температура провода принимает
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013 ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА
ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013
б
Рис. 5. Зависимости погрешностей расчета переменных потерь электроэнергии от коэффициента загрузки в проводе АСПТ АТ1/20AS 120/27 для среднемесячных температур г. Омска и Московской обл. при скорости ветра: а — v=0,6 м/с и б — v=5 м/с
значение (порядка) 15 °С. Для той же нагрузки и 1в=10 °С температуру провода можно оценить величиной около 48 °С. Величина сопротивления для 1^ = 48 °С, а соответственно, и потери мощности будут больше чем при 1 пр = 15 °С. Данный факт свидетельствует, что в южных регионах при одинаковой нагрузке линий и прочих равных условиях потери электрической энергии будут больше, чем в северных регионах.
Как уже говорилось, утвержденная 30 декабря 2008 года «Инструкция по организации в Минэнерго РФ работы по расчету и обоснованию нормативов технологических потерь электрической энергии при её передаче по электрическим сетям» [4] рекомендует при расчетах учитывать реальную температуру провода. В ней также указывается, что в случае, когда средняя нагрузка меньше экономической плотности тока, температуру провода можно принять равной температуре окружающего воздуха. Действующий с 2006 по 2009 гг. порядок расчета и обоснования нормативов потерь предусматривал нахождение нормативов потерь электрической энергии через активное сопротивление, соответствующее +20 °С. Учитывая то, что температура воздуха 1 является одним из основных параметров определяющих 1: , представляет интерес расчет погрешностей по формулам (3) и (4) для регионов с различной среднегодовой температурой. На рис. 5 представлены погрешности расчета потерь электрической энергии для провода АСПТ АТ1/20ЛБ 120/27 применительно к среднегодовым температурам города Омска (1,6 ° С) и города Москвы (9,2 °С). Сравнение потерь электрической энергии ДЖ20 и ДЖ1в показывает, что ДЖ20 для обоих регионов превышает ДЖ1в. Погрешность 81 составляет 4,3 % для Московского региона и 7,4 % для Омского региона. Потери электрической энергии ДЖ1в^ при увеличении 1в и тока растут. С увеличением скорости ветра естественно улучшаются условия охлаждения провода. Поэтому нагрев проводов и, следовательно, ДЖ1в^ при больших скоростях ветра будут иметь менее зависимый от тока характер. Представленные на рис. 5 зависимости показывают, что при малых плотностях тока определяющее влияние на потери электрической энергии оказывает 1в, с увеличением загрузки линии ведущее влияние на потери энергии оказывает величина тока нагрузки. При увеличении загрузки линии, как следует из значений 82 (рис. 5), фактические потери ДЖ1в^ преоб-
ладают над ДЖ20 за счет интенсивного тепловыделения. Значения 82 составляют 20 % для 1пр = 70 °С и 52 % для 1пр= 150 °С независимо от скорости ветра и среднегодовой температуры. Это свидетельствует, с одной стороны, о том, что реальные потери значительно превышают расчетные, найденные по сопротивлениям провода для 1в или 120, а с другой — информирует о том, что необходимо при определении потерь в проводах высокой пропускной способности учитывать реальную температуру провода.
Из анализа графиков на рис. 5 и расчета провода АС следует отметить еще одну особенность. Максимальная передаваемая мощность для случая провода АСПТ АТ1/20ЛБ (1:^ = 150°С) превышает мощность при использовании провода АС (1 = 70°С) в среднем в 1,4 раза независимо от ветра и среднегодовой температуры. При передаче максимальной мощности по проводу АСПТ потери в нем превышают потери мощности в проводе АС в среднем в 2,4 раза. Таким образом, при замене провода АС на АСПТ АТ1/20ЛБ максимальная передаваемая мощность в среднем возрастает на 40 %, а величина потерь при этом увеличивается на 125 %. Кроме того, стоимость провода АСПТ АТ1/20ЛБ 120/27 (89976 руб./км) практически в два раза выше чем стоимость провода АС 120/27 (48600 руб./км). Приведенные обстоятельства указывают на целесообразность строгого технико-экономического обоснования замены проводов АС на АСПТ АТ1/20ЛБ в сетях электроэнергетических систем.
Библиографический список
1. Анализ распределения температуры по сечению самонесущих изолированных проводов / А. А. Бубенчиков [и др.] // Омский научный вестник. — 2009. — № 3(83). — С. 171 — 175.
2. Горюнов, В. Н. Эффективность применения самонесущих изолированных проводов в современных электроэнергетических системах / В. Н. Горюнов, А. А. Бубенчиков // Омский научный вестник. — 2009. — № 1 (77). — С. 106 — 108.
3. Дед, А. В. Повышение точности расчета технологических потерь электрической энергии в ВЛ на основе учета режимных и климатических факторов / А. В. Дед, В. Н. Горюнов, С. С. Гиршин // Омский научный вестник. — 2010. — № 1 (87). — С. 114-119.
4. Инструкция по организации в Министерстве энергетики РФ работы по расчету и обоснованию нормативов технологических потерь электроэнергии при её передаче по электричес-
а
ким сетям. Утв. приказом Минэнерго РФ от 30.12.2008, № 326. [ Электронный ресурс]. — Режим доступа: http://kuzenergo. com/normativy poter elektroenergii (дата обращения: 04.03.2013).
5. Колосов, С. В. Повышение пропускной способности ВЛ анализ технических решений / С. В. Колосов // Энергетик. — 2011. - № 1. - С. 18-22.
6. 3M Электротехническое оборудование Алюминиевый композитный усиленный провод 3M™ ACCR для ЛЭП свыше 1000 В [Электронный ресурс]. — Режим доступа: http:// solutions.3mrussia.ru/3MContentRetrievalAPI/BlobServlet?lmd = 1351576894000&locale = ru_RU&assetType = MMM_Image&as-setId = 1319240836570&blobAttribute = ImageFile (дата обращения:
04.03.2013).
7. Высокотемпературные провода [Электронный ресурс]. — Режим доступа: http://www.essp.ru/production/catalog/partners/ CR0SSY/provoda%20lumpi.php/ (дата обращения: 04.03.2013).
8. Mazon A. J., Zamora I., Criado R., Alonso C., Medina R., Albizu I. Pilot installation of GTACSR conductors in the Spanish power system / A. J. Mazon, I. Zamora, Criado, C. Alonso, R. Medina, I. Albizu // 18th International Conference on Electricity Distribution CIRED 2005. — Turin, 6 — 9 June.
9. Провод неизолированный из термостойкого алюминиевого сплава с сердечником из стальной проволоки, плакированной алюминием (Провод АСПТ). [Электронный ресурс]. — Режим доступа: http: / /n — er.ru/shop/provod/provod — aspt/ (дата обращения: 04.03.2013).
10. Бурчевский, В. А. Коррекция технологических потерь электрической энергии ВЛ 35кВ электрических сетей ООО «Роснефть — Юганскнефтегаз» на основе учета климатических и режимных условий / В. А. Бурчевский, В. Н. Горюнов, С. С. Гиршин // Омский научный вестник. — 2010. — № 1(87). — С. 127 — 132.
11. Гиршин, С. С. Упрощение уравнений теплового баланса воздушных линий электропередачи в задачах расчета потерь энергии / С. С. Гиршин, В. Н. Горюнов, Е. А. Кузнецов // Омский научный вестник. — 2013. — № 1(117). — С. 148—151.
12. Порядок расчета и обоснования нормативов технологических потерь электроэнергии при ее передаче по электрическим сетям. Утв. приказом Минпромэнерго России от 4 октября 2005 г, № 267. [Электронный ресурс]. — Режим доступа: http:/
/www.zakonprost.ru/content/base/part/530146 (дата обращения:
04.03.2013).
13. Петрова, Е. В. Исследование преимуществ усовершенствованного метода расчета потерь в воздушных линиях электропередачи при вариации токов нагрузки и погодных условий / Е. В. Петрова, Н. В. Кириченко, Е. В. Птицына // Омский научный вестник. — 2012. — № 2 (110). — С. 223 — 228.
14. Вырва, А А. Уточнение формул для анализа температуры проводов ВЛ в задачах расчета потерь электрической энергии / А. А. Вырва, В. Н. Горюнов, С. С. Гиршин // Омский научный вестник. - 2010. - № 1 (87). - С. 120-126.
15. Петрова, Е. В. Исследование преимуществ усовершенствованного метода расчета потерь в воздушных линиях электропередачи при вариации токов нагрузки и погодных условий / Е. В. Петрова, Н. В. Кириченко, Е. В. Птицына // Омский научный вестник. - 2012. - № 2 (110). - С. 223-228.
16. Правила устройства электроустановок. - 7-й вып. -Новосибирск : Сиб. унив. изд-во, 2007. - 854 с.
ПЕТРОВА Елена Владимировна, старший преподаватель кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий ».
БИГУН Александр Ярославович, инженер кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий». ГОРЮНОВ Владимир Николаевич, доктор технических наук, заведующий кафедрой «Электроснабжение промышленных предприятий», декан энергетического института.
ГИРШИН Станислав Сергеевич, кандидат технических наук, доцент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий».
БУБЕНЧИКОВ Антон Анатольевич, ассистент кафедры «Электроснабжение промышленных предприятий».
Адрес для переписки: [email protected]
Статья поступила в редакцию 14.03.2013 г.
© Е. В. Петрова, А. Я. Бигун, В. Н. Горюнов, С. С. Гиршин, А А. Бубенчиков
Книжная полка
Андреева, Е. Г. Информационные системы и технологии в электрохозяйстве предприятий : конспект лекций / Е. Г. Андреева, А. Ю. Ковалёв ; ОмГТУ. - Омск : Изд-во ОмГТУ, 2012. - 59 с.
Рассматриваются основные понятия, принципы и подходы к вопросам определения информационных систем и информационных технологий в электрохозяйствах предприятий и организаций.
Быстрицкий, Г. Ф. Общая энергетика (Производство тепловой и электрической энергии) : учеб. для вузов по направлениям 140600 «Электротехника, электромеханика и электротехнологии» / Г. Ф. Быстрицкий, Г. Г. Гасангаджиев, В. С. Кожиченков. - М. : КНОРУС, 2013. - 407 с. -
ISBN 978-5-406-02742-4.
Содержит сведения о невозобновляемых и возобновляемых энергетических ресурсах, их характеристики; основы теплотехники, положения технической термодинамики и основы теплообмена. Приведены схемы и технологические процессы тепловых электрических станций, газотурбинных установок, АЭС, гидравлических и ветровых электрических станций. Представлены принципы работы основного теплового оборудования ТЭС: паровые и водогрейные котлы, паровые турбины, оборудование систем теплоснабжения; нагнетательные машины. Рассмотрено основное электрооборудование энергосистемы: электрические генераторы — турбо- и гидрогенераторы, силовые трансформаторы, воздушные и кабельные линии электропередачи, их конструктивные элементы.
ОМСКИЙ НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК № 2 (120) 2013 ЭЛЕКТРОТЕХНИКА. ЭНЕРГЕТИКА
