Вынужденные нелинейные колебания многослойных пластин Текст научной статьи по специальности «Физика»

Математика. Физика

УДК 624.073:539.3

ВЫНУЖДЕННЫЕ НЕЛИНЕЙНЫЕ КОЛЕБАНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ ПЛАСТИН Г.М. Куликов1, Ю.В. Кулешов2

Кафедры: «Прикладная математика и механика» (1);

«Теоретическая механика» (2), ТГТУ

Ключевые слова и фразы: амплитудно-частотные характеристики; вынужденные нелинейные колебания; гипотеза Бергера; многослойная прямоугольная пластина; резонансные амплитуды и частоты.

Аннотация: Рассмотрены вынужденные нелинейные колебания многослойных пластин по цилиндрической поверхности на основе гипотезы Бергера. Учтено демпфирование колебаний по линейной гипотезе и на основе концепции комплексного внутреннего трения. Получены уравнения амплитудно-частотных и амплитудно-фазочастотных характеристик. Построены резонансные номограммы. Дан анализ влияния параметров жесткости, сдвига, демпфирования и нагружения на резонансные амплитуды и частоты.

В монографии [1] получено уравнение изгиба длинной многослойной прямоугольной пластины по цилиндрической поверхности, базирующееся на гипотезе Бергера. В работе [2] исследованы нелинейные свободные колебания многослойных пластин на основе гипотезы Бергера и установлено, что линейная теория приводит к значительным погрешностям при определении фундаментальной частоты пластины при больших амплитудах. В работах [3], [4] динамический аналог уравнений Бергера для однородных изотропных пластин проинтегрирован методом Бубнова-Галеркина. Были построены амплитудно-периодные зависимости, отражающие нелинейный характер колебаний. В работах [5], [6] показано, что реальный диапазон приложения гипотезы Бергера можно расширить на практически важный класс слоистых трансверсально изотропных пластин несимметричной структуры. Здесь, на базе работ [1]-[6], исследуются вынужденные нелинейные колебания многослойных трансверсально изотропных пластин по цилиндрической поверхности. При этом учитывается демпфирование колебаний по линейной гипотезе и на основе концепции комплексного внутреннего трения [7], [8].

Рассмотрим изгибные колебания длинной многослойной прямоугольной пластины, составленной из N трансверсально изотропных слоев. В этом случае динамический аналог уравнения (3.97) монографии [1], на основании принципа Даламбера, принимает следующую форму:

1 -

0h2 д2 Л

Р дх

д4Х 2

— "«

+2s

дх ph д

1 -

h2 д

,2 Л

D д?

1-

Jl

в

в дх

д2 Л

д2х ph д2 D д?2

дх

дх

1 -

X =

90

D

h2 д2 Л

в дх

пх

sin—cos at.

(1)

Здесь и далее используемые обозначения соответствуют [1], [2]. Последний член в левой части дифференциального уравнения (1) отражает демпфирование колебаний в

предположении, что сила сопротивления пропорциональна первой степени скорости д'ы / дt; е - коэффициент линейного демпфирования [7]. Следуя [2], примем одномодовую аппроксимацию функции перемещений

X = Xo f (x )T (t),

(2)

где / (х) - фундаментальная мода линейной задачи о свободных колебаниях пластины [2]. Применяя метод Бубнова-Галеркина [9] и учитывая результаты [2] для константы интегрирования а , получим уравнение Дуффинга [10] на временную составляющую:

й q

d 2T

dr2

+ 2є» — + P2 Т + MT3) = R cos ro»r. dr

Здесь є» = єі2^ph | D - безразмерный параметр демпфирования и

M = бХ

XO h2P 2

R

Qoh

Xo

(З)

qoi4 j f sin П-dx

Qo =

f l

hD

j f 2dx - —

'dx

Vo 0

Выбирая первое приближение решения уравнения (3) в форме

T = q cos (со„q - у) = a1 cos ro„q + t\ sin ro„q,

(4)

и усредняя (3) с учетом (4) по интервалу времени, равному длительности одного цикла, получаем уравнения амплитудно-частотной и амплитудно-фазо-частотной характеристик

f 2 ю» - 1

p 2 -1

Л

tg V =

R

Л +---2

1 P

2є»ю»

4є2ю2с2 R2 ’

P2 (1 + 4 Mc2 l - ю°

(5)

(6)

При є* = 0 из (6) получаем у = 0 или у = п, Ъ = 0, а\ = ±Єі, а из (5) - уравнение амплитудно-частотной характеристики недемпфированных нелинейных вынужденных

колебаний пластины

3 Ma3 =

4 1

f 2 ю»

- 1

a1

R

2

(7)

Если при этом дополнительно положить Я = 0 , то из (7) получим уравнение скелетной кривой

3 2

- Ма2 = -^- 1. (8)

4 1 р2

Используя зависимость между прогибом и функцией перемещений

1 -

_d°. і в dx2

(9)

o

w =

уравнения (5)-(8) можно записать через безразмерную амплитуду w§ / к . Так, на-

пример, при f (x) = sin— уравнение (7) принимает форму приведенного кубического

уравнения

4п3 (1 + 08)

9 (1 + 8)

( 2 ! I ® *

1 - P2

- p— + q = О, h

(10)

q =

4q О П3

q о

qoi hD п

4 '

На рис. 1 приведены кривые АЧХ для многослойной пластины 0 = 0,01; 5 = 0,5 ; Пз = 1,25 ; до = 1,8, построенные по уравнению (10), и соответствующая скелетная кривая ( до = 0 ).

wo/h

G

/у F

V/

Ав

/ А

2,2

ш/Р 4,4

Рис. 1 АЧХ свободных и вынужденных колебаний и резонансные точки многослойной пластины

Известно [10], что приближенные значения резонансных амплитуд и резонансных частот можно определять как координаты точек пересечения амплитудночастотной и скелетной кривых. Так, в рамках указанной выше аппроксимации, имеем:

h )

рез

1 ^Пз (4пзе2 (1 + 08)2 + 9q2п4 (1 + 8)2 j - 2пз8*(1 + 08) (1 + 8) 8*

2_ п q о

рез

1 + 8

(11)

(12)

2Л «и 41+05

V к /рез

На рис. 1 показаны резонансные точки A, B, C, D, E, F, G, определенные на основе зависимостей (11), (12) для следующих значений параметра демпфирования: А (в* = 10), В (в* = 8), С (в* = 6), Б (в* = 4), Е (в* = 2), /’(в, = 1,8), Б (в* = 1,7). Из

рис. 1 видно, что увеличение параметра демпфирования приводит к уменьшению резонансных амплитуд и резонансных частот пластины. На рис. 2 приведена номограмма зависимостей резонансных амплитуд и резонансных частот пластины от параметра демпфирования и жесткостного параметра пз при 0 = 0,01; 5 = 0,5; д0 = 1,8 . Из рис. 2 видно, что при увеличении параметра пз резонансные амплитуды увеличиваются, а резонансные частоты уменьшаются. Увеличивая параметр демпфирования, можно

нейтрализовать эффект увеличения резонансных амплитуд при увеличении параметра Пз . На рис. 3 приведена номограмма зависимостей резонансных амплитуд и резонансных частот многослойной пластины от параметра демпфирования и параметра сдвига 5 при 0 = 0,001; пз = 2,75; #0 = 1,8 . Из рис. 3 видно, что при увеличении параметра сдвига возрастают как резонансные амплитуды, так и резонансные частоты и это увеличение можно компенсировать увеличением диссипации пластины. На рис. 4 приведена номограмма зависимостей резонансных амплитуд и резонансных частот многослойной пластины от параметра пз и отношения К = #о / в* параметра нагрузки к параметру демпфирования при 0 = 0,01; 5 = 0,5 . Из рис. 4 и выражения для К видно, что влияние увеличения параметра нагрузки на резонансные амплитуды можно компенсировать увеличением параметра демпфирования в* и уменьшением жестко-

стного параметра пз .

2

(w0/h)pe3

1,55

1Д

ш #/,

У „

V/УУ г ‘— 41,25 /3

\Л=' /-4

1,75 2,875 (со*/Р)рез 4

Рис. 2 Совместное влияние демпфирования и жесткости многослойной пластины на ее резонансные амплитуды и частоты

2,1

(w0/h)pe3

1,7

1,3

° J U0,5 J. М.

/ h

К7 —" г Т

т / /б=5 / £*=4 / /

г

1,5 3,25 (со*/Р)рез 5

Рис. 3 Совместное влияние демпфирования и поперечного сдвига многослойной пластины на ее резонансные амплитуды и частоты

3,5

(w0/h)pe3

2,6

1,7

1

2,6

3,6

(со*/Р)рЄЗ 4,6

Рис. 4 Совместное влияние нагрузки, демпфирования и жесткости многослойной пластины на ее резонансные амплитуды и частоты: К = 1 (1); К = 4/3 (2); К = 2 (3)

Рассмотрим теперь случай колебаний пластины с учетом демпфирования на основе концепции комплексного внутреннего трения. При этом модули поперечного сдвига слоев пластины предполагаем комплексными

Gk 11 + I.

•8k

п

(ІЗ)

Экспериментально определенные значения коэффициента затухания для некоторых материалов являются исключительно высокими и доходят до /п - 0,3 [11]. Комплексным будет и параметр сдвига 5 = а + 1Ъ . Например, для трехслойной пластины

a _ -

h 2 п2

2Р

1 82

1 + 12 п

h 2183

1 + М п2 п

(14)

Уравнение типа (3) будет иметь комплексные коэффициенты и комплексную правую часть. Линеаризуя его характеристику, например методом прямой линеаризации [12], получаем

d 2Г

.2

hQo

exp (i w»?),

й ^ Хо

где для принятой выше аппроксимации основной моды колебаний пластины

15 пЧ2 п4 ( + ( + а) + 0Ъ2)

и - а2 + -т.----ту, а2 ---------------------;-"2-2--,

7 Лз^2 (1 + а)2 + Ъ2

п4 (-(1 + 0а)) + 0Ъ (1 + а)

(1 + а)2 + Ъ2 '

(15)

(16)

Решая линеаризованное уравнение (15) и используя (9), приходим к следующему амплитудно-частотному уравнению:

У + pУ + 4і _ 0,

(17)

У _

W0

+ —, P1 _ -3 1

3s - r2

-, 41 _ — r 41 27

2 3 rs

+ *і,

r = -

(a2 -©2) (2 -®2) + V2

a3

a-,,

= -^8q0_ 1 a32

a3

15n4

7Пз

Если предположить, что §з = 0 , то из (17) получаем амплитудно-частотное уравнение (10) для случая недемпфированных колебаний пластины, причем с числовым коэффициентом 7/15 , входящим в формулы дляр и д, вместо 4/9, что является следствием применения метода прямой линеаризации. Резонансные амплитуды и резонансные частоты, определяемые как координаты точек пересечения амплитудночастотных и скелетных кривых, могут быть теперь найдены по формулам:

4“

п q о

рез

(18)

рез

h у

рез

(19)

(w0/h)p<

(С0*/Р)р<

2,5

\

0,02

0,16

8,/я 0,3

2

Рис. 5 Зависимости резонансных амплитуд и частот многослойной пластины от коэффициента затухания при учете внутреннего трения

На рис. 5 приведены графики зависимостей резонансных амплитуд и резонансных частот от коэффициента затухания при пз = 1,25; 5 = 0,5; 0 = 0,01; #о = 0,02 .

Из рис. 5 видно, что при увеличении коэффициента затухания резонансные амплитуды и резонансные частоты уменьшаются многократно. Это может быть использовано для подавления изгибных колебаний пластин и отстройки их от резонанса варьированием величиной внутреннего трения в материале слоев пакета.

Список литературы

1. Григолюк Э.И., Куликов Г.М. Многослойные армированные оболочки. Расчет пневматических шин. - М.: Машиностроение, 1988. - 288 с.

2. Куликов Г.М., Кулешов Ю.В. Нелинейные колебания многослойных трансверсально изотропных пластин // Вестник ТГТУ. - 2000. - Т. 6, № 2. - С. 258-263.

3. Wah T. Dynamic response of rectangular plates at large amplitudes // Proc. Seminar on Aeronaut. Sci. - 1961. - Vol. 1. - Pp. 37-50.

4. Wah T. Large amplitude flexural vibration of rectangular plates // Int. J. Mech. Sci. - 1963. - Vol. 5, No. 6. - Pp. 425-438.

5. Григолюк Э.И., Куликов Г.М. Приближенный анализ анизотропных трехслойных пластин конечного прогиба // Механика композитных материалов. - 1980. -№ 1. - С. 42-48.

6. Григолюк Э.И., Куликов Г.М. Приближенный анализ нелинейных трансверсально изотропных трехслойных пластин // Механика композитных материалов. -1980. - № 2. - С. 272-276.

7. Вольмир А.С. Нелинейная динамика пластинок и оболочек. - М.: Наука, 1972. - 432 с.

8. Кочнева Л.Ф. Внутреннее трение в твердых телах при колебаниях. - М.: Наука, 1979. - 96 с.

9. Огибалов П.М., Колтунов М.А. Оболочки и пластины. - М.: МГУ, 1969. -695 с.

10. Тимошенко С.П., Янг Д.Х., Уивер У. Колебания в инженерном деле. - М.: Машиностроение, 1985. - 472 с.

11. Ильгамов М.А., Иванов В.А., Гулин Б.В. Прочность, устойчивость и динамика оболочек с упругим заполнителем. - М.: Наука, 1977. - 332 с.

12. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара. - Л.: Машиностроение, 1976. - 320 с.

Forced Non-Linear Oscillations of Multilayered Plates G.M. Kulikov1, Yu.V. Kuleshov2

Department of Applied Mathematics and Mechanics (1),

Department of Theoretical Mechanics (2), TSTU

Key Words and Phrases: amplitude-frequency characteristics; forced non-linear oscillations; Berger's hypothesis; rectangular multilayered plate; resonance amplitudes and frequencies.

Abstract: Forced non-linear oscillations of multilayered plates on the basis of Berger's hypothesis are considered. The vibration damping on the basis of the linear hypothesis and the concept of complex internal friction is taken into account. Amplitude-frequency equations and resonance nomograms are obtained. An analysis of influence of parameters of the stiffness, shear, damping and loading on the resonance amplitudes and frequencies are investigated.

Erzwungene unlineare Schwingungen der vielschichtigen Platten

Zusammenfassung: Es sind die erzwungene unlineare Schwingungen der

vielschichtigen Platten uber die zylindrischen Oberflache auf Grund der Berger-Hypothese betrachtet. Es ist die Dampfung der Schwingungen durch die Linearhypothese und auf Grund der Konzeption der inneren Reibung berucksichtigt. Es sind die Gleichungen der amplitudefrequenzlichen und amplitudephasefrequenzlichen Charakteristike erhalten. Es sind die Resonansmonogramme geschaffen. Es ist die Analyse der Einwirkung der Parameter der Flussigkeit, der Verschiebung, der Dampfung und der Belastung auf die Resonansamplituden und Frequenzen gegeben.

Oscillations forcees non-lineaires des plaquettes a plusieurs couches

Resume: On a examine les oscillations forcees non-lineaires des plaquettes a plusieurs couches a travers la surface cylindrique a la base de l’hypothese de Berger. On a tenu compte de l’amortissement des oscillations par l’hypotenuse lineaire et a la base de la conception du frottement complexe interieur. On a refu les equations des caracteristiques amplitude-frequence. On a construit les nanogrammes de la resonance. On a fait l’analyse de l’influence des parametres de la rigidite, du deplacement, de l’amortissement et du chargement sur les amplitudes de la resonance et de la frequence.