CC BY
12
Оригинальная статья / Original article УДК 621.98.042
DOI: http://dx.doi.orcg/10.21285/1814-3520-2020-2-275-283
Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной головки при зачистке крупногабаритных обводообразующих деталей
© Ле Чи Винь, В.П. Кольцов, В.Б. Ракицкая, Д.А. Стародубцева
Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Россия
Резюме: В авиастроении для получения необходимой формы длинномерных панелей и обшивок успешно используется технология дробеударного формообразования с последующей зачисткой лепестковым кругом, включающая в себя последовательно выполняемые операции дробеударного формобразования, зачистки и дробеударного упрочнения. Для реализации этой технологии была спроектирована и изготовлена специальная установка УДФ-4 (дробеударного формообразования - 4 вариант модернизации). Для оптимизации операции зачистки последний вариант этой установки оснащен системой числового программного управления и револьверной зачистной головкой с 4 лепестковыми кругамии. Зачистка поверхностей двойной кривизны предусматривает использование как цилиндрических, так и профилированных кругов. В представленной работе рассмотрен вариант использования цилиндрических лепестковых кругов. Возможность выбора в процессе зачистки в зависимости от кривизны и ширины панели или обшивки необходимого по ширине и форме круга заметно расширили технологические возможности установки. В то же время возникла проблема выбора конкретного лепесткового круга для текущих условий обработки. Цель работы - выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной головки при зачистке поверхностей двойной кривизны. В работе приведены результаты исследования влияния кривизны зачищаемой поверхности для четырех значений ширины круга при различной величине осадки (величина деформации круга от его прижатия к обрабатываемой поверхности). Приведены аналитические и графические зависимости связи величины осадки и кривизны панели для конкретных значений ширины выбранных кругов, позволяющие оценить возможности успешной по производительности зачистки крупногабаритных обводообразующих деталей. Исходя из приведенных данных, лепестковый круг шириной 100 мм может применяться для обработки панелей с радиусом кривизны от 2,5 м и более при любой величине осадки лепестков (от 0,5 до 3,5 мм). Круг шириной 200 мм может использоваться для обработки панелей с радиусом кривизны более 10 м в рассматриваемом диапазоне деформации лепестков, а круг шириной 300 мм - для обработки панелей с радиусом кривизны свыше 22,5 м.
Ключевые слова: крупногабаритные обводообразующие детали, зачистка, револьверная головка, лепестковый круг, деформация, выбор ширины обработки
Информация о статье: Дата поступления 27 декабря 2019 г.; дата принятия к печати 09 марта 2020 г.; дата онлайн-размещения 30 апреля 2020 г.
Для цитирования: Ле Чи Винь, Кольцов В.П., Ракицкая В.Б., Стародубцева Д.А. Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной головки при зачистке крупногабаритных обводообразующих деталей. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2020. Т. 24. № 2. С. 275-283. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2020-2-275-283
Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size outer-forming parts
Le Tri Vinh, Vladimir P. Koltsov, Valentina B. Rakitskaya, Daria A. Starodubtseva
Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia
Abstract: In order to obtain the desired shape of long size panels and skins for the aerospace industry, the technology of shot peen forming with subsequent grinding with a flap wheel is successfully applied. This includes sequentially-performed operations of shot peen forming, grinding and shot hardening. In the present study, a special UDF-4 (shot peen forming equipment of the 4th version of modernisation) installation, designed and manufactured for this purpose, is described. The latest version of this installation is equipped with a numerical program control system and a turret grinding head with 4 flap wheels for optimising grinding operations. Grinding of double curvature surfaces involves the use of both
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):275-283
Ле Чи Винь, Кольцов В.П. и др. Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной ... Le Tri Vinh, Koltsov V.P. et al. Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size ...
cylindrical and shaped wheels. The present paper considers the option of using cylindrical flap wheels. Depending on the curvature and width of the panel or skin under grinding, the possibility to select a wheel of desired width and shape has significantly expanded the technological capabilities of the installation. At the same time, there is a problem of selecting a specific flap wheel for the current processing conditions. The purpose of the work is to select the width of the cylindrical flap wheel for the turret head when grinding double curvature surfaces. The paper provides the research results of the influence of ground surface curvature for four values of the wheel width at the different values of hold-down (the amount of wheel deformation depending on its pressing to the machined surface). In order to evaluate the possibilities of efficient grinding of large size outer-forming parts, the analytical and graphic dependences between the values of hold-down deformation and panel curvature for specific values of the width of selected wheels are presented. According to the given data, a flap wheel of 100mm width can be used for processing panels with the curvature radius from 2.5 m or more at any value of flap hold-down (from 0.5 to 3.5 mm). A flap wheel with the width of 200 mm can be used for processing of panels having a curvature radius of more than 10 m in the considered range of flap deformation, while a flap wheel with a width of 300 mm can be used for processing panels with a curvature radius of more than 22.5.
Keywords: large size outer-forming parts, grinding, turret head, flap wheel, deformation, selection of machining width
Information about the article: Received December 27, 2019; accepted for publication March 09, 2020; available online April 30, 2020.
For citation: Le Tri Vinh, Koltsov VP, Rakitskaya VB, Starodubtseva DA. Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size outer-forming parts. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universi-teta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2020;24(2):275-283. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/1814-3520-2020-2-275-283
1. ВВЕДЕНИЕ
В авиастроении для получения сложных криволинейных форм поверхностей панелей и обшивок, а также операций упрочнения успешно используется разработанная в Институте авиамашиностроения и транспорта технология дробеударного формообразования и дробеударного упрочнения. Зачистка абразивным лепестковым кругом после дробеударного формообразования является обязательной частью технологического процесса изготовления длинномерных крупногабаритных поверхностей типа «панель» и «обшивка». Она проводится с целью улучшения качества исходной поверхности, сформированной отпечатками дроби [1-6]. Для реализации этой технологии в Иркутском национальном исследовательском техническом университете (ИРНИТУ) совместно с Иркутским авиационным заводом была разработана установка с числовым программным управлением (ЧПУ) модели УДФ-4.
Для повышенения производильно-сти и гибкости зачистки криволинейных форм поверхностей панелей и обшивок для УДФ-4 в ИРНИТУ была разработана, изготовлена и успешно используется револьверная зачистная головка с четырьмя лепестковыми кругами шириной 100-200-300-
400 мм, соответственно [7-10]. В зависимости от кривизны и ширины обрабатываемой детали при зачистке выбирается круг необходимого размера. Помимо этого, револьверная зачистная головка (рис. 1) имеет возможность поворота корпуса относительно горизонтальной оси. Для этого она снабжена системой управления позиционированием лепесткового круга относительно поверхности панели, что позволяет поддерживать постоянное значение осадки лепестков на поверхности панели.
Поскольку лепестковый круг имеет цилиндрическую (прямого профиля) форму, при обработке поверхностей двойной кривизны деформация лепестков по перефе-рии круга распределяется неравномерно, так наибольшая величина прижатия достигается по центру круга, минимальная по краям. Вследствие этого воздействие абразивных зерен лепестков на поверхности пятна контакта будет различным, что приводит к неравномерному съему металла по ширине обработки. На практике для обеспечения равномерного съема зачистка выполняется разделением поверхности на несколько полос обработки с перекрытием уже обработанных, что в свою очередь приводит к увеличению времени обработки [11-20].
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Рис. 1. Револьверная зачистная головка для зачистки криволинейных панелей
самолета на установке УДФ-4 Fig. 1. Turret grinding head for grinding curved aircraft panels on UDF-4 installation
2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КРИВИЗНЫ ПАНЕЛИ И ШИРИНЫ ЛЕПЕСТКОВОГО КРУГА НА ДЕФОРМАЦИЮ ЛЕПЕСТКОВ КРУГА. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНОЙ ШИРИНЫ КРУГА ПРИ ОБРАБОТКЕ
На рис. 2 представлена условная модель взаимодействия лепесткового круга и криволинейной панели при зачистке в момент касания центральной части круга с поверхностью панели [21, 22] (на рис. 2 точкой О обозначен условный центр профиля криволинейной поверхности панели,
ОА=ОВ=R - радиус кривизны панели, ВС= - наибольшая величина деформации лепестков). Для эффективного использования револьверной головки при зачистке криволинейной формы поверхности панели лепестковым кругом конкретной ширины необходимо обеспечить максимально возможный контакт круга и поверхности панели по всей ширине обработки. При этом при постоянной кривизне панели наибольшая величина съема будет наблюдаться в центральной части круга, соответствующая большей величине деформации лепестков I
1 — A
ggf 1 R
cxxx XX;
XX;vxV xjOOOO* Iii -4 'X ■. ■ cxxx V. Ш £ ВС
1 1. ' T 4N
Рис. 2. Зачистка криволинейной панели лепестковым кругом: 1 - лепестковый круг; 2 - криволинейная панель; R - радиус кривизны в зоне контакта с кругом; b - ширина круга; T - максимальная величина деформации круга при полном контакте круга с поверхностью панели Fig. 2. Grinding of curved panel with flap wheels: 1 - flap wheel; 2 - curved panel; R - curvature radius in contact zone with flap wheel; b - flap wheel width; T - maximum deformation of wheel under full contact of flap wheel and panel surface
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Ле Чи Винь, Кольцов В.П. и др. Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной ... Le Tri Vinh, Koltsov V.P. et al. Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size ...
Таким образом, для введения лепестка в обработку по всей ширине величина общей деформации лепестка T в крайних точках (точка А на рис. 2) должна быть больше высоты кривизны t на расчетную величину, т.е.
T = t + At,
(1)
где Т - суммарная деформация лепестка в центральной части круга; At - минимальная деформация краевых точек лепестка, необходимая для осуществления процесса зачистки.
Из выражения (1) следует:
t = T -At.
(2)
На практике для осуществления зачистки значение At принимается технологом на основании опытных данных (минимальное значение At = 0,5 мм). При этом общая деформация лепестков круга (контрольный параметр в статическом состоянии круга без учета растягивания лепестка в результате воздействия центробежной силы при вращении) 1 < T < 4 мм. Исходя из этого, 0,5 < t < 3,5 мм.
Нетрудно заметить, что лепестковый круг должен имеет такую ширину, которая бы обеспечила обработку криволинейной поверхности панели по всей ширине круга, т.е. значение Т, выбранное технологом, должно быть не более величины начальной деформации лепестков, которая требуется для снятия необходимого припуска при зачистке.
Из схемы рис. 2 следует, что максимальная величина деформации лепестка при обеспечении полного контакта по длине круга с поверхностью панели равна высоте условного сектора и зависит от радиуса кривизны панели в зоне контакта и ширины применяемого круга
t = R-,
R2 -
bL
4
(3)
лить значение ширины круга для обеспечения полного контакта круга с поверхностью панели с кривизной R:
b = 2^2Rt -
t2
(4)
А также найти минимальное значение радиуса кривизны панели, которое можно обработать кругом выбранной ширины при осадке t:
R = 1
2t
(
b
2Л
t2 + — 4
(5)
Из выражения (3) несложно опреде-
На рис. 3 представлены результаты расчетов величины деформации ^ необходимой для обеспечения полного контакта по всей ширине лепестков круга с поверхностью панели в зависимости от ширины круга и радиуса кривизны панели в зоне контакта (от 4 до 40 м).
Из анализа данных, приведенных на рис. 3, следует, что если для круга шириной 100 мм радиус кривизны панели незначительно влияет на величину начальной деформации лепестков круга t, то для более широких кругов эту величину необходимо учитывать, особенно для обработки участков панели с малым радиусом кривизны. Для участков панели с радиусом кривизны менее 12 м и 20 м применять круг шириной 300 и 400 мм, соответственно, неприемлемо, т.к. в этом случае практически не наблюдается обработки по краям лепестков, что приводит к снижению производительности зачистки, неравномерному износу лепестков и снижению качества обработанной поверхности.
На рис. 4 представлены результаты расчетов зависимости величины деформации лепестков от радиуса кривизны поверхности, обеспечивающей наибольшую производительность при применении кругов различной ширины.
Из анализа полученных графических зависимостей (см. рис. 3, 4) следует, что лепестковый круг шириной 100 мм может применяться для обработки панелей с радиусом кривизны от 2,5 м и более при лю-
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Рис. 3. Расчет величины деформации лепестков t, обеспечивающей полный контакт лепестков с поверхностью панели в зависимости от ширины круга (100, 200, 300, 400 мм) и радиуса кривизны панели в зоне контакта Fig. 3. Calculation of flap deformation value t, which ensures full contact of flaps with panel surface depending on width of flap wheel (100, 200, 300, 400 mm) and radius of panel curvature in contact zone
Рис. 4. Зависимость величины деформации лепесткового круга от радиуса кривизны обрабатываемой поверхности для кругов шириной 100, 200,300, 400 мм Fig. 4. Dependence of flap wheel deformation value on machined surface curvature radius for flap wheels with
width of 100, 200, 300, 400 mm
бой величине деформации лепестков (от 0,5 до 3,5 мм). Круг шириной 200 мм может применяться для обработки панелей с радиусом кривизны более 10 м в рассматриваемом диапазоне деформации лепестков, а круг шириной 300 мм - для обработки панелей с радиусом кривизны свыше 22,5 м.
Для повышения производительности зачистки необходимо применять лепестковый круг с большей шириной. В зависимости от заданной величины деформации лепестков необходимо рассчитать минимальное значение радиуса кривизны панели в зоне зачистки.
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Ле Чи Винь, Кольцов В.П. и др. Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной . Le Tri Vinh, Koltsov V.P. et al. Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size .
3. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
С целью повышения производительности зачистки и обеспечения качества поверхности панели следует выполнить наиболее рациональный выбор ширины лепесткового круга, при котором необходимо учитывать взаимосвязь величины начальной деформации лепестков в зоне контакта круга с поверхностью, ширину кру-
га и радиус кривизны панели в зоне контакта.
Представленная в данной работе методика расчета величины деформации лепестков в зависимости от минимального радиуса кривизны панели позволяет добиться максимальной производительности зачистки на револьверной зачистной головке, своевременно используя необходимую ширину лепесткового круга.
Библиографический список
1. Пашков А.Е., Чапышев А.П. Автоматизация процесса финишной обработки после дробеударного формообразования // Повышение эффективности технологических процессов в машиностроении: сб. науч. тр. / под ред. Ю.В. Димова. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2000. С. 28-31.
2. Пашков А.Е., Лихачев А.А., Викулова С.В. К вопросу комплексной автоматизации процесса формообразования длинномерных листовых деталей // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2006. № 4-3. С. 21-24.
3. Пашков А.Е. О создании комплексной технологии формообразования крупногабаритных панелей // Высокоэффективные технологии проектирования, конструкторско-технологической подготовки и изготовления самолетов: материалы Всерос. (с между-нар. участием) науч.-практ. семинара (г. Иркутск, 911 ноября 2011 г.). Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2011. С. 103-110.
4. Кольцов В.П., Стародубцева Д.А., Козырева М.В. Анализ зависимостей съема и шероховатости поверхности детали при обработке лепестковыми кругами по результатам факторного эксперимента // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2015. № 1. С. 32-41.
5. Koltsov V., Starodubtseva D., Le Tri Vinh, Phung Xuan Son. Step-by-step surface roughness formation during shot peening and subsequent grinding with flap wheels // Aviamechanical engineering and transport (AVENT 2018): Proceedings of the International Conference (Irkutsk, 21-26 May 2018). Irkutsk, 2018. Vol. 158. P. 386-390. http://dx.doi.org/10.2991/avent-18.2018.75
6. Дубровский П.В. Исследование процессов полирования авиационных деталей // Системы управления жизненным циклом изделий авиационной техники: актуальные проблемы, исследования, опыт внедрения и перспективы развития: тезисы докладов V Междунар. науч.-практ. конф. (г. Ульяновск, 24-25 ноября 2016 г.). Ульяновск: Изд-во УлГУ, 2016. С. 141-142.
7. Пашков А.Е. Технологические связи в процессе изготовления длинномерных листовых деталей. Иркутск: Изд-во ИрГТУ. 2005. 138 с.
8. Димов Ю.В. Перспективы использования лепест-
ковых кругов при изготовлении деталей самолета // Повышение эффективности технологических процессов в машиностроении: сб. науч. тр. / под ред. Ю.В. Димова. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2000. С. 3-10.
9. Стародубцева Д.А. Револьверная головка для зачистки панелей и обшивок лепестковыми кругами после дробеударного формообразования // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. 2015. № 4. С. 34-37.
10. Пат. № 2567926, Российская Федерация, B24B 29/00 (2006.01), B24B 41/04 (2006.01). Револьверная головка для шлифования криволинейных поверхностей лепестковыми кругами / А.К. Китов, А.Е. Пашков, П.Г. Гришаев, Д.А. Стародубцева; заявители и патентообладатели Иркутский национальный исследовательский технический университет, ПАО «Научно-производственная корпорация «Иркут». Заявл. 27.12.2013; опубл. 10.11.2015. Бюл. № 31.
11. Kalchenko V.I., Sliednikova O.S., Kalchenko D.V., Muzychka D.G. 3D-моделювання шструменлв та формоутворення при шлiфуваннi торцв неперето-чуваних прямокутних пластин орieнтованим кругом // Вюник Чернтвського державного технолопчного уыверситету. Серiя: Техычы науки. 2014. No. 2. P. 55-62.
12. Кальченко В.1., Следнкова О.С., Кальченко Д.В. 3D-моделювання шструменлв, процесу зняття припуску та формоутворення пщ час шлiфування зi схрещеними осями торовоУ поверхн i круга // Тех-ычы науки та технологи. 2015. No. 2. P. 31-38.
13. Кальченко В.И., Кальченко В.В., Веремей Г.А., Следникова Е.С. Модульное 3D-моделирование инструментов, процесса съема припуска и формообразования при растачивании седел клапанов ориентированной пластинкой // В i с н и к Чернтвського державного технолопчного уыверситету. Серiя: Тех-ычы науки. 2015. № 2. С. 51-60.
14. Следшкова О. Модульне моделювання проф^в крупв, зняття припуску та формоутворення при дво-сторонньому шлiфуваннi торцв некруглих деталей // Техычы науки та технологи. 2016. № 3. P. 76-84.
15. Кальченко В.И., Кальченко В.В., Кологойда А.В., Кириенко С.Ю. Шлифование криволинейных поверхностей лопаток газотурбинных двигателей абразивной лентой при помощи робота с ЧПУ РМ-01 //
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Вестник двигателестроения. 2012. № 1. С. 181-185.
16. Воскобойников Б.С., Гречиков М.М., Гуськова Г.И. Шлифовальные технологии и высокоточное оборудование // Комплект: инструмент, технология, оборудование. 2008. № 1. С. 12-30.
17. Николаенко А.А. Повышение производительности и точности обработки при профильном глубинном шлифовании // Вестник машиностроения. 1997. № 2. С. 21-23.
18. Носенко В.А., Жуков В.К., Васильев А.А., Носенко С.В. Попутное и встречное глубинное шлифование поверхности неполного цикла с периодической правкой круга // Вестник машиностроения. 2008. № 5. С. 44-50.
19. Рыкунов Н.С., Сухов Е.И., Волков Д.И. Высокопроизводительная обработка материалов методом глубинного шлифования // Оптимизация операций механической обработки: межвуз. сб. науч. тр. / под
ред. С.С. Силина. Ярославль: Изд-во ЯПИ, 1984. С. 23-32.
20. Старков В.К. Шлифование высокопористыми кругами. М.: Машиностроение, 2007. 688 с.
21. Ле Чи Винь, Кольцов В.П., Стародубцева Д.А., Фунг Суан Шон. Производительность зачистки поверхности лепестковым кругом после дробеударно-го формообразования // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т. 23. № 5. С. 874-883. http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2019-5-874-883
22. Кольцов В.П., Стародубцева Д.А., Чапышев А.П. К определению величины припуска при зачистке поверхности панелей и обшивок лепестковым кругом после дробеударного формообразования // Вестник Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева. 2017. Т. 73. № 1. С. 25-30.
References
1. Pashkov AE, Chapyshev AP. Automation of finishing after shot peening shaping. In: Dimov YuV (eds.). Pov-yshenie effektivnosti tekhnologicheskih processov v mashinostroenii = Improving efficiency of technological processes in mechanical engineering. Irkutsk: Irkutsk State Technical University; 2000, p. 28-31. (In Russ.)
2. Pashkov AE, Likhachev AA, Vikulova SV. To complex automation of long-size sheet part shaping. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universi-teta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2006;4-3:21 -24. (In Russ.)
3. Pashkov AE. On creation of an integrated technology for large panel shaping. In: Vysokoeffektivnye tekhnologii proektirovaniya, konstruktorsko-tekhnologicheskoj podgotovki i izgotovleniya samoletov: materialy Vserossijskogo (s mezhdunarodnym uchasti-em) nauchno-prakticheskogo seminara = Highly effective technologies for aircraft design, engineering - technological preparation and manufacture: Materials of All-Russian (with international participation) scientific and practical seminar. 9-11 November 2011, Irkutsk. Irkutsk: Irkutsk State Technical University; 2011, p. 103110. (In Russ.)
4. Koltsov VP, Starodubtseva DA, Kozyreva MV. Analysis of cuttings and part surface roughness dependences under flap wheel machining according to factorial experiment results. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2015;1:32-41. (In Russ.)
5. Koltsov V, Starodubtseva D, Le Tri Vinh, Phung Xuan Son. Step-by-step surface roughness formation during shot peening and subsequent grinding with flap wheels. In: Aviamechanical engineering and transport (AVENT 2018): Proceedings of the International Conference. 21-26 May 2018, Irkutsk. Irkutsk; 2018, vol. 158, p. 386-390. (In Russ.) http://dx.doi.org/10.2991/avent-18.2018.75
6. Dubrovskij PV. Study of aircraft part polishing processes. In: Sistemy upravleniya zhiznennym ciklom
izdelij aviacionnoj tekhniki: aktual'nye problemy, issle-dovaniya, opyt vnedreniya i perspektivy razvitiya: doklady V Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj kon-ferencii = Aviation Engineering Product Life Cycle Control Systems: Actual Problems, Research, Implementation Experience and Development Prospects: Abstracts of V International scientific and practical conference 24 -25 November 2016, Ul'yanovsk. Ul'yanovsk: Ulyanovsk State University; 2016, p. 141-142. (In Russ.)
7. Pashkov AE. Technological connections under long sheet metal part manufacturing. Irkutsk: Irkutsk State Technical University; 2005, 138 p. (In Russ.)
8. Dimov YuV. Application prospects of flap wheels in aircraft parts manufacturing. In: Dimov YuV (eds.). Pov-yshenie effektivnosti tekhnologicheskih processov v mashinostroenii = Improving efficiency of technological processes in mechanical engineering. Irkutsk: Irkutsk State Technical University; 2000, p. 3-10. (In Russ.)
9. Starodubtseva DA. A turret for panel and cover grinding by flap wheel after shot peen forming. Sovremennye tehnologii. Sistemnyj analiz. Modelirovanie. = Modern Technologies. System analysis. Modeling. 2015;4:34 -37. (In Russ.)
10. Kitov AK, Pashkov AE, Grishaev PG, Starodubtseva DA. Turret for grinding curved surfaces with flap wheels. Patent RF, no. 2567926; 2015. (In Russ.)
11. Kalchenko VI, Sliednikova OS, Kalchenko DV, Muzychka DG. Tool 3d-modeling and forming under grinding of faces of disposable rectangular plates by the oriented wheel. Visnik Chernigivs'kogo derzhavnogo tekhnologichnogo universitetu. Seriya: Tekhnichni nauki = Visnyk of Chernihiv State Technological University. 2014;2:55-62. (In Russ.)
12. Kalchenko VI, Sliednikova OS, Kalchenko DV. 3D-Modeling of tools, the process of allowance removal and shaping at grinding with crossed axes of torus surface and a wheel. Tekhnichni nauki ta tekhnologii = Engineering Sciences and Technologies. 2015;2:31-38. (In Russ.)
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Ле Чи Винь, Кольцов В.П. и др. Выбор ширины цилиндрического лепесткового круга для револьверной . Le Tri Vinh, Koltsov V.P. et al. Selecting width of cylindrical flap wheels for turret heads when grinding large size .
13. Kalchenko VI, Kalchenko VV, Veremey GA, Sledni-kova ES. Modular 3D-modeling tools, the process of removing allowances and formation of valve seat oriented plate. Vis n i k Chernigivs'kogo derzhavnogo tekhnologichnogo universitetu. Seriya: Tekhnichni nauki = Visnyk of Chernihiv State Technological University. 2015;2:51-60. (In Russ.)
14. Sliednikova ES. Modular modeling of wheels' profiles, stock removal and formation with bilateral grinding of ends of non-circular details. Tekhnichni nauki ta tekhnologii = Engineering Sciences and Technologies. 2016;3:76-84. (In Russ.)
15. Kalchenko VI, Kalchenko VV, Kologoida AV, Kiri-yenko SYu. Grinding formed surface blade gas-turbine engine abrasive belt by the instrumentality NC ROBOT PM-01. Vestnik dvigatelestroeniya. 2012;1:181-185. (In Russ.)
16. Voskoboinikov BS, Grechikov MM, Guskova GI. Grinding technologies and high-precision equipment. Komplekt: instrument, tekhnologiya, oborudovanie = Complect: Tool, Technology, Equipment. 2008;1:12-30. (In Russ.)
17. Nikolaenko AA. Improving productivity and machining accuracy under profile deep grinding. Vestnik mash-inostroeniya. 1997;2:21-23. (In Russ.)
18. Nosenko VA, Zhukov VK, Vasiliev AA, Nosenko SV.
Критерии авторства
Ле Чи Винь, Кольцов В.П., Ракицкая В.Б., Стародубцева Д.А. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Ле Чи Винь,
кандидат технических наук,
доцент кафедры технологии и оборудования
машиностроительных производств,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия;
e-mail: [email protected]
Кольцов Владимир Петрович,
доктор технических наук, профессор,
профессор кафедры технологии и оборудования
машиностроительных производств,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия;
e-mail: [email protected]
Deep grinding of incomplete-cycle surfaces, with periodic straightening of the wheel. Vestnik mashi-nostroeniya. 2008;5:44-50. (In Russ.)
19. Rykunov NS, Sukhov EI, Volkov DI. Highperformance processing of materials by deep grinding method. In: Silin SS (eds.). Optimizaciya operacij mek-hanicheskoj obrabotki = Optimization of machining operations: interuniversity collection of scientific articles. Yaroslavl: Yaroslavl Polytechnic Institute; 1984, p. 2332. (In Russ.)
20. Starkov VK. Grinding with highly porous wheels. Moscow: Mashinostroenie; 2007, 688 p. (In Russ.)
21. Le Tri Vinh, Koltsov VP, Starodubtseva DA, Phung Xuan Son. Productivity of flap wheel grinding after shot peening. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(5):874-883. (In Russ.) http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2019-5-874-883
22. Koltsov VP, Starodubtseva DA, Chapyshev AP. By definition, the value of the allowance during deburring abrasive mop panel surface after shot peen forming. Vestnik Kazanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta imeni A.N. Tupoleva. 2017;73(1):25-30. (In Russ.)
Authorship criteria
Le Tri Vinh, Koltsov V.P., Rakitskaya V.B., Starodubtseva D.A. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Conflict of interests
The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.
The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Le Tri Vinh,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Mechanical Engineering Production Technologies and Equipment, Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; e-mail: [email protected]
Vladimir P. Koltsov,
Dr. Sci. (Eng.),
Professor of the Department of Mechanical Engineering Production Technologies and Equipment, Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; e-mail: [email protected]
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
Ракицкая Валентина Борисовна,
старший преподаватель кафедры технологии и оборудования машиностроительных производств, Иркутский национальный исследовательский технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия; e-mail: [email protected]
Стародубцева Дарья Александровна,
кандидат технических наук,
доцент кафедры технологии и оборудования
машиностроительных производств,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия;
Н e-mail: [email protected]
Valentina B. Rakitskaya,
Senior Lecturer of the Department of Mechanical Engineering Production Technologies and Equipment, Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; e-mail: [email protected]
Daria A. Starodubtseva,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Mechanical Engineering Production Technologies and Equipment, Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia; H e-mail: [email protected]
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2020;24(2):27Б-283
