CC BY
73
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. ГОСТ 12.1.044-89. Система стандартов безопасности труда. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения.
2. ГОСТ 30402-96. Материалы строительные. Метод испытаний на воспламеняемость.
3. Mikkola E., Wichman S. On the Thermal of Combustible Materials // Fire and Materials.
- 1989. - Vol. 14. - C. 87-96.
Статью рекомендовал к опубликованию д.т.н., профессор С.В. Пугач.
Альменбаев Миржан Маратович - Кокшетауский технический институт МЧС Республики Казахстан; e-mail: [email protected]; 020000, Республика Казахстан, г. Кокшетау, ул. Акана-Сери, 136; тел.: +74956172626; кафедра пожарной профилактики; преподаватель.
Серков Борис Борисович - Академия государственной противопожарной службы МЧС России; e-mail: [email protected]; 129301, Москва, ул. Бориса Галушкина, 5; тел.: +74956172728; кафедра пожарной безопасности в строительстве; заведующий; д.т.н.; профессор.
Сивенков Андрей Борисович - e-mail: [email protected]; тел.: +74956172626; заместитель начальника учебно-научного комплекса проблем пожарной безопасности в строительстве; к.т.н.; доцент.
Almenbaev Mirzhan Maratovich - Kokshetau technical Institute, Ministry of Emergency Situations of the Republic of Kazakhstan; e-mail: [email protected]; 136, Akana-Seri street, Koksetau, Respublika Kazahstan, 020000; phone: +74956172626; teacher chair fire prevention.
Serkov Boris Borisovich - Academy of State Fire Service Emergency Russia; e-mail: [email protected]; 5, Borisa Galushkina street, Moscow, 129301, Russia; phone: +74956172728; head of teaching and research complex issues of fire safety in construction; professor
Sivenkov Andrei Borisovich - e-mail: [email protected]; phone: +74956172626; deputy chief of teaching and research complex issues of fire safety in construction; cand. of. eng. sc.; associate professor.
УДК.691.1
А.А. Аскадский Б.И. Булгаков, М.Н. Попова, А.В. Попов
ВЛИЯНИЕ НАПОЛНИТЕЛЕЙ НА ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ, ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ И ТЕРМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПОЛИОЛЕФИНОВ
Данная статья посвящена вопросу повышения эксплуатационных показателей и снижения пожарной опасности полимерных материалов на основе вторичных полиолефи-нов. Проанализировано влияние минеральных наполнителей на диффузионное горение полимеров. Проведено комплексное исследование влияния неразлагающихся неорганических наполнителей на физико-механические и термические свойства полипропилена. Дымообразующая способность наполненного полипропилена рассмотрена на основании представленных ДСК кривых, а зависимость дымообразующей способности вторичного полипропилена в режиме горения и тления от содержания неорганических наполнителей на графиках представленных в работе. На основании проведенных исследований можно сделать вывод, что путем рационального сочетания фосфатных пластификаторов и минеральных наполнителей можно получить материалы на основе вторичных полиолефинов с хорошими эксплуатационными показателями и низкой пожарной опасностью.
Пожарная опасность полимерных материалов; минеральные наполнители; диффузионное горение полимеров; дымообразующая способность фосфатные пластификаторы; минеральные наполнители; полипропилен
A.A. Askadskia, B.I. Bulgakov, M.N. Popova, A.V. Popov
THE INFLUENCE OF FILLERS ON THE LEVEL OF FIRE DANGER PHYSICAL-MECHANICAL AND THERMAL PROPERTIES OF POLYOLEFINS
This article is devoted to improve performance and reduce fire danger ofpolymeric materials on the basis of secondary polyolefins. The paper analyzes the effect of mineral fillers on diffusion combustion ofpolymers. The complex study of the impact of not decaying inorganic fillers on the physicomechanical and thermal properties ofpolypropylene. Smoke-forming ability filled polypropylene considered on the basis of the DSC curves, and the dependence of smoke-forming ability ofpolypropylene in the mode of burning and smouldering from the content of inorganic fillers in the graphs presented in this paper. On the basis of carried out research we can conclude that by rational combination of phosphate mineral fillers and plasticizers can be obtained materials on the basis of secondary polyolefins with good performance characteristics and low fire hazard.
Fire danger of polymeric materials; mineral fillers; diffusive combustion of polymers; smoke-forming ability phosphate plasticizers; mineral fillers; polypropylene.
Одним из методов повышения эксплуатационных показателей, снижения пожарной опасности и стоимости полимерных материалов является применение минеральных наполнителей. Наполнители вызывают значительные изменения над-структуры и свойств межфазного слоя композиционного материала. При этом взаимодействие на границе раздела фаз возрастает с повышением дисперсности наполнителей. Высокодисперсные порошкообразные наполнители адсорбируют на своей поверхности молекулы полимера, что ограничивает их подвижность. Это приводит к значительному повышению эксплуатационных свойств синтетических материалов. Усиливающее действие высокодисперсных наполнителей проявляется в основном в области больших деформаций. Для низкодисперсных наполнителей межфазные взаимодействия значительно меньше.
Общим недостатком композиционных материалов с минеральным наполнителем является разность (на порядок) модуля упругости полимера и наполнителя. В результате усадки это приводит к значительной концентрации напряжений на границе полимер-наполнитель. Внутренние напряжения тем больше, чем больше жесткость полимера и различие линейных коэффициентов температурного расширения наполнителя и полимера. Возникающие напряжения могут вызывать разрушение связующего, что особенно проявляется при низких температурах, циклических нагрузках и механических ударах. Трещины распространяются от границы контакта полимера с наполнителем, нарушая монолитность материала, снижая прочностные характеристики и увеличивая его проницаемость.
Развитие метода полимеризационного наполнения привело к значительному расширению ассортимента неорганических наполнителей, используемых для получения композиционных материалов. Так, например, разработаны высоконапол-ненные полиолефины, в которых содержание неорганических наполнителей (перлит, каолин, туф, мел, оксид и гидроксид алюминия) превышает 90 % мас. Несмотря на это опубликовано незначительное число работ, посвященных установлению основных закономерностей воспламенения и горения полиолефинов, наполненных неорганическими порошкообразными веществами. Поэтому представлялось целесообразным изучить влияние минеральных наполнителей на термостойкость и показатели пожарной опасности полиолефинов.
Полиолефины в условиях горения практически полностью разлагаются, брутто-состав летучих продуктов их пиролиза может быть принят постоянным. Поэтому наполненные полиолефины можно рассматривать как систему, моделирующую более сложные полимерные композиционные материалы, в том числе и склонные к карбонизации в условиях горения.
Наполнители изменяют объемное содержание полимера в материале, однако это практически не сказывается на пределе горения. Этот вывод убедительно подтверждается сравнением значений кислородного индекса (КИ) полиэтилена, наполненного близкими по удельной теплоемкости оксидом алюминия и вспученным перлитом. Значения КИ наполненного полиэтилена при одинаковом массовом содержании наполнителей, близки во всем диапазоне наполнения несмотря на то, что объемное содержание полимера отличается почти в 100 раз. При этом значения КИ полиэтилена и композиционных материалов на его основе не зависят от марки и молекулярной массы полимера, а также способа введения наполнителя (механическое смещение или полимеризационное наполнение).
Влияние минеральных наполнителей на диффузионное горение полимеров связано с дополнительными затратами тепла на их нагрев до температуры горящей поверхности. Поэтому эффективность пламягасящего действия неразла-гающихся наполнителей должна определяться их удельной теплоемкостью. Различие значений КИ наполненного полиэтилена (табл. 1) носит случайный характер и может быть отнесено к ошибкам измерений, которые при высокой степени наполнения могут быть большими. Теплопроводность наполненных полиолефинов не оказывает заметного влияния на КИ образцов. Так, например, при наполнении полиэтилена металлическими порошками (К = 10) теплопроводность композиции возрастает более чем на два порядка, однако предел горения не изменяется.
Таблица 1
Горючесть полиэтилена наполненного неразлагающимися наполнителями
Показатели Наполнители
АЪОз ВІ20з Fe2Oз ZnO Углерод
Удельная теплоемкость наполнителя, кДж/(кг°С) 0,924 0,252 0,756 0,504 0,714
Кислородный индекс, % 26,5 27,0 27,0 26,0 25,0
Комплексное исследование влияния неразлагающихся неорганических наполнителей на физико-механические и термические свойства полимерных материалов исследованы на примере полипропилена. Данные табл. 2 показывают, что с увеличением степени наполнения полипропилена снижаются температура и теплота плавления, предельные деформационно-прочностные показатели и возрастает жесткость материала. В то же время горючесть (КИ равен 17,8...19,4 %) и термостойкость наполненного полипропилена практически не зависит от содержания наполнителей: Тнр составляет 250. 260 °С, а Ттах -410...415 °С (табл. 3). ДСК -кривые наполненного полипропилена приведены на рис. 1 и 2. Это указывает на то, что исследованные наполнители не влияют на механизм термоокислительной деструкции, закономерности разрыва макромолекул полипропилена в композитах. Дымообразующая способность (рис. 1, 2) наполненного полипропилена закономерно снижается с ростом содержания неорганических наполнителей. Причем в режиме тления дымообразующая способность наполненных полиолефинов более чем в 3 раза выше, чем в режиме пламенного горения.
Таблица 2
Физико-механические и теплофизические свойства наполненного
полипропилена
Показатели Ненаполненный полипропилен Наполнители
Мел TiO2 ZnO
1 2 3 4 5
Разрушающее напряжение при растяжении, МПа 37,7 30,8 36,6/31,7 36,5/33,7
Относительное удлинение при разрыве, % 642 662/500 650/818 718/624
Твердость по Бриннелю, МПа 55,2 63,8/67,5 57,4/60,2 58,6/65,1
Ударная вязкость, кДж/м2 7,22 8,72/4,53 6,37/4,08 10,00/8,77
Теплостойкость по Вика, °С 108 97/89 112/111 101/102
Удельная теплоемкость, кДж/ (кг, °С) - 1,56 1,49 1,58
Температура плавления, °С 166,1 163,7 164,7 163,9
Теплота плавления, кДж/кг 62,9 51,1 49,3 49,4
Примечание: числитель - содержание наполнителя 15 мас. %; знаменатель -30 мас. %.
Удельная теплоемкость полипропилена определена при 30 %-ном наполнении.
Таблица 3
Показатели пожарной опасности наполненного полипропилена
Показатели Полипропилен Наполнители
Мел ТЮ2 ZnO
1 2 3 4 5
Кислородный индекс, % 17,4 17,8/19,1 17,9/19,2 18,0/19,4
Температура,°С
- Т А нр 250 255/260 255/255 252/260
- 10 %-ной потери массы 290 -/340 325/340 330/340
- 50%-ной потери массы 385 -/400 387/405 392/400
- T А max 410 410/400 415/415 410/410
- самовоспламенения 410 -/420 415/420 410/415
Коэффициент дымообра-зования, м2 кг, в режиме
- пиролиза 2145 2040/1760 1840/1430 1880/1470
- горения 820 670/630 640/540 680/560
Окончание табл. 3
Показатели Полипропилен Наполнители
Мел ТІО2 ZnO
1 2 з 4 5
Концентрация CO/CO2 в продуктах пиролиза, % объемн., при температуре,°С 400 1,1/0,5 1,6/0,6з 1,75/0,88
1,05/0,42 1/0,75 1,7/1,1
600 1,92/7 - 2,05/5,8 1,5/з,4
0,9/5 0,75/4,8 0,7/4,8
Примечание: числитель - содержание наполнителя 15 мас. %, знаменатель -30 мас. %
250 100 150 200 250 ЭОС 350 400 450 500 550
Температура, °С
Рис. 1. ДСК кривые полипропилена, наполненного окисью титана: 1 - ПП; 2-5 %; 3 - 15 %; 4 - 10 %; 5 - 30 %
18-
14-
Температура. 0Cf
Рис. 2. ДСК кривые полипропилена, наполненного окисью цинка: 1 - ПП; 2 - 5 %; 3 - 15 %; 4 - 10 %; 5 - 30 %
Рис. 3. Зависимость дымообразующей способности вторичного полипропилена в режиме горения от содержания неорганических наполнителей:
1 - 2п0; 2 - ТЮ2; 3 - мел.
Рис. 4. Зависимость дымообразующей способности вторичного полипропилена в режиме тления от содержания неорганических наполнителей:
1 - 2п0; 2 - ТЮ2; 3 - мел
Тепло, поглощаемое наполнителем, разлагающимся в условиях горения композиционного материала, включает несколько составляющих: нагрев наполнителя до температуры дегидратации и остатка до температуры горящей поверхности, теплоту разложения и нагрев продуктов дегидратации до температуры пламени. Для многих наполнителей основной вклад вносит теплота разложения. Поэтому разлагающиеся наполнители более эффективно снижают воспламеняемость композиционного материала.
Анализ данных табл. 4 показывает, что из исследованных наполнителей наиболее эффективен гидроксид магния, обладающий высокой теплоемкостью при повышенных температурах и максимальным эндотермическим эффектом при разложении. Для обеспечения необходимого потока горючих продуктов пиролиза в зону пламени требуется образование большего, по сравнению с ненаполненным полимером, прогретого слоя. Наличие прогретого слоя в зоне ведущей кромки пламени качественно объясняет и значительно большую эффективность наполнителей, особенно разлагающихся, на предельную концентрацию кислорода при распространении пламени по горизонтальной поверхности по сравнению с КИ.
Таблица 4
Термические свойства наполнителей
Показатели Наполнители
Al(OH)3 Mg(0^2 СаСО3 MgCO3 N2CO3
1 2 3 4 5 6
Температура начала разложения, оС 233,1 331,6 620,4 197,5 133,9
Температура максимальной скорости разложения, °С 307,8 379,1 728,9 437,8 162,5
Максимальная скорость разложения, %/мин 5,27 6,80 5,02 5,97 8,60
Теплота разложения, Дж/г 963,2 1093,0 - 300,9 721,2
Теплоемкость, Дж/(г, К), при температуре, 0 °С
40 1,49 1,57 1,20 2,14 1,17
80 1,60 2,01 1,43 2,78 1,23
120 1,75 2,21 1,54 2,78 1,37
200 2,00 2,10 1,65 - -
Следует отметить, что температуры начала и максимальной скорости разложения наполнителей, полученные различными методами, различаются друг от друга. Так, например, для Мg(OH)2 указанные температуры, полученные методом ТГА, ДТГ и ДСК равны 349,5, 331,6 и 343,6 °С соответственно. Это обусловлено, по-видимому, как различной массой образцов наполнителей (для ТГ-анализа - 11,3 мг, а для ДСК - 5,1 мг), так и чувствительностью приборов.
Изменяя соотношение наполнителей, разлагающихся в условиях горения полимеров с выделением негорючих газов (СО2, Н2О), можно регулировать скорость и эндотермический эффект разложения и, следовательно, горючесть композитов. Экспериментальные данные для наполненного полиэтилена низкого давления приведены в табл. 5 (степень наполнения образцов выбрана из условия = 6500 кДж/кг).
Для расчета величины К^ использованы табличные значения удельных теплоемкостей и теплот разложения наполнителей. Несмотря на значительное различие величины удельного теплопоглощения и вида негорючего газа, выделяющегося при разложении наполнителя, величина КИ исследованных композиций практически одинакова. Результаты измерений КИ наполненного полиэтилена близки не только в пределах одного класса соединений, но и для всех исследованных наполнителей. Следовательно, основным параметром, определяющим влияние неорганического наполнителя на воспламеняемость полиолефинов, является величина К№.
Таблица 5
Горючесть наполненного полиолефина
Показатели Наполнители
Al(OH)3 Mg(OH)2 NaHCOs MgCO3
Удельное количество тепла, поглощаемое наполнителем, кДж/кг 2720 2300 2300 2100
Кислородный индекс, % 29,0 29,5 29,5 30,0
Таким образом, на основании проведенных исследований можно сделать вывод, что путем рационального сочетания фосфатных пластификаторов и фосфор-хлорсодержащих олигомерных модификаторов, гидратосодержащих минеральных наполнителей, оксидов металлов-синергистов снижения воспламеняемости горючести - производных ферроцена, а также в качестве дымоподавителей, можно получить материалы на основе вторичных полиолефинов с хорошими эксплуатационными показателями и низкой пожарной опасностью.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Халтуринский Н.А., Лалаян В.М., Ушков В.А. и др. Термохимические параметры свече-вого горения полимерных материалов вблизи предела // Химическая физика. - 1989.
- Т. 8, № 1. - С. 112-115.
2. Андрианов Р.А., Булгаков Б.И., Попова М.Н. Снижение пожароопасности пластифицированного ПВХ//Конструкции из композиционных материалов. - 2002. - Вып. 2. - С. 54-57.
3. Андрианов Р.А., Булгаков Б.И., Попова М.Н. Влияние минеральных наполнителей на пожарную опасность поливинилхлорида // Конструкции из композиционных материалов. - 2004. - Вып. 2. - С. 49-51.
Статью рекомендовала к опубликованию к.х.н. Л.С. Григорьева.
Аскадский Андрей Александрович - ФГБОУ ВПО «Московский государственный строительный университет»; e-mail: [email protected]; 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, 26; тел.: 89035649347; кафедра полимерных строительных материалов и прикладной химии; д. х. н.; профессор.
Булгаков Борис Игоревич - e-mail: [email protected]; тел.: 849528749143101; кафедра технологии вяжущих веществ и бетонов; к.т.н.; доцент.
Попова Марина Николаевна - e-mail: [email protected]; тел.: 89671455262; кафедра полимерных строительных материалов и прикладной химии; д.х.н.; профессор.
Попов Андрей Вячеславович - e-mail: [email protected]; тел.: 89671455262; кафедра полимерных строительных материалов и прикладной химии; аспирант.
Askadskia Andrey Aleksandrovich - Federal state educational institution «Moscow state construction University (FSEI HPE Moscow state University); e-mail: [email protected]; 26, Yaroslavl highway, Moscow, 129337, Russia; phone: +79035649347; the chair of polymer construction materials and applied chemistry; dr. of chem.. sc.; professor.
Bulgakov Boris Igorevich - e-mail: [email protected]; +749528749143101; the department of technology of binders and concretes; cand. of eng. sc.; associate professor.
Popova Marina Nikolaevna - e-mail: [email protected]; phone: +79671455262; the chair of polymer construction materials and applied chemistry; dr. of chem. sc.; professor.
Popov Andrey Vyacheslavovich - e-mail: +[email protected]; phone: +79671455262; the department of polymer construction materials and applied chemistry; postgraduate student.
