CC BY
9
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» № 04-2/2017 2410-700Х
УДК 534.833: 621
Шмырев Д.В., к.т.н., ст. преподаватель, Булаев В. А., к.т.н., доцент, Российский государственный социальный университет, (РГСУ)
Кочетов О.С., д.т.н., профессор, Московский технологический университет, е-тай: [email protected]
ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИЕ СИСТЕМЫ ПОДВЕСНОГО ТИПА ДЛЯ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ТКАЦКИХ СТАНКОВ
Аннотация
Рассмотрена схема системы виброизоляции для пневматических ткацких станков типа РЫ 130, установленных на межэтажных перекрытиях производственных зданий с помощью пружинных виброизоляторов подвесного типа.
Ключевые слова
Система виброизоляции, пневматические ткацкие станки, межэтажные перекрытия,
пружинный виброизолятор.
На рис.1. представлена расчетная схема системы виброизоляции для пневматических ткацких станков
Параметры станка РЫ 130: вес станка с навоем Q = 1760 кГс; число опорных точек станка т = 4; частота вращения главного вала П1 = 350 мин-1.
Повышение эффективности виброизоляции в резонансном режиме достигается введением демпфера в маятниковый подвес виброизолятора. Пружинный виброизолятор с демпфером в маятниковом подвесе (рис.2) содержит корпус, на верхний фланец 1 которого опирается нижний торец винтовой цилиндрической пружины 8. На верхний торец пружины 8 опирается фланец 2, на котором устанавливается маятниковый механизм, состоящий из резьбового стержня 5 с гайками 3 на концах и опорными шайбами 4, опирающимися на резиновые упругие элементы 6, выполняющими функции упругого шарнира. Причем верхний упругий элемент 6 расположен между фланцем 2 и опорной шайбой 4, а нижний - между опорной шайбой и плитой 9, на которой крепится виброизолируемое оборудование. Для защиты пружины от поломки и обеспечения безопасности обслуживающего персонала предусмотрен защитный кожух 7. Жесткость резиновых упругих элементов 6 маятникового механизма больше жесткости винтовой цилиндрической пружины 8.
Для уменьшения резонансных колебаний предусмотрен цилиндрический полый демпфер 10 из
типа РЫ 130 [1,с.89].
Рисунок 1 - 1-станок; 2-навой; 3-товарный
Рисунок 2 - схема пружинного виброизолятора
валик; 4,5-резиновые виброизоляторы со стороны навоя станка и со стороны грудницы; 6-опорная поверхность станка; 7-межэтажное перекрытие.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» № 04-2/2017 ISSN 2410-700Х_
эластомера, охватывающий с зазором резьбовой стержень 5 маятникового подвеса. Внешняя цилиндрическая оболочка демпфера расположена с зазором относительно внутренней винтовой поверхности цилиндрической винтовой пружины 8. Торцевые поверхности цилиндрического полого демпфера 10, выполненные в виде колец, опираются соответственно: верхний торец демпфера 10 - во фланец 2 маятникового подвеса, а нижний торец - на верхний фланец 1 корпуса виброизолятора.
При колебаниях виброизолируемого объекта пружина 8 воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на перекрытия зданий. Горизонтальные нагрузки воспринимаются маятниковым подвесом, состоящим из стержня 5 с гайками 3 на концах и опорными шайбами 4, опирающимися на резиновые упругие элементы 6, выполняющими функции упругого шарнира. В качестве материала цилиндрического полого демпфера 10 выбрана резина марки ТМКЩ-С со следующими физико-механическими свойствами: объемный вес резины у = 1,26 г/см3; модуль упругости резины при коэффициенте формы Кф=1,0 равен Есо = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Кф=1,0 равен Ес0 = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Площадь поперечных сечений под каждую опорную точку станка Si :
Опора № 1: Sl=Рl/[c]=360/8=45 см2, &'=&/п= 45/2 см2=22,5 см2, Опора № 2: S2=Р2/[a]=606/8=75,75 см2, S2'=S2/n= 75,75/2 см2=37,86 см2, Опора № 3: Sз=Рз/[a]=464/8=58 см2, Sз'=Sз/n= 58/2 см2=29 см2, Опора № 4: &=Р4/М=330/8=41,25 см2, S4-S4/n= 41,25 /2 см2=20,63 см2. Определим собственную частоту колебаний:
Коэффициент передачи силы на перекрытие составил: 0,019^0,2 [2,с.62]. Список использованной литературы:
1. Кочетов О С. Методика расчета систем виброизоляции для ткацких станков. Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 1995. № 1. С. 88-92.
2.Сажин Б.С., Кочетов О.С., Шестернинов А.В., Булаев В.А., Шестаков С.С. Расчет на ПЭВМ динамических характеристик пневматических виброизолирующих подвесок сидений текстильных машин. Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 2007. № 5. С. 61-63.
П.Н. Ягунов
магистр, 2 курс, факультет ПСиЭСТТ, кафедра «Нефтепродуктообеспечение и газоснабжение», РГУ
нефти и газа (НИУ) им. И.М. Губкина
В.Ю. Огнев
магистр, 2 курс, факультет ПСиЭСТТ, кафедра «Нефтепродуктообеспечение и газоснабжение», РГУ
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КОМПЬЮТЕРНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ ДЛЯ СОПРОВОЖДЕНИЯ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ОПЕРАТОРОВ В ТРУБОПРОВОДНОМ
ТРАНСПОРТЕ НЕФТИ
Предложена система анализа эффективности автоматизированной системы измерений количества и
© Шмырев Д.В., Булаев В.А., Кочетов О.С., 2017
УДК 622.691
нефти и газа (НИУ) им. И.М. Губкина
Аннотация
