Виброизолирующие системы для ткацких станков Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №02-1/2017 ISSN 2410-6070_

международной научно-практической конференции. Часть III. - М.: «АР-Консалт». 2014. С. 95-97. 29. Сазыкин В.Г., Кудряков А.Г. Продление сроков эксплуатации изношенного электрооборудования. Сб. научн. трудов по материалам Международной научно-практической конференции: в 5 частях. ООО «АР-Консалт». 2014. С. 94-95.

© Говердовский Р.Г., 2017

УДК 534.833: 621

Горбунова В. А., преподаватель, Коверкина Е. В., эксперт Естественнонаучной лаборатории, Российский государственный социальный университет (РГСУ),

Кочетов О. С., д.т.н., профессор, Московский технологический университет, е-тай: [email protected]

ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИЕ СИСТЕМЫ ДЛЯ ТКАЦКИХ СТАНКОВ

Аннотация

Рассмотрен расчет системы виброизоляции для ткацких станков, установленных на межэтажных перекрытиях производственных зданий.

Ключевые слова

Система виброизоляции, ткацкие станки, межэтажное перекрытие.

Известно применение упругих элементов для виброизоляции технологического оборудования в текстильной промышленности [1,с.90; 2,с.123; 3,с.114; 4,с.204]. Испытания в реальных фабричных условиях подтверждают их эффективность при высокой надежности и простоте их обслуживания. На рис.1 представлена расчетная схема системы виброизоляции для пневматических ткацких станков типа PN 130. Параметры станка: вес станка с навоем Q = 1760 кГс; число опорных точек станка т = 4; частота вращения главного вала П1 = 350 мин-1. На рис.2 изображена конструктивная схема резинового виброизоляторов подвесного типа, содержащая резиновый упругий элемент. В качестве материала резинового виброизолятора выбираем резину марки ТМКЩ-С со следующими физико-механическими свойствами: объемный вес резины у = 1,26 г/см3; модуль упругости резины при коэффициенте формы Кф=1,0 равен Ес0 = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Кф=1,0 равен Ес0 = 194,3 кГс/см2; допускаемое рабочее напряжение [с] = 8 кГс/см2; модуль сдвига G = 12 кГс/см2. Площадь поперечных сечений под каждую опорную точку станка Si :

Рисунок 1 - Расчетная схема системы виброизоляции для пневматических ткацких станков типа PN 130: 1-станок; 2-навой; 3-товарный валик; 4,5-резиновые виброизоляторы со стороны навоя станка и со стороны грудницы; 6-опорная поверхность станка; 7-межэтажное перекрытие.

Рисунок 2 - Конструктивная схема резинового виброизолятора подвесного типа: 1-крышка; 2-стержень; 3-зазор; 4-кожух; 5-корпус; 6-резиновый упругий элемент; 7-головка стержня; 8-кронштейн для крепления

к опорной поверхности станка.

Опора № 1: Sl=Рl/[c]=360/8=45 см2, Sl'=Sl/n= 45/2 см2=22,5 см2, Опора № 2: S2=Р2/[a]=606/8=75,75 см2, S2'=S2/n= 75,75/2 см2=37,86 см2, Опора № 3: Sз=Рз/[a]=464/8=58 см2, Sз'=Sз/n= 58/2 см2=29 см2, Опора № 4: S4=Р4/[a]=330/8=41,25 см2, S4'=S4/n= 41,25 /2 см2=20,63 см2. Собственные частоты вертикальных и горизонтальных колебаний:

__1_ CZ ■ g 1 /406,84 х 981 _

fz ~ 2ж\ Q ~ 2 х 3,14 V 1760 " 2,4ГЦ;

_ 1 224,92 х 981 _

Гхг ~ 2п\ 0 " 2 х 3,1^ 1760 " 1, Ц;

При расчете с параметрами резинового упругого элемента, коэффициент передачи силы на перекрытие составил: 0,019^0,2 [5,с.117; 6,с.120; 7,с.121].

Список использованной литературы:

1. Кочетов О С. Методика расчета систем виброизоляции для ткацких станков. Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 1995. № 1. С. 88-92.

2. Шмырев Д.В., Горбунова В.А., Кочетов О.С. Система виброизоляции для пневматических ткацких станков, установленных на перекрытиях зданий. В сборнике: инновационные механизмы решения проблем научного развития. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 4 ч.. 2016. С. 122124.

3. Шмырев Д.В., Горбунова В.А., Кочетов О.С. Сдвоенный равночастотный виброизолятор. В сборнике: проблемы внедрения результатов инновационных разработок. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 3 частях. 2017. С. 111-115.

4. Шмырев Д.В., Горбунова В.А., Кочетов О.С. Исследование эффективности виброизолирующих помостов для основовязальных машин. В сборнике: инновации, технологии, наука. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 4 частях. 2017. С. 203-205.

5. Шмырев В.И., Коверкина Е.В., Кочетов О.С. Защита перекрытий промышленных зданий от динамических нагрузок. В сборнике: инновационные процессы в научной среде. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 4 ч.. 2016. С. 116-119.

6. Шмырев В.И., Коверкина Е.В., Кочетов О.С. Виброизолирующая система для технологического оборудования с переменной массой. В сборнике: проблемы современных интеграционных процессов и пути их решения. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 2 частях. 2016. С. 119121.

7. Шмырев В.И., Коверкина Е.В., Кочетов О.С. Испытания виброизоляторов оборудования, установленного

на перекрытиях промышленных зданий. В сборнике: инновационные механизмы решения проблем научного развития. Сборник статей международной научно-практической конференции: в 4 ч.. 2016. С. 120-122.

© Горбунова В.А., Коверкина Е.В., Кочетов О.С., 2017

УДК 661.179

Давлетбердина И.Б

студентка 1 курса магистратуры е сте ственно-географиче ского факультета Башкирский государственный педагогический университет им. М. Акмуллы.

г. Уфа, Российская Федерация

ИНГИБИРУЮЩИЕ СВОЙСТВА ХЛОР-КАЛИЕВОГО БУРОВОГО РАСТВОРА

Аннотация

Трудности, возникающие при бурении хрупких глинистых отложений, постоянно сопровождают строительство скважин. В наибольшей степени они проявляются при разбуривании новых, перспективных на нефть и газ регионов, глубоко залегающих продуктивных пластов, в сложных геологических условиях. Эти осложнения являются, как правило, результатом нарушения целостности стенок скважины, при этом потеря устойчивости горных пород выражается в изменении формы и объема скважины во времени.

Ключевые слова

Буровой раствор, ингибирующие свойства, устойчивость стенок скважины, керновый материал, технологические параметры, неустойчивые глины.

В последнее время все большее число исследователей приходит к выводу, что повышение устойчивости глинистых пород в приствольной части скважины зависит, в первую очередь, от химического состава применяемой промывочной жидкости.

Для снижения интенсивности перехода в раствор выбуренной породы и повышения устойчивости стенок скважины рекомендуется использовать так называемые ингибирующие буровые растворы, содержащие в своем составе специальные ингибирующие добавки, предотвращающие гидратацию, набухание и диспергирование глин.

Сущность ингибирования состоит в частично регулируемой коагуляции глинистых частиц, приводящей к формированию агрегатов, при условии сохранения общей связности и структурной сетки в растворе.

Варьирование составов позволяют получать разновидности применяемых калиевых растворов. Например, хлор-калиевые растворы содержат не только ингибирующее вещество - хлорид калия, но и регулятор щелочности - гидроксид калия. Такие промывочные растворы повышают устойчивость стенок скважины при бурении в неустойчивых глинистых сланцах различного состава.

Исследование ингибирующей способности промывочных жидкостей проводилось с использованием кернового шлама, отобранного со скважины, располагающейся на территории Республики Башкортостан. Определение коэффициента продольного набухания в среде тестируемого бурового раствора осуществлялось на тестере динамики набухания глинистых сланцев DYNAMIC LINEAR SWELLMETER COMPLETE W/COMPACTOR в течение 168 часов на керновом материале, отобранном в интервалах неустойчивых глинистых отложений.

Хлор-калиевый буровой раствор - биополимерный, безглинистый тип бурового раствора, содержащий полимеры, смазывающие добавки, карбонатные утяжелители и ряд компонентов. В качестве ингибитора используется КС1 (хлорид калия).

Основные технологические параметры бурового раствора непосредственно после термостатирования