CC BY
94
^ ПРОБЛЕМАТИКА ТРАНСПОРТНЫХ СИСТЕМ
УДК 62-192.629.1 1.01 1 А. Н. Баранов, В. П. Ефимов
УСТАЛОСТНЫЕ ИСПЫТАНИЯ ЛИТЫХ НЕСУЩИХ ДЕТАЛЕЙ ТРЕХОСНОЙ ТЕЛЕЖКИ МОДЕЛИ 18-522 А
Дата поступления: 29.12.2017 Решение о публикации: 21.01.2018
Аннотация
Цель: Экспериментальное определение характеристик сопротивления усталости натурных литых несущих деталей, ответственных за безопасность движения. Методы: Применены методы экспериментальных исследований усталостной прочности по разработанной методике и проведены углубленные металлографические исследования зон усталостных разрушений литых несущих деталей. Результаты: Получены статистические характеристики сопротивления усталости рам боковых и балок надрессорных трехосной тележки, оценена их несущая способность, которые позволяют обеспечить повышение ресурса в эксплуатации. Практическая значимость: Определенные в результате испытаний характеристики усталостной прочности использованы для разработки перспективных конструкций литых несущих деталей трехосных тележек и прогнозирования их эксплуатационного ресурса. Результаты исследований применены для разработки стандарта на литые несущие детали трехосных тележек.
Ключевые слова: Грузовая трехосная тележка, литые несущие детали, усталостная прочность, методика испытаний, повышение эксплуатационного ресурса.
Baranov A. N., Director General, 460135@mail.ru (Co Ltd Ural carriage engineering design bureau); *Efimov V. P., Cand. Eng. Sci., leading research associate, uiz123456@mail.ru (Ural Department of All-Ural Scientific Research Railway Transport Institute, Joint-stock Company) FATIGUE TESTING OF MOLDED CARRIER PIECES OF THREE-AXLE BOGIE MODEL 18-522А
Summary
Objective: Experimental determination of resistance characteristics of natural molded carrier pieces fatigue responsible for motion safety. Methods: Experimental investigation methods of fatigue stability by developed procedure are applied and thorough metallographic investigation of fatigue resolution zones of molded carrier pieces are performed. Results: Statistical resistance characteristics of solebar and bolster fatigue of three-axle bogie are obtained, their bearing capacity is estimated which allows providing resource increase in operating. Practical importance: Characteristics of fatigue stability determined as a result of investigation are used for developing perspective constructions of molded carrier pieces of three-axle bogies and forecasting their operation resource. The results of investigation are applied for developing a standard for molded carrier pieces of three-axle bogies.
Keywords: Freight three-axle bogie, molded carrier pieces, fatigue stability, testing procedure, operating resource increase.
Постоянный рост грузооборота на сети железнодорожных дорог РФ, обусловленный увеличением нагрузок на ось, скоростей движения и веса поездов, требует неуклонного повышения эксплуатационной надежности несущих литых деталей ходовых систем вагонов, ответственных за безопасность движения. В последнее время увеличивается спрос на трехосные грузовые тележки. Литые несущие детали (балка надрессорная и рама боковая) данных тележек имеют ограниченный срок службы. Исследования усталостной прочности не проводились. Нормативная база по трехосным тележкам не развивалась, упор был сделан на двухосные трехэлементные грузовые тележки [1, 2].
Грузоподъемность новых шестиосных грузовых вагонов с осевой нагрузкой 25 тс (245 кН), в сравнении с эксплуатируемыми в настоящее время четырехосными вагонами, будет увеличена на 62-68 % до 110 т, а вместимость - на 58-62 %. Несмотря на это, грузовые вагоны на трехосных тележках можно эксплуатировать на всей сети российских железных дорог, для чего необходимо обеспечить достаточную усталостную прочность и ресурс их ходовых систем. Применение новых моделей грузовых вагонов на трехосных тележках позволяет, с одной стороны, меньшим количеством вагонов перевозить общий объем груза, а с другой - снизить потенциальную нагрузку на инфраструктуру железных дорог.
Литые несущие детали трехосной тележки относятся к наиболее ответственным узлам, от работоспособности которых зависят безопасность движения поездов и безаварийность эксплуатации. Усталостное разрушение боковой рамы или балки надрессорной в эксплуатации, согласно ГОСТ 32192-2013 [3], относится к наиболее опасному отказу на сети железных дорог. Существующие методы неразрушаю-щего контроля данных деталей в производстве по ГОСТ 32699-2014 [4] не обеспечивают высокой степени безопасной эксплуатации и требуют постоянного совершенствования и углубленных металлографических исследований.
АО «Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод"», согласно требованиям ГОСТ 15.309-98 [5], провел конструктивно-технологическую оптимизацию литых несущих деталей трехосной тележки 18-522А с нагрузкой на ось 22 тс (216 кН) с целью повышения их гарантийного срока службы до 22 лет при эксплуатации на магистральных железных дорогах колеи 1520 мм.
Для экспериментального подтверждения показателей надежности литых несущих деталей трехосной тележки и подтверждения соответствия разработанному сертификационному базису [6] проведены их полные ускоренные испытания на усталость.
Усталостные испытания рамы боковой и балки надрессорной трехосной тележки осуществлялись по разработанной методике [7] с учетом положений методики [8] с целью проверки сопротивления усталости рам боковых и балок надрессорных и включали:
- определение статистических параметров характеристик выносливости;
- определение предела выносливости;
- расчет коэффициента запаса сопротивления усталости;
- определение зависимости между амплитудным значением циклической нагрузки и числом циклов до разрушения.
Схема нагружения боковой рамы приведена на рис. 1, общий вид испытаний - на рис. 2. Боковую раму в зоне проема для установки колесной пары и консольную часть в зоне опирания на балансир колесной пары через переходники устанавливают на две цилиндрические опоры, допускающие поворот вокруг бокового направления. Расстояние между цилиндрическими опорами должно соответствовать расстоянию между центром проема для установки колесной пары и центром консольной части в зоне опирания на балансир. Вертикальная сила прикладывается на опорную поверхность боковой рамы для установки рессорного подвешивания. Приспособление в зоне опорной поверхности для рессорного подвешивания обеспечивает равномерное распределение сил реакции по
Рис. 1. Схема нагружения боковой рамы: 1 - стол испытательного стенда; 2, 11 - нижняя опорная плита; 3, 7 - цилиндр; 4, 10 - верхняя опорная плита; 5 - сегменты; 6 - П-образное приспособление; 8 - опорная плита; 9 - промежуточная плита (размеры указаны в мм)
Рис. 2. Общий вид усталостных испытаний боковой рамы трехосной тележки модели 18-522А
местам опирания (проектное распределение нагрузки) упругих элементов.
Боковая рама тележки несимметричной конструкции в средней части имеет проем для размещения рессорного комплекта и надрес-сорной балки. На нижнем поясе проема отлиты бонки и ребра, фиксирующие пружины рессорного комплекта, а для установки фрикционного гасителя колебаний предусмотрено
углубление. На одном конце рамы выполнен проем для буксового узла, а на другом - удлиненная часть (хобот) для опоры на противоположное плечо балансира средней колесной пары. Боковые рамы, шарнирно соединенные посредством балансиров, опираются на буксы крайних колесных пар непосредственно, а на буксы средней колесной пары - через балансиры.
Схема нагружения надрессорной балки тележки при проведении усталостных испытаний приведена на рис. 3, общий вид испытаний - на рис. 4. Надрессорную балку в зонах опорных поверхностей для рессорного подвешивания через приспособление устанавливают
на две цилиндрические опоры, допускающие поворот вокруг продольного направления. С одной стороны рекомендуется применять сферическую опору, допускающую поворот вокруг продольного и бокового направления. Расстояние между цилиндрическими опорами
4
' ! 1 1
Рис. 3. Схема нагружения надрессорной балки: 1 - стол испытательного стенда; 2 - нижняя опорная плита; 3 - цилиндр; 4 - верхняя опорная плита; 5, 6 - сегменты; 7 - брус (размеры указаны в мм)
Рис. 4. Общий вид усталостных испытаний надрессорной балки трехосной тележки модели 18-522А
должно соответствовать расстоянию между осями рессорного подвешивания, указанному в конструкторской документации. Силу прикладывают к опорным поверхностям надрес-сорной балки в местах опирания шкворневой балки. Приспособление в зонах опорных поверхностей для рессорного подвешивания и в зонах опорных поверхностей для шкворневой балки обеспечивает равномерное распределение сил реакции по местам опирания (проектное распределение нагрузки) на упругие элементы и по местам опирания шкворневой балки.
Надрессорная балка тележки литая, коробчатого сечения, в форме бруса равного сопротивления изгибу.
На одной вертикальной стенке расположены направляющие выступы для челюстей шкворневой балки, а на другой - кронштейны с отверстиями для болтов соединения надрес-сорных и шкворневых балок. Надрессорные балки и боковые рамы изготавливаются из низколегированной стали 20 ГЛ в соответствии с требованиями ГОСТ 32400-2013 [2] и УВЗ-50-13-78 ДТ [9].
Усталостным испытаниям подвергнуто 9 балок надрессорных (черт. 522.00.004-2) и 9 рам боковых (черт. 522.00.001-6; черт. 522.00. 002-6) трехосной тележки модели 18-522А, которые отобраны методом отбора «вслепую» по ГОСТ 18321-73 [10] из имеющейся совокупности данной продукции после ее приемки ОТК завода и инспектором-приемщиком ЦТА ОАО «РЖД» на заводе-изготовителе (АО «Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод"»).
Испытания проведены при постоянной средней нагрузке цикла для балки надрессор-ной Р = 343 кН и рамы боковой Р = 294 кН.
т г т
Амплитудные значения силы при проведении усталостных испытаний назначались:
- для балки надрессорной Ра = 20 тс (196 кН) - 27 тс (264 кН);
- для рамы боковой Р =17 тс (166 кН) -25 тс (245 кН).
Детали испытывались при знакопостоянном асимметричном цикле нагружения до разру-
шения или достижения базового числа циклов ^0 = 107.
Испытания проведены на испытательных машинах с гидравлическим силовозбужде-нием (см. рис. 2 и 4). Режимы циклических нагружений деталей контролировались по штатным силоизмерительным устройствам испытательных машин, погрешность измерения +2 %. Кроме того, действующие динамические силы контролировались с использованием тензорезисторов, установленных на нижнем поясе боковой рамы и балки надрессорной.
Экспериментальные данные, полученные в результате проведенных усталостных испытаний балок надрессорных и рам боковых, подвергались вероятностно-статистической обработке по методике [7, 8]. Основные статистические характеристики показателей выносливости деталей приведены в таблице. Кривые усталости рамы боковой и балки надрессор-ной тележки модели 18-522А иллюстрирует рис. 5. Они построены при вероятности неразрушения деталей 0,5 и 0,95. Амплитудные значения пределов выносливости деталей при различной вероятности неразрушения указаны в таблице.
Характер и зоны усталостных разрушений рамы боковой в стендовых условиях показаны на рис. 6. Разрушения происходили по нижнему углу опорной площадки рессорного комплекта, а также в зоне перехода на наклонный пояс.
Характер и зоны усталостных разрушений балки надрессорной в стендовых условиях показаны на рис. 7. Разрушения происходили по центру надрессорной балки в зоне нижнего пояса, по наклонной части нижнего пояса и по нижнему поясу в районе технологического отверстия.
Микроструктуру стали боковой рамы определяли на шлифе, изготовленном из тела отливки вблизи очага зарождения усталостной трещины, исследовали на оптическом микроскопе при увеличениях х100 и х500. Микроструктура стали боковой рамы феррито-перлитная, мелкозернистая (балл зерна 8 ГОСТ 5639-82 [11]), с выделениями
Основные статистические характеристики показателей выносливости балок надрессорных, рам боковых и результаты корреляционного анализа
Показатель Обозначение Величина
для балки надрессорной для рамы боковой
Среднеквадратичное отклонение логарифма амплитуд нагрузки SlgP, 0,051 0,067
Среднеквадратичное отклонение логарифма долговечности деталей S lgN 0,256 0,293
Коэффициент линейной корреляции экспериментальных данных Р -0,89 -0,69
Мера индивидуального рассеивания частных пределов ограниченной выносливости относительно линии регрессии ^g P 0,023 0,048
Значение показателя степени в уравнении кривой усталости m -5,59 -5,37
Значение предела выносливости на базе 107 циклов при вероятности неразрушения деталей 0,5 (Pa,N)0,5 18,57 17,30
Минимальное значение предела выносливости на базе 107 циклов при вероятности неразрушения деталей 0,95 (P N) ■ v a,N mm 16,09 12,90
Коэффициент запаса усталостной прочности n 1,637 1,836
Рис. 5. Кривые усталости рам боковых (а----вероятность неразрушения 0,5;
--вероятность неразрушения 0,95) и балок надрессорных (б----вероятность
неразрушения 0,5;--вероятность неразрушения 0,95) трехосной тележки
модели 18-522А
a
б
Рис. 6. Характер усталостного разрушения боковой рамы: а - по нижнему углу опорной площадки рессорного проема; б - по опорной площадке рессорного проема
Рис. 7. Характер усталостного разрушения надрессорной балки трехосной тележки в стендовых условиях: а - по наклонной части нижнего пояса; б - по нижнему поясу
в районе технологического отверстия
перлита в виде слабовыраженной сетки по границам зерен первичного аустенита (рис. 8).
Фактические значения показателей вида излома, механических свойств из металла деталей и литейных дефектов деталей соответствуют требованиям ГОСТ 32400-2013 [2].
Детальные исследования зоны поверхности разрушения боковой рамы показывают наличие на поверхности разрушения участков, которые содержат скопления неметаллических включений сферообразной формы, размер которых находится в диапазоне 1-2 мкм
(рис. 9). Микрорентгено-спектральный анализ (рис. 10) показывает, что основными составляющими этих включений являются алюминий, кислород, марганец и сера, т. е. оксиды алюминия и сложные включения, состоящие из оксида алюминия и сульфида марганца.
Коэффициент запаса усталостной прочности определяли по методике [7, 8] и при помощи параметров построенных кривых усталости рамы боковой и балки надрессорной (см. рис. 5, таблицу).
Рис. 8. Микроструктура основного металла боковой рамы трехосной тележки: а - увеличение х100; б - увеличение х500
Рис. 9. Микрорельеф поверхности усталостного разрушения: а - увеличение х1000; б - увеличение х9700
Допускаемое значение коэффициента запаса для балки надрессорной и рамы боковой, согласно «Сертификационного базиса...» [6], установлено [п] = 1,489. Полученный по результатам проведенных усталостных испытаний коэффициент запаса п = 1,627 > [п], что говорит о достаточной усталостной прочности балки надрессорной трехосной тележки модели 18-522А.
Для рамы боковой определенный по результатам усталостных испытаний коэффициент запаса усталостной прочности п = 1,836 > [п], согласно [6]. Полученный экспериментально коэффициент запаса усталостной прочности
рамы боковой также превышает нормативное значение данного коэффициента, установленное «Нормами.» [12] и ГОСТ 33211-2014 [13], что говорит о достаточной усталостной прочности детали при ее эксплуатации в пределах назначенного срока службы - 22 года.
По результатам полных ускоренных испытаний на усталость литых деталей тележки модели 18-522А рассчитан гамма-процентный ресурс (срок службы) согласно «Нормам.» [12] и требованиям ГОСТ 33211-2014 [13]. При известном стандарте текущих значений динамических эксплуатационных сил и узкополосном нормальном процессе динамическо-
О О.? 1 15 2 2.5 5 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 Полная шкала 3570 имп. Курсор: 7.339 [30 имп.) кэВ
Рис. 10. Неметаллические включения на поверхности усталостного разрушения (а)
и их элементный состав (б)
го нагружения срок службы литых несущих деталей определяется по формуле
\m
Тк =
A • B • f • Kv
где РаЯ - предел выносливости по амплитуде силы натурной детали (рамы или балки) при установившемся режиме нагружения на базе . N испытаний N = 10 7, кН; Ра. - уровень (разряд)
амплитуды динамических сил, кН; Рр. - чар ч ' стость (вероятность) появления амплитуд сил
(1 — К ) V К V ?т Р
' V1 Лп /' ¿= Луч^ ' рл/ гу] с уровнем Ра. в'-м интервале скоростей дви-
L a, N
[n]
жения вагона; 5*Р - среднее квадратичное отклонение текущих значений амплитуд динамических сил в .-м интервале скоростей движения вагона, кН; г - принятое число разрядов амплитуд сил в 7-м интервале скоростей движения вагона; [п] - допускаемый коэффициент запаса сопротивления усталости натурных деталей (принимаем по результатам проведенных полных усталостных испытаний рамы боковой и балки надрессорной); т - показатель степени в уравнении кривой усталости, в амплитудах; N = 10 7 - базовое число циклов для литых деталей трехосных тележек грузовых вагонов; А - функция показателя т
т А , т Л
- А=2 т г Г т+1л
кривой усталости:
здесь
Г
m + 2
- гамма-функция (значения функ-
ции 4А принимаются по табл. 3.4 «Норм...» [12]); В - коэффициент перевода календарного расчетного срока службы детали в годах во время непрерывного движения, с/год; / - центральная (эффективная) частота процесса изменения динамических напряжений, Гц; КИ -коэффициент использования грузоподъемности вагона (для несущих элементов тележек грузовых вагонов принимаем КИ = 0,9); КП -коэффициент порожнего пробега вагона (средние значения КП для основных типов грузовых вагонов рекомендуется принимать по «Нормам.» [12]); Кучк - средняя доля протяженности характерных участков пути (к = 1 - прямые участки пути, к = 2 - кривые больших радиусов, к = 3 - кривые малых радиусов) в общей длине железнодорожных линий, по которым эксплуатируется вагон на трехосных тележках, для сети магистральных железных дорог рекомендуется принимать Куч1 = 0,65 -
доля прямых участков пути, Куч2 = 0,20 - доля
кривых больших радиусов, Куч3 = 0,15 - доля кривых малых радиусов; Р- доля времени (вероятность), приходящаяся на эксплуатацию в 7-м интервале скоростей движения вагона (вероятность Р . для грузовых вагонов принимаем по табл! 6 ГОСТ 33211-2914 [13]).
Гамма-процентный ресурс рамы или балки в единицах пробега Ь , км, определяется по формуле
Ь - Т ■ Ь
^К ~ 1К М'
в которой Ь1 - расчетное среднее значение пробега вагона за год эксплуатации, км/год.
Расчетное среднее значение пробега вагона за год эксплуатации Ь1, км/год, рассчитывается так:
Ь1 - 365 ■ ~2С,
где ~2С - расчетный среднесуточный пробег груженого вагона, км/сут. (принимают, что ~т,С = 210 км/сут).
Коэффициент перевода календарного расчетного срока службы детали в годах во время непрерывного движения в секундах В (с/год) находится следующим образом:
В -365.1^Ь,
V
здесь V - средняя техническая скорость движения вагона, м/с (по табл. 12 ГОСТ 332112014 [13]).
Полученные значения составляют Г=
к(балка)
= 64,221 года, Гк(рама) = 87,008 года, что превышает прогнозируемый назначенный календарный срок службы - 22 года (балки над-рессорной и рамы боковой соответственно), а также свидетельствует о наличии резервов по эксплуатационной долговечности данных, ответственных за безопасность движения, деталей.
В результате проведенных исследований пришли к следующему заключению:
1) благодаря полным усталостным испытаниям рам боковых и балок надрессорных трехосной тележки модели 18-522А, получены статистические параметры кривых усталости и экспериментальные значения пределов выносливости деталей при различной вероятности их разрушения;
2) установлено, что литые детали «Рама боковая правая» (черт. 522.00.001-6), «Рама
боковая левая» (черт. 522.00.002-6), «Балка надрессорная» (черт. 522.00.004-0) соответствуют требованиям ГОСТ 32400-2013, пп. 4.1.1.3 (коэффициент запаса сопротивления усталости (с учетом «Сертификационного базиса...»));
3) испытания по определению механических свойств, микроструктуры и литейных дефектов литых деталей тележек модели 18-522А подтвердили соответствие деталей требованиям ГОСТ 32400-2013;
4) определены экспериментальные значения коэффициентов запаса усталостной прочности натурных деталей, выполнены расчеты их срока службы, что позволяет обоснованно назначить для ответственных за безопасность литых несущих деталей повышенный до 22 лет срок службы при их эксплуатации в трехосных тележках модели 18-522А на магистральных железных дорогах колеи 1520 мм.
Библиографический список
1. ГОСТ 9246-2013. Тележки двухосные грузовых вагонов магистральных железных дорог колеи 1520 мм. Технические условия. - М. : Изд-во стандартов, 2013.
2. ГОСТ 32400-2013. Рама боковая и балка над-рессорная литые тележек железнодорожных грузовых вагонов. Технические условия. - М. : Изд-во стандартов, 2013.
3. ГОСТ 32192-2013. Надежность в железнодорожной технике. Основные понятия. Термины и определения. - М. : Изд-во стандартов, 2013.
4. ГОСТ 32699-2014. Рама боковая и балка надрессорная литые трехэлементных двухосных тележек грузовых вагонов железных дорог колеи 1520 мм. Методы неразрушающего контроля. - М. : Изд-во стандартов, 2014.
5. ГОСТ 15.309-98. Система разработки и постановки продукции на производство. Испытания и приемка выпускаемой продукции. Основные положения. - М. : Изд-во стандартов, 1998.
6. СБ ЖТ ТР ТС 001-004/21429/21430 от 19.08.2016 г. Сертификационный базис для подтверждения соответствия рамы боковой правой,
рамы боковой левой, балки надрессорной тележки трехосной модели 18-522А, изготавливаемых АО «Научно-производственная корпорация "Уралва-гонзавод"». - М., 2016.
7. Надрессорные балки и боковые рамы литые трехосных вагонных тележек грузовых вагонов колеи 1520 мм. Методики испытаний на усталость. -Нижний Тагил : ООО «УКБВ» ; Екатеринбург : УО АО «ВНИИЖТ», 2016. - 21 с.
8. Надрессорные балки и боковые рамы литые двухосных тележек грузовых вагонов колеи 1520 мм. Методики испытаний на усталость. - М. : ОАО «ВНИИЖТ» ; ОАО «НИИ вагоностроения», 2010. - 14 с.
9. УВЗ-50-13-78 ДТ. Детали литые трехосных тележек. Технические требования. - Утв. ООО «УКБВ» 20.07.2015 г.
10. ГОСТ 18321-73. Статистический контроль качества. Методы случайного отбора выборок штучной продукции. - М. : Изд-во стандартов, 1973.
11. ГОСТ 5639-82. Стали и сплавы. Методы выявления и определение величины зерна. - М. : Изд-во стандартов, 1982.
12. Нормы для расчета и проектирования новых и модернизируемых вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных).- М. : ГосНИИВ ; ВНИИЖТ, 1996. - 317 с.
13. ГОСТ 33211-2014. Вагоны грузовые. Требования к прочности и динамическим качествам. -М. : Изд-во стандартов, 2014.
References
1. SSS [State Standard Specification] 9246-2013. Telezhki dvukhosnye gruzovykh vagonov magistralnykh zheleznykh dorog kolei 1520 mm. Tekhnicheskie us-loviya [Freight car Two-axle bogies of trunk railway lines of1520 mm track. Technical Requisites]. Moscow, Standard Publishing House, 2013. (In Russian).
2. SSS [State Standard Specification] 32400-2013. Rama bokovaya i balka nadressornaya litye telezhek zheleznykhno-dorozhnykh gruzovykh vagonov. Tekhnicheskie usloviya [Molded Solebar and Bolster of Railway Freight Car Bogies. Technical Requisites]. Moscow, Standard Publishing House, 2013. (In Russian).
3. SSS [State Standard Specification] 32192-2013. Nadezhnost v zheleznykhno-dorozhnoi tekhnike. Os-novnye ponyatiya. Terminy i opredeleniya [Reliability in Railway Engineering. Principal Concepts. Terms and Definitions]. Moscow, Standard Publishing House,
2013. (In Russian).
4. SSS [State Standard Specification] 32699-2014. Rama bokovaya i balka nadressornaya litye trekhele-mentnykh dvukhosnykh telezhek gruzovykh vagonov zheleznykh dorog kolei 1520 mm. Metody nerazrush-ayutschego kontrolya [Molded Solebar and Bolster of Three-element Two-axle Bogies of 1520 mm Track Railway Lines Freight Cars. Methods of Nondestructive Check]. Moscow, Standard Publishing House,
2014. (In Russian).
5. SSS [State Standard Specification] 15.309-98. Sistema razrabotki ipostanovkiproduktsii na proizvod-stvo. Ispytaniya ipriemki vypuskaemoi produktsii. Os-novnye polozheniya [System of Developing and Setting Production to Implementation. Testing and Acceptance of Output Production. Principal Statements]. Moscow, Standard Publishing House, 1998. (In Russian).
6. SB ZhT TR TC 001-004/21429/21430 of 19.08.2016. Sertifikatsionnyi basis dlyapodtverzhde-niya sootvetstviya ramy bokovoipravoi, ramy bokovoi levoi, balki nadressornoi telezhki trekhosnoi modeli 18-522A, izgotavlivaemykh AO Nauchno-proizvodst-vennaya korporatsiya Uralvagonzavod [Certification Basis for Affirming Conformity of Solebar Right-hand and Solebar left-hand of Bogie Bolster of 18-522A Three-axle Model produced by Ural Car Plant, Scientific-manufacturing Corporation]. Moscow, 2016. (In Russian).
7. Nadressornoi balki i bokovoi ramy litye trek-hosnykh vagonnykh telezhek gruzovykh vagonov kolei 1520 mm. Metodiki ispytanii na ustalost [MoldedBolsters and Solebars of Three-axle Car Bogies of1520 mm Track Freight Cars. Fatigue Testing Procedure]. Nizh-niy Tagil, OOO "UKBV" [Co Ltd Ural Design Car Engineering Bureau] Publ., [Co Ltd], Ekaterinburg, yO AO «VNIIZhT». [Ural Department of All-Ural Scien-
tific-research Railway Transport Institute, Joint-stock Company] Publ., 2016, 21 p. (In Russian).
8. Nadressornye balki i bokovye ramy litye dvukhosnykh telezhek gruzovykh vagonov kolei 1520 mm. Metodiki ispytanii na ustalost [Molded Bolsters and Solebars of Two-axle Car Bogies of 1520mm Track Freight Cars. Fatigue Testing Procedure]. Moscow, ОАО "VNIIZhT" [All-Ural Scientific-research Railway Transport Institute, Public Corporation] - ОАО "Nii vagonostroeniya" Publ. [Scientific-research carriage engineering Institute, Public Corporation], 2010, 14 p. (In Russian).
9. UVZ-50-13-78 DT Detali litye trekhosnykh telezhek. Tekhnicheskie trebovaniya [Molded Pieces of Three-axle Bogies. Technical specifications]. Confirmed by ООО "UKBV" [Ural Car Engineering Design Bureau], 20.07.2015. (In Russian)
10. SSS [State Standard Specification] 18321-73. Statisticheskiy control kachestva. Metody sluchainogo otbora vyborok shtuchnoiproduktsii [Statistical Quality Checking. Methods of Random Sample Selection of Piece Production]. Moscow, Standard Publishing House, 1973. (In Russian).
11. SSS [State Standard Specification] 5639-82. Stali I splavy. Metody vyyavleniya i opredeleniya velichiny zerna [Steel and alloys. Methods of detection and determination of grain size]. Moscow, Standard Publishing House, 1982. (In Russian).
12. Normy dlya rascheta iproektirovaniya novykh i moderniziruemykh vagonov zheleznykh dorog MPS kolei 1520 mm (nesamokhodnykh) [Standards for Calculation and Projection of New and Modernised Cars of MPS 1520 mm Track Railways]. Moscow, GosNIIV [State Scientific-research Car Building Institute] Publ., "VNIIZhT" [All-Ural Scientific-research Railway Transport Institute] Publ., 1996, 317 p. (In Russian).
13. SSS [State Standard Specification]. Vagony gruzovye. Trebovaniya k Prochnosti i Dinamicheskim Kachestvam [Freight Cars. Requirements to Strength and Dynamic Qualities]. Moscow, Standard Publishing House, 2014. (In Russian).
БАРАНОВ Александр Николаевич - генеральный директор, 460135@mail.ru (ООО «Уральское конструкторское бюро вагоностроения»); *ЕФИМОВ Виктор Петрович - канд. техн. наук, ведущий научный сотрудник, uiz123456@mail.ru (Уральское отделение АО «ВНИИЖТ»).
