CC BY
42
■1 ■ H IN I i
90 ЛЕГ
УДК 622.831.32:622.831.325 © П.В. Гречишкин, Е.Ю. Розонов, В.И. Клишин, Г.Ю. Опрук, В.Н. Щербаков, 2019
Управление кровлей для повышения эффективности поддержания выработок, охраняемых податливыми целиками
Р01: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2019-10-35-41
Представлен опыт применения направленного гидроразрыва пород кровли для перераспределения горного давления во вмещающем массиве выработки, охраняемой податливым целиком. Целью мероприятий является снижение конвергенции конвейерного штрека в зоне опорного давления от очистного забоя. Представлены схемы направленного гидроразрыва из конвейерного штрека № 555, а также результаты мониторинга смещение вмещающегоуглепородного массива вне и в зоне направленного гидроразрыва. Приведен анализ эффективности выполненных мероприятий по управлению кровлей.
Ключевые слова: направленный гидроразрыв, инициирующая щель, герметизатор, щелеобразователь, искусственная трещина, опорное давление, пучение почвы, смещения пород кровли.
ГРЕЧИШКИН П.В.
Канд. техн. наук,
Директор Кемеровского филиала АО «ВНИМИ»,
650099, г. Кемерово, Россия, e-mail: [email protected]
РОЗОНОВ Е.Ю.
Заместитель директора ООО «ММК-УГОЛЬ», 652607, г. Белово, Россия, e-mail: [email protected]
ВВЕДЕНИЕ
Современные проблемы горного производства на угольных шахтах выдвигают задачу сочетания максимальной производительности очистных забоев с обеспечением разумной достаточности мероприятий по безопасности горных работ. С точки зрения управления состоянием горного массива, проблема в том, что подземные горные выработки имеют все характерные черты инженерных конструкций, такие как прочность и устойчивость относительно внешних воздействий и внутренних напряжений [1].
Нормы и требования действующей (очередная шестая редакция) Инструкции по ... горным ударам [2] трудно согласовываются с новыми интенсивными высокопроизводительными скоростными технологиями добычи. Кроме того, с увеличением пролетов зависшей кровли напряженно-деформированное состояние угольных и породных массивов может изменяться в зонах опорного давления до критического уровня, вызывая разрушение призабойной части пласта, аварийные деформации механизированной крепи и крепи горных выработок, пучение почвы, возникновение газодинамических явлений и горных ударов [3, 4, 5, 6].
КЛИШИН В.И.
Доктор техн. наук, профессор, член-корр. РАН, директор Института угля ФИЦ УУХ СО РАН, 650065, г. Кемерово, Россия, e-mail: [email protected]
ОПРУК Г.Ю.
Канд. техн. наук, заведующий лабораторией эффективных технологий разработки угольных месторождений Института угля ФИЦ УУХ СО РАН, 650065, г. Кемерово, Россия, e-mail: [email protected]
ЩЕРБАКОВ В.Н.
Старший менеджер технической группы ООО «ММК-УГОЛЬ» 652607, г. Белово, Россия, e-mail: [email protected]
-ы ^ I Н 1 А
ПРИМЕНЕНИЕ НАПРАВЛЕННОГО ГИДРОРАЗРЫВА ПОРОД КРОВЛИ ДЛЯ ПЕРЕРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ
На шахте «Чертинская-Коксовая» на выемочном участке лавы № 555 горные работы велись в сложных горногеологических условиях. Глубина ведения работ в лаве достигала 620 м. С 300 м пласт 5 отнесен к опасным по внезапным выбросам и угрожаемым по горным ударам. Прогнозная геологическая характеристика пласта и вмещающих пород выемочного участка 555 представлена в таблице.
Геологический прогноз по выемочному участку 555
Описание пород Сопротивление сжатию, МПа
Песчаники мелкозернистые, мощность - до 13,5 м 60-70
Алевролит мелкозернистый, мощность - 7,6 м 30-40
Песчаник мелкозернистый, мощность - 16,6 м. В центральной части лавы замещается алевролитом крупнозернистым мощностью до 10,8 м 40-70
Алевролит мелкозернистый, мощность - 11 м 30-40
Пласт № 5, мощность - 2 м 14
Алевролит мелкозернистый, мощность - 11 м 30-40
В границах участка общая мощность угольного пласта колеблется от 1,39 м до 2,56 м при среднем значении 2,08 м.
В связи с тем, что почва пласта № 5 склонна к пучению, охрана выработок производится податливыми целиками шириной 4-6 м. Расчетная ширина зоны опорного давления (¿) составляла 68 м, однако на расстоянии до 100 м впереди очистного забоя наблюдались существенные проявления горного давления в виде пучения почвы, смешений кровли, разрывов анкеров, деформации и разрушения других элементов крепи выработки, разрушения боков штрека. Размеры выработки не позволяли перемещать по ней очистное оборудование, что вызывало необходимость ее непрерывной перекрепки и колоссальные простои очистного забоя.
Исходя из прогнозных геологических данных не ясна причина сложившейся ситуации, поэтому были проведены дополнительные исследования с отбором кернов, эндоскопией скважин, электромагнитным зондированием вмещающего углепородного массива. Выяс-
нилось, что фактические горно-геологические условия существенно отличаются от прогнозных: непосредственная кровля пласта № 5 сложена слабыми алевролитами мощностью порядка 2,5 м, выше залегают более прочные породы, которые могут зависать в выработанном пространстве отработанного ранее выемочного участка 561 и действующего очистного забоя № 555. При этом происходят разрушение и «выдавливание» пород непосредственной кровли в пространство конвейерного штрека № 555, интенсивное пучение пород почвы, разрушение боков.
Всех вышеперечисленных негативных проявлений горного давления можно избежать путем своевременного искусственного разупрочнения кровли. Однако существующие методы разупрочнения пород кровли (передовое торпедирование, гидромикроторпедирование и т.д.), несмотря на опытную длительную проверку, не всегда эффективны [7, 8, 9, 10, 11].
Для разупрочнения пород кровли предложен принципиально новый способ направленного гидроразрыва (НГР), который качественно отличается от известных методов гидровоздействия на массив. При направленном гидроразрыве для устойчивого расширения трещины в заданном направлении необходимо предварительно создать концентратор напряжений в виде искусственной инициирующей щели достаточной длины и с острой концевой частью. Под давлением подвести в эту щель флюид-воду, упругая энергия которой «закачивается» в массив и создает в нем растягивающие напряжения, под воздействием которых происходит гидроразрыв в нужном направлении с образованием протяженной трещины [12].
В результате разупрочнения труднообрушающиеся породы основной кровли расчленяются на блоки малых размеров [13]. Это приводит к многократному уменьшению площади зависшей кровли в выработанном пространстве, резкому снижению интенсивности и тяжести проявления первичных и вторичных осадок основной кровли, снижению нагрузок на крепь очистных забоев и разгрузке их краевых частей [14, 15].
Рис. 2. Герметизатор (пакер) типа «Таурус» Fig. 2. Sealant (packer) of the "Taurus" type
Рис. 3. Схема гидроразрыва из конвейерного штрека № 555:
а - план расположения скважин;
б - вертикальная схема расположения скважин
Fig. 3. Hydraulic fracturing scheme from conveyor drift No. 555:
а - well location plan; b - vertical layout of wells
Бурение скважин и прорезание инициирующих щелей производятся буровым станком с одной установки. Для бурения скважин используются породные коронки диаметром 46 мм. Прорезание инициирующих щелей осуществляется при помощи механизированных щелеобразователей ЩМ-45/1 или ЩГ-45, устанавливаемых на штангах бурового станка вместо коронки (рис. 1) [16]. Основными элементами, на основе которых созданы щелеобразователи, являются: режущие органы; механизм вывода режущих органов; фиксатор положения устройства в скважине; канал подвода к режущим органам жидкости; узел связи устройства с вращателем.
■1 ■ Ы и 11
90 ЛЕГ
Другим важным элементом является пакер, герметизирующий область шпура, в которой находится инициирующая щель со стороны устья. Герметизация зоны инициирующей щели осуществляется гидравлическим затвором по типу «Таурус» или ГАС- 42 (рис. 2).
В сложившихся условиях для разгрузки целика и снижения давления на крепь конвейерного штрека № 555 технической службой шахты совместно с профильными институтами в соответствии с нормативными документами [17] было принято решение разработать мероприятия по разгрузке углепородного массива за контуром выработки. Сущность мероприятий заключалась в том, что для уменьшения степени влияния зависающей консоли кровли на целик и конвейерный штрек непосредственно из штрека за зоной опорного давления осуществляется разупрочнение над податливым целиком и выемочным столбом методом направленного гидроразрыва (рис. 3) [18, 19].
С началом научного сопровождения отработки лавы № 555 в сложных условиях ВНИМИ была организована система непрерывных инструментальных наблюдений. После проведения НГР в конвейерном штреке по мере движения лавы № 555 проводился мониторинг смещения пород кровли и почвы, боков на опытном участке. Схема замерной скважины представлена на рис. 4.
За год поддержания конвейерного штрека вне зоны влиянии очистного забоя 555 величина пучения почвы составляет 0,4-0,6 м, в зонах влияния геологических нарушений - до 1,3 м. Первая замерная станция располага-
Горимнталчная
А20е L-lju
Рис. 4. Схема замерной станции Fig. 4. Scheme of the metering station
-ы i I H 1 à
Рис. 5. Размеры конвейерного штрека № 555 на замерной танции № 1 (вне зоны НГР) Fig. 5. Dimensions of conveyor drift No. 555 at metering station No. 1 (outside the oil and gas region)
Рис. 6. Размеры конвейерного штрека № 555 на замерной станции № 2 (в зоне НГР) Fig. 6. Dimensions of conveyor drift No. 555 at metering station No. 2 (in the oil and gas region)
60
* 50
m
l40
I 30
IF Ï 20 a*
I M a «
06-09-18 14.09.18 26.09 IS 16.10.18 23-10-18 29.I0.1S 31.10.18 (100 v.) (SI Mi (S1m) (61m) (29 m) (11,6 м) (10 м} Дагтз »мер? и расстояние ОТ станции до очистного забоя
■ R1
•R2
Рис. 7. Показания глубинной реперной станции № 2 Fig. 7. Indications of the deep reference station at metering station No. 2
R2
"Общие смещения
Рис. 8. Размеры конвейерного штрека № 555 на замерной станции № 3 (в зоне НГР) Fig. 8. Dimensions of conveyor drift No. 555 at metering station No. 3 (in the oil and gas region)
■1 ■ I i m I i 90 ЛЕГ
лась перед участком проведения НГР и являлась эталонной для сравнения интенсивности смещений вмещающих пород вне и в зоне проведения мероприятий. Проектная высота выработки - 3 м, ширина - 4,9 м. На момент установки первой замерной станции расстояние до очистного забоя было 43 м, при этом величина пучения почвы уже составляла порядка 0,75 м, смещения кровли - около 0,2 м. В результате влияния опорного давления от очистного забоя 555 смещения кровли составляли около 0,2 м, почвы - 0,25 м. Результаты замеров представлены на рис. 5, 6, 7, 8, 9.
Таким образом, в результате влияния опорного давления при подвигании забоя на 100 м до замерной станции № 1 вне зоны НГР величина пучения почвы составила 503 мм, смещений кровли - 607 мм, горизонтальная конвергенция - 245 мм.
При приближении очистного забоя к замерной станции № 2 смещения почвы составили 28 мм, кровли -5 мм. После зачистки почвы выработки был установлен новый напочвенный репер (см. рис. 5). Далее при приближении очистного забоя общие смещения почвы достигли 225 мм, кровли - 55 мм (см. рис. 6), боков выработки - 245 мм.
На момент начала мониторинга по замерной станции № 3 высота и ширина выработки составляли 4800 мм и 2850 мм соответственно (см. рис. 7). В дальнейшем, после зачистки почвы и установки очередного напочвенного репера (см. рис. 5), при приближении очистного забоя смещения почвы составили 72 мм, кровли - 27 мм (см.рис. 8), боков выработки - 30 мм. Далее продолжить измерения не удалось из-за оборудования на сопряжении с конвейерным штреком, однако заметных проявлений горного давления не наблюдалось при проходе забоем участка замерной станции, размеры выработки были сохранены для эффективной работы механизированного комплекса.
По мере продвижения забоя по зоне НГР наблюдались стабилизация геомеханических процессов, перераспределение давления по направлению от охраняемой выработки вглубь массива, снижение проявлений горного давления в конвейерном штреке. Это было обеспечено:
- уменьшением размеров зависания пород кровли в выработанном пространстве лавы № 561 за счет скважин НГР с уклоном влево (см. рис. 3, б);
- снижением влияния опорного давления от лавы № 555 разупрочнением пород кровли из скважин НГР с уклоном вправо (см. рис. 3, б); при этом зона концентрации напряжений сместилась от контура конвейерного штрека в сторону пром. штрека (см. рис. 3, а).
Средние значения смещений кровли и почвы конвейерного штрека в результате влияния опорного давления от лавы № 555 вне и в зоне НГР представлены на рис. 10.
Применение представленной технологии управления кровлей (см. рис. 10) позволило полностью предотвратить повреждение анкерной крепи кровли конвейерно-
Рис. 9. Показания глубинной реперной станции № 3 Fig. 9. Indications of the deep reference station at metering station No. 3
607
600
5 soo
ft 400
300
5 200
100
_■
кровли
почвы
боков
: Вне зоны НГР i В зоне НГР
Рис. 10. Средние значения величины смещений приконтурного массива конвейерного штрека № 555 Fig. 10. The average value of the displacement of the near-edge array conveyor drift No. 555
го штрека, более чем в три раза снизить интенсивность пучения почвы, вызванного влиянием опорного давления действующего очистного забоя, и существенно снизить деформации боков.
ВЫВОДЫ
1. По результатам исследований было выявлено, что фактические горно-геологические условия существенно отличаются от прогнозных, а именно, непосредственная кровля мощностью порядка 2,5 м представлена трещиноватым алевролитом (/= 2,5-4), выше залегают более прочные породы, которые могут зависать в выработанном пространстве.
2. Мощности непосредственной кровли не хватало для «подеучивания» основной, за счет этого создавались по-
-Ы i I H 1 A
вышенные напряжения во вмещающем массиве конвейерного штрека № 555, что приводило к деформации пород непосредственной крови, повреждению крепи на значительном протяжении выработки, пучению почвы, деформации боков.
3. Выполнение направленного гидроразрыва пород кровли по предложенной схеме позволило:
- уменьшить размеры зависания пород кровли в выработанном пространстве отработанного ранее столба;
- обеспечить подпор основной кровли обрушенными породами;
- перераспределить концентрацию напряжений от контура конвейерного штрека вглубь массива;
- снизить влияние опорного давления от действующего очистного забоя.
4. Проведение данных мероприятий позволило уменьшить смещения пород кровли до требуемых по Инструкции [20] величин, исключить повреждение анкерной крепи, более чем в три раза снизить интенсивность пучения почвы в зоне опорного давления от очистного забоя, обеспечить поддержание выработки в безремонтном состоянии.
Список литературы
1. Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности «Правила безопасности в угольных шахтах». Серия 05. Выпуск 40. М.: ЗАО «НТЦ «Промышленная безопасность», 2014. 200 с.
2. Инструкция по безопасному ведению горных работ на шахтах, разрабатывающих угольные пласты, склонные к горным ударам (РД 05-328-99). В сб.: Предупреждение газодинамичеких явлений в угольных шахтах (Сборник документов) / Колл. Авт. М.: ГУП «НТЦ «Промышленная безопасность», 2000. 119 с.
3. Оганесян С.А. Авария в Филиале «Шахта Тайжина» ОАО ОУК «Южкузбассуголь» - хроника, причины, выводы // Уголь. 2004. № 6. С. 25-28.
4. Цивка Ю.В., Петров А.Н. Гидродинамические явления на руднике Баренцбург архепилага Шпицберген // Уголь. 2005. № 7. С. 49-50.
5. Охрана подготовительных выработок целиками на угольных шахтах: монография / В.Б. Артемьев, Г.И. Коршунов, А.К. Логинов и др. С.-Пб: Наука, 2009. 231 с.
6. Численное моделирование геомеханического состояния неоднородных угольных целиков методом конечных элементов. Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов: Сб. научных статей / С.В. Раб, В.В. Басов, А.М. Никитина, Д.М. Борзых, под общей ред. В.Н. Фрянова. Новокузнецк: Сиб-ГИУ, 2014. С.123-128.
7. Джевецки Я. Новые методы предотвращения опасности горных ударов // Глюкауф. 2002. № 2. С 18-21.
8. Якоби О. Практика управления горным давлением: Пер. с нем. М.: Недра, 1987. 566 с.
9. Sikora W., Kidybinski A., Saltysek K. Designing of Hard Roof-Rock Destressing Systems for Safe Warning of Rock Burst Prone Coal Seams. Central Mining Institute Report. Poland: 1978. 26 p.
10. Бенявски З. Управление горным давлением: Пер. с анг. М.: Мир, 1990. 254 с.
11. Динамические формы проявлений горного давления / В.Б. Артемьев, Г.И. Коршунов, А.К. Логинов, В.М. Шик. С-Пб.: Наука, 2009. 347 с.
12. Проблемы безопасности и новые технологии подземной разработки угольных месторождений: монография / В.И. Клишин, Л.В. Зворыгин, А.В. Лебедев, А.В. Савченко // Новосибирск: Издательский дом «Новосибирский писатель», 2011. 524 с.
13. The effect of natural fractures on hydraulic fracturing propagation in coal seams / Tao Wanga, Wanrui Hua , Derek Elsworthc et al. // Journal of Petroleum Science and Engineering. 2017. № 150. Р. 180-190.
14. Directional hydraulic fracturing to control hard-roof rockburst in coal mines / Fan Jun, Dou Linming, He Hu et al. // International Journal of Mining Science and Technology. 2012. № 22. Р. 177-181.
15. Near Wellbore Hydraulic Fracture Propagation from Perforations in Tight Rocks: The Roles of Fracturing Fluid Viscosity and Injection Rate / S.H. Fallahzadeh, M.M. Hossain, A.J. Cornwell, V. Rasouli // Energies. 2017. № 10. 359 р.
16. Курленя М.В., Клишин В.И., Кокоулин Д.И. Щелеобра-зователь: пат. № 129148 Рос. Федерация. Бюл. № 17. 2013.
17. Инструкция по выбору способа и параметров разупрочнения кровли на выемочных участках. Л.: ВНИМИ, 1991. 102 с.
18. Клишин В.И., Опрук Г.Ю., Черепов А.А. Комплексный метод снижения удароопасности на угольных шахтах // Уголь. 2018. № 9. С. 56-63. URL: http://www.ugolinfo. ru/Free/092018.pdf (дата обращения 15.09.2019).
19. Опыт применения технологии направленного гидроразрыва (НГР) пород кровли с целью обеспечения устойчивого состояния сохраняемой выработки в условиях шахты «Есаульская» / В.И. Клишин, Г.Ю. Опрук, А.С. Те-легуз и др. под общ. ред. В.Н. Фрянова // Наукоемкие технологии разработки и использование минеральных ресурсов: сб. науч. статей Междунар. научн.-практ. конф. Новокузнецк: СибГИУ, 2017. № 3. С. 177-181.
20. Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности «Инструкция по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах». Серия 05. Выпуск 42. М.: ЗАО «НТЦ «Промышленная безопасность», 2015. 186 с.
■1 ■ I i I И I i
90 ЛЕГ
SUBSOIL USE
UDC 622.831.32:622.831.325 © P.V. Grechishkin, E.Yu. Rozonov, V.I. Klishin, G.Yu. Opruk, V.N. Scherbakov, 2019 ISSN 0041-5790 (Print) • ISSN 2412-8333 (Online) • Ugol' - Russian Coal Journal, 2019, № 10, pp. 35-41 DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2019-10-35-41
Title
ROOF MANAGEMENT TO INCREASE THE EFFICIENCY OF MAINTAINING wORKINGS GUARDED BY MALLEABLE PILLARS Authors
Grechishkin P.V.', Rozonov E.Yu.2, Klishin V.I.3, Opruk G.Yu.3, Scherbakov V.N.2
1 "Research Institute of Mining Geomechanics and Mine Surveying - the Intersectoral Research Center VNIMI" JSC, Kemerovo branch, Kemerovo, 650099, Russian Federation
2 "MMK-COAL"LLC, Belovo, 652607, Russian Federation
3 Institute of Coal of SB RAS Kemerovo Science Center, Kemerovo, 650065, Russian Federation
Authors' Information
Grechishkin P.V., PhD (Engineering), Director, e-mail: [email protected] Rozonov E.Yu., Deputy Director, e-mail: [email protected] Klishin V.I., Doctor of Engineering Sciences, Professor, RAS Corresponding Member, Director, e-mail: [email protected] Opruk G.Yu., PhD (Engineering), Head of Efficient Coal Deposits Development Laboratory, e-mail: [email protected] Scherbakov V.N., Senior technical team manager, e-mail: [email protected]
Abstract
The experience of the use of directed hydraulic fracturing of roofing rocks for redistributing rock pressure in the host massif of a mine protected by a pliable whole is presented. The aim of the measures is to reduce the convergence of the conveyor drift in the zone of reference pressure from the working face. The diagrams of directional hydraulic fracturing from conveyor drift 555 are presented, as well as the results of monitoring the displacements of the host coal-bearing mass outside and in the zone of directional hydraulic fracturing. The analysis of the effectiveness of the measures taken to manage the roof.
Keywords
Directional fracturing, Initiating slit, Sealant, Slit forger, Artificial crack, Support pressure, Soil heaving, Displacement of roof rocks.
References
1. Federalnye normy i pravila v oblasti promyshlennoy bezopasnosti "Pravila bezopasnosti v ugolnykh shakhtakh" [Federal rules and regulations in the field of industrial safety "Coal Mine Safety Regulations"]. Series 05. Issue 40. Moscow, NTTs PB JSC Publ., 2018, 198 p. (In Russ.).
2. Instruktsiya po bezopasnomu vedeniyu gornyh rabot na shahtah razra-batyvayushchie ugolnye plasty sklonnye k gornym udaram RD 05-328-99) [Guidelines for safe mining operations in the coal beds with the tendency to pressure bursts (RD 05-328-99)]. In the collection: Prevention of gas dynamic events in coal mines (collection of documents). Group of authors. Moscow, GUP "NTC Promyshlennaya Bezopasnost" Publ., 2000, 119 p. (In Russ.).
3. Oganesyan S.A. Avariya v Filiale "Shahta Tayzhina" OAO OUK Yuzhkuz-bassugol - hronika prichiny vyvody [Accident in "Taizhina" mine branch at "Yuzhkuzbasugol" JSC - events, causes, conclusions]. Ugol'- Russian Coal Journal, 2004, No. 6, pp. 25-28. (In Russ.).
4. Tsivka Yu.V., Petrov A.N. Gidrodinamicheskie yavleniya na rudnike Barents-burg arhepilaga Shpitsbergen [Mining dynamic phenomena in Barentsburg mine of archipelago Spitsbergen]. Ugol' - Russian Coal Journal, 2005, No. 7, pp. 49-50. (In Russ.).
5. Artemiev V.B., Korshunov G.I., Loginov A.K. et al. Ohrana podgotovitelnyh vyrabotok tselikami na ugolnyh shahtah: Monografia [Coal mines developments protection by pillars. Monograph]. Saint-Petersburg, Nauka Publ., 2009, 231 p. (In Russ.).
6. Rab S.V., Basov V.V., Nikitina A.M. & Borzykh D.M. Chislennoe modelirov-anie geomekhanicheskogo sostoyaniya neodnorodnyh ugolnyh tselikov metodom konechnyh elementov [Non-uniform coal pillars geomechani-cal state numerical modelling by FEM method]. Naukoemkie tekhnologii razrabotki i ispolzovaniya mineralnyh resursov- Hi-Tech Technologies of Mineral Resources Development and utilization, 2014, No. 1, pp. 123-128. (In Russ.).
7. Dzevetski Ya. Novye metody predotvrashcheniya opasnosti gornyh udarov [New methods of pressure bursts prevention]. Gluchauf, 2002, No. 2, pp. 18-21. (In Russ.).
8. Yakobi O. Praktika upravleniyagornymdavleniem [Mining pressure control practice]. Moscow, Nedra Publ., 1987, 566 p. (In Russ.).
9. Sikora W., Kidybinski A. & Saltysek K. Designing of Hard Roof-Rock Destressing Systems for Safe Warning of Rock Burst Prone Coal Seams. Central Mining Institute Re-port, Poland, 1978, 26 p.
10. Benyavski Z. Upravlenie gornym davleniem [Mining pressure control]. Moscow, Mir Publ., 1990, 254 p. (In Russ.).
11. Artemiev V.B., Korshunov G.I., Loginov A.K. & Shik V.M. Dinamicheskie formy proyavleniy gornogo davleniya [Dynamic forms of mining pressure manifestations]. St. Petersburg, Nauka Publ., 2009, 347 p. (In Russ.).
12. Klishin V.I., Zvorygin L.V., Lebedev A.V. & Savchenko A.V. Problemy bezopasnosti i novye tekhnologii podzemnoy razrabotki ugolnyh mestorozh-deniy: Monografia [Safety issues and new technologies of underground coal deposits development. Monograph]. Novosibirsk,"Novosibirsky Pisatel" Publishing House, 2011, 524 p. (In Russ.).
13. Tao Wanga, Wanrui Hua, Derek Elsworthc, Wei Zhoua, Weibo Zhoud, Xianyu Zhaoa & Lianzheng Zhaoa The effect of natural fractures on hydraulic fracturing propagation in coal seams. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2017, No. 150, pp. 180-190.
14. Fan Jun, Dou Linming, He Hu et al. Directional hydraulic fracturing to control hard-roof rockburst in coal mines. International Journal of Mining Science and Technology, 2012, No. 22, pp. 177-181.
15. Fallahzadeh S.H., Hossain M.M., Cornwell A.J. & Rasouli V. Near Wellbore Hydraulic Fracture Propagation from Perforations in Tight Rocks: The Roles of Fracturing Fluid Viscosity and Injection Rate. Energies, 2017, No. 10, 359 p.
16. Kurlenya M.V., Klishin V.I. & Kokoulin D.I. RF patent no 129148. Shcheleo-brazovatel [Slot former]. Applicants and patent holders Institute of Mining and SB RAS Institute of Coal. Published on 20.06.2013, Bull. No. 17.
17. Instruktsiya po vyboru sposoba i parametrov razuprochneniya krovli na vyemochnykh uchastkakh, utverzhdennaya ministerstvom ugolnoy promy-shlennostiSSSR [Instructions for choosing the method and parameters of roof softening at excavation sites, approved by the USSR Ministry of Coal Industry]. Leningrad, VNIMI Publ., 1991, 102 p. (In Russ.).
18. Klishin V.I., Opruk G.Yu. & Cherepov A.A. Kompleksnyi metod snizheniya udaroopasnosti na ugol'nyh shahtah [Complex method of pressure burst hazard mitigation in coal mines]. Ugol' - Russian Coal Journal, 2018, No. 9, pp. 56-62. (In Russ.). DOI: 10.18796/0041-5790-2018-9-56-62. Available at: http://www.ugolinfo.ru/Free/092018.pdf (accessed 15.09.2019).
19. Klishin V.I., Opruk G.Yu., Teleguz A.S., Chernousov P.A. & Nikolayev A.V. Opyt primeneniya tekhnologii napravlennogo gidrorazryva NGR porod krovli s tselyu obespecheniya ustoychivogo sostoyaniya sohranyaemoy vyrabotki v usloviyah shahty "Esaulskaya" [Experience of directional hydraulic fracturing method application in order to maintain preserved development stable condition with reference to "Yesaulskaya" mine conditions]. Naukoemkie tekhnologii razrabotki i ispolzovaniya mineralnyh resursov - HiTech Technologies of Mineral Resources Development and utilization, 2017, No. 3, pp. 177-181. (In Russ.).
20. Federalnye normy i pravila v oblasti promyshlennoy bezopasnosti "Instruktsiya po raschetu i primeneniyu ankernoy krepi na ugolnykh shakhtakh" [Federal rules and regulations in the field of industrial safety "Instructions for the calculation and application of roof bolting in coal mines"]. Series 05. Issue 42. Moscow, NTTs PB JSC Publ., 2015, 186 p. (In Russ.).
Received September 04,2019
