CC BY
17
УДК624.012.35/45
И. Т. Мирсаяпов - доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой оснований и фундаментов, динамики сооружений и инженерной геологии
И. С. Абдрахманов - кандидат технических наук, доцент
Казанский государственный архитектурно-строительный университет (КазГАСУ)
УЧЕТ ПОДАТЛИВОСТИ СВЯЗЕЙ СДВИГА В РАСЧЕТАХ МАЛОЦИКЛОВОЙ ВЫНОСЛИВОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ДЕРЕВОЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
АННОТАЦИЯ
Расчетная модель разрабатывалась на основе аналитических диаграмм деформирования материалов с учетом физической нелинейности материалов, податливости соединения слоев, деформативности деревожелезобетонных конструкций. Использованы предпосылки, характерные для диаграмм материалов, трансформированных для учета влияния циклического нагружения. Расчетная модель построена с учетом податливости соединения слоев. Величина относительных деформаций сдвига между железобетонной полкой и деревянной балкой определяется с учетом количества циклов. Сдвигающее усилие в плоскости контакта определяется при абсолютно жестких связях сдвига и соблюдении условия совместности деформаций на уровне контактной поверхности.
ЬТ. Mirsayapov - doctor of the technical sciences, professor, head of bases, foundations, dynamics of buildings and engineering geology department
I.S. Abdrahmanov - candidate of technical sciences, associate professor
Kazan State University of Architecture and Engineering (KSUAE)
CONSIDERATION OF TIE SHIFT FLEXIBILITY IN THE CALCULATIONS OF LOW-CYCLE FATIGUE OF NORMAL SECTION OF TIMBER-CONCRETE AXIAL ELEMENTS BENDING
ABSTRACT
Calculation model was developed on the basis of analytic diagram of material straining according to material physical nonlinearity, layer interconnection flexibility, deformability of timber-concrete constructions. There were used prerequisites typical to diagram materials, transformed for cyclic loading influence. Calculation model was created with regard to layer interconnection flexibility. The shear strain value between concrete shelf and timber beam subject to cycling is specified. Shearing force in contact plane is specified by absolutely rigid connection and under condition of compatibility of deformations on contact surface level.
Расчетная модель разрабатывалась на основе аналитических диаграмм деформирования материалов [1], что позволило рассчитывать конструктивные элементы на малоцикловую выносливость с учетом физической нелинейности бетона и древесины, податливости соединения железобетонной полки с деревянной балкой, деформативности деревожелезобетонных конструкций.
Предпосылки, примененные при разработке расчетной модели:
- рассматриваются сечения, нормальные к продольной оси элемента;
- в качестве расчетных значений приняты нормальные напряжения в монолитном бетоне плиты и в деревянной балке;
- связь между осевыми напряжениями и относительными деформациями бетона и стальных арматурных стержней представляется в виде диаграмм «о-е », трансформированных для учета влияния циклического нагружения;
- связь между осевыми напряжениями и деформациями древесины принимается в виде диаграммы, трансформированной для учета влияния циклического нагружения;
- коэффициенты асимметрии цикла напряжений
Р Ь1 и р л определяются по текущим напряжениям в бетоне и древесине растянутой зоны;
- для составного сечения происходит отклонение распределения деформаций по высоте линейного закона;
- в пределах железобетонной плиты и отдельно деревянной балки справедлива гипотеза плоских сечений.
Определяется величина относительных деформаций сдвига [1] между железобетонной полкой и деревянной балкой:
(|)
0.79
1 - 0.01-^(Жг- )•
(2)
М
раз
N1 - количество циклов;
Мраз - разрушающий момент при статическом нагружении;
Мтах - максимальная нагрузка цикла.
Сдвигающее усилие Тсі(), действующее в
плоскости контакта железобетонной полки и деревянной балки, определяется при абсолютно жестких связях сдвига:
'ск1 ()х - 1Л
ск1( )/о
; (3)
1 () = ^1 Еоа 7 ^). (4)
При вычислении в формуле (4) коэффициент жесткости соединения ЕсЛ принимается равным
модулю упругости древесины балки.
Условие совместности деформаций в уровне контактной поверхности (рис. 1):
еяк ед.доп + еЬ.доп '
(5)
где
'д.доп
е
Ь.доп
- дополнительные
относительные деформации бетона и древесины в
плоскости контакта при проявлении деформаций сдвига.
Из равенства кривизны полки и балки следует:
еЬ.доп • Уд = ед.доп • УЬ , (6)
что позволяет определить относительные
деформации ед доп верхних волокон балки и ЄЬ доп нижних волокон железобетонной полки:
ед.доп
е якУЬ
Уд + Уь
е н _ е якУд ьЬ.доп н в
Уь + Уд
(7)
(8)
При справедливости гипотезы плоских сечений дополнительные относительные деформации нижних
волокон балки е н д и верхних фибр железобетонной
полки е
Ь.доп '
е н _ е якУд ьд.доп
е в
ьЬ.доп
Уд + Уь
е кУь
Уь + Уд
(9)
(10)
в
в
н
Рис. 1. Расчетная схема усилий, эпюры напряжений и деформаций при расчете и малоцикловой выносливости нормальных сечений деревожелезобетонных изгибаемых элементов с учетом податливости связей сдвига: а) расчетная схема усилий и эпюра напряжений; б) эпюра деформаций; в) поперечное сечение
Тогда относительные деформации в характерных уровнях высоты сечения (рис. 1):
е Ь = е Ь0 (х) + е Ь.доп; еЬ = е Ь0 (х) — е Ь.доп; ед = ед0(х) + ^д.доп;ед = ед0(х) + ед.доп . (11)
После трансформирования графика распределения относительных деформаций по высоте сечения [2] и гипотезы плоских сечений в пределах каждого слоя (рис. 1), и диаграмм деформирования материалов
« Оь — еь », « 0$ — е$ », « Од — ед » по
деформациям определяется напряжение в бетоне и арматуре железобетонной полки и в деревянной балке.
По напряжениям в бетоне Оь , в арматуре О$ и
напряжениям в древесине О^ определяются
внутренние усилия в сечении для любого рассматриваемого цикла:
^п
Нх = |ОЬ [ЬТ (х)Уп ■ ^х + (Зт + Оs (ЗТ +
0
+ °д \_едт (х)]4д гер — Од [едт (х)\Ад.гер = 0; (12)
Г
Mz = j sb [bT (х)]ПZ1dx + s's (£'sT )A'sZ2 + ss (eST )AsZ3 + 0
+ sд[^дТ (x)]Ad.repZ4 + sд [^дТ (x)]Ad .repZ5,
(13)
где ОЬ (еЬТ IОЬ (еЬТ I (е ЗТI (е ЗТ IОд(е дТ IОд(е дТ) -зависимости «напряжения- деформации» бетона, стали и древесины;
е ьт (х), езт, е'зт, едт (х), е'дт (х) - деформации материалов по высоте сечения.
Вычисление внутренних усилий (12), (13) выполняется методом последовательного
приближения, при условии: \А№х\ < 5 , где 5 -
заданная точность вычислений.
Выносливость нормальных сечений на всех стадиях нагружения [4] оценивается исходя из условия:
+ ЛМЬ + ДМл < М^ ,
ыг
(14)
где Ml max - изгибающий момент от максимальной нагрузки цикла,
DMb - дополнительный изгибающий момент
вследствие возникновения и развития остаточных деформаций в бетоне полки (рис. 2),
DMb = Is b°" (t) + а'ьОП (t)] ' 05 b'n 'К Z1 + s's 'A's Z2; (15)
DMd - дополнительный изгибающий момент
вследствие возникновения и развития остаточных деформаций [3] в деревянной части балки (рис.2.),
DMd = s д°п (t )-у0-0.5-bd-Z 4 +.
+ sfn (t )•( - У0 ) 0.5 • bd-Z3. (16)
Текущие значения коэффициентов асимметрии
цикла напряжений в бетоне сжатой зоны ры и
Рис. 2. Расчетная схема усилий, эпюры напряжений при расчете дополнительных моментов
древесине балки р л в рассматриваемый момент времени і представляются в виде:
P _ M max ' pM + DMb
Pbt _
b
P _ Mmax -pM + DMd
Pdt M max +DMd
(17)
(18)
max
Уравнения (12), (13), (14) справедливы для всех стадий напряженно-деформированного состояния элемента, включая стадию усталостного разрушения. Выносливость нормального сечения считается обеспеченной при удовлетворении условия (14).
Литература
1. Абдрахманов И.С. Прочность нормальных сечений деревожелезобетонных изгибаемых элементов. Дис. ... канд.техн.наук. - Казань, 2000. - 198 с.
2. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры. //
Напряженно-деформированное состояние
бетонных и железобетонных конструкций. - М.: НИИЖБ, 1986. - С. 7-25.
3. СНиП 11-25-80. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Деревянные конструкции.
- М.: Стройиздат, 1983. - 31 с.
4. Сафин Д.Р. Малоцикловая выносливость нормальных сечений деревожелезобетонных изгибаемых элементов. Дис. ... канд. техн. наук. 05.23.01. - Казань, 2004. - 207 с.
