CC BY
1
_МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ_
Научный редактор раздела докт. техн. наук В.В. Захаров
УДК 621.771
DOI: 10.24412/0321-4664-2024-4-5-15
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ОБРАБОТКИ ЛИСТОВ ИЗ АЛЮМИНИЕВО-ЛИТИЕВОГО СПЛАВА В-1461 В УСЛОВИЯХ ПАО «КУМЗ»
Сергей Иванович Яковлев1, Юлия Валентиновна Замараева1,2, канд. техн. наук,
Михаил Сергеевич Оглодков3, канд. техн. наук, Павел Леонидович Коковин1,4, аспирант, Борис Владимирович Овсянников1, канд. техн. наук
1ПАО «Каменск-Уральский металлургический завод», Каменск-Уральский, Россия, е-твИ: [email protected] 2Институт физики металлов имени М.Н. Михеева Уральского отделения РАН, Екатеринбург, Россия 3НИЦ «Курчатовский институт» - ВИАМ, Москва, Россия 4Уральский федеральный университет, Екатеринбург, Россия
Аннотация. Алюминиево-литиевые сплавы как материалы, обладающие пониженной плотностью, представляют интерес для аэрокосмической отрасли, где одной из приоритетных задач является снижение веса конструкций летательных аппаратов и ракетно-космической техники. Однако широкое применение этих сплавов сдерживается из-за их низкой технологичности при изготовлении полуфабрикатов методом прокатки. В представленной работе решается задача по определению влияния химического состава и режимов термической обработки алюминиево-литиевого сплава В-1461 на механические свойства катаных листов. Это достигается исследованием посредством испытаний на растяжение механических свойств и структуры листов различного химического состава, подвергнутых в производственных условиях термической обработке по различным режимам. По результатам испытаний не выявлено существенного изменения прочностных свойств в зависимости от направления отбора образцов. Заметную анизотропию показало относительное удлинение, кроме того, выявлен фактор, влияющий на ее повышение - процент содержания меди в химическом составе. Установлено, что на уровень прочностных свойств основное влияние оказывает режим искусственного старения, а именно увеличение времени выдержки I ступени искусственного старения и его уменьшение на II ступени ведут к повышению уровня прочностных свойств. Установлено, что с увеличением суммарного процента содержания лития и меди относительное удлинение образцов исследованных листов меняется незначительно. Выявлено, что после закалки и искусственного старения формируется преимущественно деформированная (нерекристаллизованная) структура с участками частичной рекристаллизации. В образцах наблюдаются неравномерно распределенные интерметаллиды алюминия с Си, Мп, Бо, 7г. Результаты проведенного исследования могут послужить базой для создания промышленных технологий обработки алюминиево-литиевых сплавов.
Ключевые слова: алюминиево-литиевые сплавы; химический состав; термическая обработка; структура; механические свойства; листы
Technological Features of Processing of Sheets Made from Al-Li Alloy В-1461 under Conditions of PJSC KUMZ. Sergey I. Yakovlev1, Cand. of Sci. (Eng.) Yuliya V. Zamaraeva2, Cand. of Sci. (Eng.) Mixail S. Oglodkov3, Graduate Student Pavel L. Kokovin1,4, Cand. of Sci. (Eng.) Boris V. Ovsyannikov1
1PJSC Kamensk-Uralsky Metallurgical Works, Kamensk-Uralsky, Russia, e-mail: [email protected]
2M.N. Mikheev Institute of Metal Physics, Ural Branch of the RAS, Yekaterinburg, Russia
3NRC Kurchatov Institute - VIAM, Moscow, Russia
4Ural Federal University, Yekaterinburg, Russia
Abstract. As materials with reduced density, Al-Li alloys are of interest for the aerospace industry, where one of the priority tasks is a reduction in the weight of aircraft and aerospace structures. However, the widespread use of these alloys is constrained by their low workability when manufacturing semi-products by rolling. The problem of determining the influence of the chemical composition and heat treatment conditions of Al-Li alloy B-1461 on the mechanical properties of rolled sheets is solved in the presented work. This is achieved by tensile testing of mechanical properties and structure of sheets of different chemical compositions subjected to industrial heat treatment under different conditions. The test results did not reveal any significant change in strength properties depending on the direction of specimen cutting. The elongation showed a noticeable an-isotropy, and a factor influencing its increase was also revealed - that is the percentage of copper content in the chemical composition. It was found out that the artificial aging conditions have the main effect on the level of strength properties, namely, an increase in the holding time of stage I of the artificial aging and its decrease at stage II leads to an increase in the level of strength properties. It was also stated that the elongation of the specimens cut out from the studied sheets changes insignificantly with an increase in the total percentage of lithium and copper content. It was revealed that a predominantly deformed (non-recrystallized) structure with areas of partial recrystallization is formed after quenching and artificial aging. Unevenly distributed intermetallic compounds of aluminum with Cu, Mn, Sc, Zr are observed in the specimens. The results of the study can serve as a basis for development of industrial technologies for processing of aluminum-lithium alloys.
Keywords: Al-Li alloys; chemical composition; heat treatment; structure; mechanical properties; sheets
Введение
Одной из приоритетных задач развития аэрокосмической отрасли является снижение веса конструкций летательных аппаратов и ракетно-космической техники [1]. С этой точки зрения представляют интерес алюминиевые сплавы, легированные литием, которые по сравнению с широко используемыми в аэрокосмической технике сплавами Д16, АК4-1, В95 и АМг6 имеют пониженную на 7-13 % плотность при более высоких показателях модуля упругости, предела прочности и предела текучести при комнатной и повышенной температурах (до 150 °С), а также сопротивления малоцикловой усталости и коррозионной стойкости [2-8]. Авторы работы [9] отмечают, что А1-Ы-сплавы третьего поколения (В-1461, В-1469),
работа над которыми началась в 1990-х гг. и продолжается до настоящего времени, демонстрируют высокие значения вязкости разрушения, пониженную склонность к анизотропии механических свойств, а также обладают высокой коррозионной стойкостью.
В работе [10] исследовано влияние режимов термической обработки листов толщиной 2 мм из сплава В-1469 на микроструктуру и микротвердость. Проведены закалка и одно-и двухступенчатое искусственное старение с различными выдержками (от 1 до 12 ч). Было выявлено, что с увеличением времени одноступенчатого искусственного старения микротвердость возрастает с 93 до 175 НЧ а при увеличении общей выдержки при двухступенчатом старении - с 91 до 180 HV в результате
структурно-фазовых изменений и увеличения доли упрочняющих фаз.
В работах [11, 12] приведено, что сплав В-1461 разрабатывался как альтернатива традиционному высокопрочному сплаву В95оч. Данный алюминиево-литиевый сплав отличается пониженной плотностью (2,63 г/см3), повышенным модулем упругости (79 ГПа) и обладает лучшими характеристиками прочности и жаропрочности по сравнению с серийным сплавом В95оч. Можно отметить, что В-1461 вызвал интерес многих исследователей, например, в работе [13] определена температура начала плавления неравновесной эвтектики в отожженных образцах из данного сплава 520 °С. Кроме того, установлено, что температура для одноступенчатой гомогенизации слитков сплава В-1461 не должна превышать 520 °С. Диапазон температур для одноступенчатой гомогенизации данного сплава в промышленных условиях 490-510 °С. Выявлено, что двухступенчатая гомогенизация слитков сплава В-1461 в режиме 430-450 °С, 6 ч + 530-540 °С, 18 ч приводит к увеличению относительного удлинения и снижению предела текучести в диапазоне температур 440-460 °С, что соответствует нагреву слитка для горячей прокатки.
В работе [14] показаны результаты экспериментальных исследований по влиянию режимов прокатки и термической обработки листов из сплава В-1461 на структуру и механические свойства. Экспериментальную прокатку проводили по маршруту: горячая прокатка - предварительная термообработка (отжиг или закалка) - холодная прокатка - окончательный отжиг. В результате установлено, что промежуточный отжиг перед холодной прокаткой положительно влияет на механические свойства как холоднокатаных, так и отожженных листов из сплава В-1461.
Однако широкое применение алюминиево-литиевых сплавов в конструкции летательных аппаратов сдерживается из-за их низкой технологичности при изготовлении полуфабрикатов методом прокатки [15]. Исследования показывают, что основной причиной формирования в листах из алюминиевых сплавов неблагоприятной кристаллографической ориентации структуры являются, как правило, нерациональные термомеханические режимы
прокатки [16]. В работах отечественных и зарубежных авторов определенное внимание уделяется созданию технологии изготовления и термической обработки плит и листов из А!-Ы-сплавов с целью ослабления текстуры [17, 18]. Альтернативным подходом к решению указанной задачи является создание в листах эффективной кристаллографической ориентации структуры, обеспечивающей интенсификацию процессов формообразования заготовок и повышение эксплуатационных характеристик изделий [19].
Авторами работы [20] отмечено, что повышение эксплуатационных характеристик алюминиево-литиевых сплавов определяется достижением оптимального соотношения легирующих элементов. В свою очередь, в работе [1] показано влияние параметров старения на свойства алюминиево-литиевых сплавов.
В настоящей работе поставлена задача по определению влияния химического состава сплава В-1461 и режимов термической обработки на механические свойства катаных листов.
Материалы и методы исследования
Исследовали листы из сплава В-1461, полученные по следующей технологической схеме: литье, гомогенизация, обрезка литниковой и донной частей, а также механическая обработка боковых и плоских граней слитков сечением 390 х 1360 мм; горячая прокатка слитка в рулон при температуре от 420 до 500 °С до толщины 6,0 мм; холодная прокатка рулона до толщины 2,0 мм с промежуточными отжигами (400-480 °С, выдержка не менее 1 ч); резка рулона на листы с припуском под дальнейшую термообработку; термообработка на твердый раствор (530-540 °С, выдержка 20 мин) и искусственное старение.
Режимы искусственного старения и химический состав партий листов представлены в табл. 1
Химический состав сплавов листов шести партий близок и отличается только содержанием меди (2,56-2,81 %). Использовали двухступенчатые режимы старения. Температура первой ступени 130 °С, температура второй ступени 160 °С. Варьировали время выдержки на первой и второй ступенях.
Таблица 1 Режимы искусственного старения и химический состав (%) листов
Номер партии Режим искусственного старения Cu Mg Mn Zn Li Zr Be Sc Cr Ni Fe Ca Si Na
1 I ступень: 130±5°С, выдержка 8 ч; II ступень: 160±5°С, выдержка 24 ч 2,56 0,5 0,21 0,5 1,6 0,09 0,0007 0,06 0,02 0,012 0,09 0,009 0,03 0,0014
2 2,65 0,45 0,24 0,44 1,6 0,09 0,0004 0,06 0,02 0,008 0,08 0,009 0,03 0,0009
3 2,81 0,49 0,2 0,47 1,6 0,09 0,0007 0,06 0,02 0,008 0,08 0,009 0,03 0,0012
4 I ступень: 130±5°С, выдержка 20 ч; II ступень: 160±5°С, выдержка 16 ч 2,81 0,52 0,22 0,44 1,6 0,08 0,0008 0,06 0,02 0,008 0,08 0,009 0,02 0,001
5 2,65 0,45 0,2 0,46 1,6 0,09 0,0006 0,06 0,01 0,008 0,07 0,0074 0,02 0,0009
6 2,65 0,44 0,2 0,51 1,6 0,08 0,0007 0,06 0,01 0,01 0,07 0,0073 0,02 0,001
Для определения механических свойств посредством испытания на растяжение из листа каждой партии вырезали образцы вдоль (L) и поперек (LT) оси прокатки (по одному образцу на каждое направление). Размер образцов согласно ГОСТ 11701-84 (ширина 10,0 мм, длина 25,0 мм). Образцы отбирали из центра листа по ширине, испытывали на универсальной испытательной машине INSTRON 5969. Результаты измерения свойств серии образцов усредняли, для анализа применяли средние значения. Число испытаний для каждого усреднения 10.
Для анализа микроструктуры (ГОСТ 2763788) партии листов были подготовлены образцы, место отбора которых соответствовало месту вырезки образцов для механического испытания. Исследование проводили на анализаторе фрагментов микроструктуры твердых тел в комплекте с микроскопом Olympus GX-51 (использован реактив Келлера).
Структуру исследовали на растровом электронном микроскопе WIN SEM A6000 методом EBSD-анализа, а также методом просвечивающей электронной микроскопии.
Результаты исследований и их обсуждение
Средние значения временного сопротивления разрыву, условного предела текучести и относительного удлинения листов партий 1-6
при испытании на растяжение для вариантов направления вырезки образцов Ь и ЬТ представлены в табл. 2.
Результаты испытаний листов всех партий показали незначительное (1-3 %) превышение условного предела текучести и временного сопротивления разрыву в поперечном и продольном направлениях, т.е. с позиции прочностных свойств исследованные листы оказались практически изотропны, при этом заметную анизотропию показало относительное удлинение. В направлении Ь пластические свойства оказались на 6-23,5 % ниже, чем в направлении ЬТ. Отметим, что минимальную анизотропию в этом случае показали образцы листов партии 4, а максимальную - образцы листов партии 6, при этом максимальное значение относительного удлинения на уровне 10,95 % имели образцы листов партии 1. Выявлено, что режимы искусственного старения не влияют на анизотропию относительного удлинения. Небольшое влияние оказывает содержание меди в сплаве - с его уменьшением анизотропия относительного удлинения повышается.
При сравнении временного сопротивления разрыву образцов листов всех партий в направлении Ь выявлено, что максимальная разница значений составляет 7,2 %, при этом максимальное значение имеет образец листов партии 4, а минимальное - образец листов партии 2. Сравнение временного со-
Таблица 2 Механические свойства листов партий 1-6 (средние значения)
Номер партии Направление вырезки образца относительно оси прокатки Временное сопротивление разрыву, МПа (не менее 500 МПа, ТУ 1-804-436-2006) Условный предел текучести, МПа (не менее 450 МПа, ТУ 1-804-436-2006) Относительное удлинение,% (не менее 7 %, ТУ 1-804-436-2006)
1 530 497,5 9,55
|_т 515 495 10,95
2 515 487,5 8,55
|_т 510 477,5 10,9
3 525 485 9
|_т 515 485 10,75
4 555 520 9,5
|_т 540 505 10,1
5 540 500 9,35
|_т 520 495 10,2
6 550 520 8,05
|_т 545 515 10,5
противления разрыву исследуемых образцов в направлении ЬТ показало, что максимальная разница значений составляет 6,5 %, при этом максимальные показатели имеет образец листов партии 6, минимальное - партии 2.
Сравнение условного предела текучести всех образцов листов в направлении Ь выявило, что максимальная разница значений составляет 6,7 %, при этом максимальное значение имеют образцы листов партий 4, 6, минимальное -партии 3. При сравнении временного сопротивления разрыву исследуемых образцов в направлении ЬТ установлено, что максимальная разница значений составляет 7,2 %, при этом максимальное значение имеют образцы листов партии 6, минимальное - партии 2.
Таким образом, основное влияние на уровень прочностных свойств оказывают режимы искусственного старения, а именно повышение времени выдержки I ступени искусственного старения и его понижение на II ступени ведут к росту прочностных свойств.
Анализ механических свойств листов, изготовленных из слитков разного химического состава и подвергнутых старению по разным режимам, показал, что оптимальными, с точки зрения минимальной анизотропии механиче-
ских свойств и высоких их значений, являются химический состав и режимы старения листов партии 4 с содержанием меди 2,81 % и с увеличенной выдержкой на первой ступени искусственного старения.
В работе также проведено исследование микроструктуры образцов листов партии 4 (рис. 1). Для образцов характерна деформированная (нерекристаллизованная) волокнистая структура с вытянутыми вдоль направления прокатки зернами. При этом наблюдаются небольшие участки структуры с частичной рекристаллизацией.
Структура образцов, отобранных от листов партии 4, была исследована также методом EBSD-анализа (рис. 2, 3). Кристаллографические данные получены с коэффициентом индексации 75 %. Неиндексированные точки в основном приходятся на области вблизи границ зерен и на включения интерметаллидных фаз. На картах данные места выделены белым цветом.
На рис. 2, а, в представлены карты рекристаллизации при разном увеличении участков образца. Здесь деформированные (нерекри-сталлизованные) зерна показаны красным цветом, рекристаллизованные зерна - синим, желтым цветом - зерна с выявленной субзеренной
структурой. Для определения рекристаллизованных и деформированных (нерекристал-лизованных) зерен использован метод оценки постоянства кристаллографической ориентации внутри зерна. Наличие субструктуры и внутренних напряжений в деформированных (нерекристаллизованных) зернах приводит к появлению значительных градиентов ориентации внутри зерен, что и отличает эти зерна от рекристаллизованных. На приведенных картах видно, что в структуре наблюдаются в основном деформированные и полигони-зованные зерна. В структуре присутствуют единичные ре-кристаллизованные зерна. На рис. 2, б, г приведены гистограммы, показывающие процентное соотношение деформированных и рекристаллизо-ванных участков структуры.
При увеличении 5000 раз метод ABSD-анализ лучше выявляет субзеренную структуру листов по сравнению с увеличением 3000 раз. В принципе после нагрева листов под обработку на твердый раствор до температуры 530-540 °С проходит поли-гонизация с формированием субзеренной структуры по
КесгувМиге<1 ЗиЬяткЛигес! ОеБнтес!
б
КесгувЮШга! виЬвШйига! Оей>гтес1
г
Рис. 2. Карта рекристаллизации при увеличении 3000 (а) и 5000 (в); гистограмма процентного соотношения деформированных (нерекристаллизованных) и рекристаллизованных участков структуры (б, г)
всему объему листов. Использование метода просвечивающей электронной микроскопии, обладающего высокой разрешающей способностью, подтверждает это заключение.
Рис. 3. Карта границ зерен при увеличении 3000 (а) и 5000 (в); гистограмма разориентировки границ зерен (б, г)
На рис. 3, а, в приведены карты границ зерен при разном увеличении участков образца. Здесь белым цветом показаны границы субзерен (малоугловые границы с разориентировкой менее 15°) и черным цветом - границы зерен (большеугловые границы с разориентировкой более 15°). Кроме того, в структуре присутствуют крупные зерна, вытянутые в направлении прокатки. Внутри зерен наблюдается субструктура (субзерна, имеющие границы с разориентировкой менее 15°). Также имеются зерна, внутри которых видны мелкие вытянутые зерна, границы которых разориентированы более 15°.
На рис. 3, б, г приведены гистограммы разориентировки границ зерен. Здесь видно, что в структуре наблюдается большое количество малоугловых границ с разориентировками ниже 15°, а в области большеугловых границ практически равномерное распределение, что характерно для деформированной (нерекри-сталлизованной) структуры.
Исследование методом просвечивающей электронной микроскопии показало, что в образцах листов партии 4, сформирована развитая субзеренная структура по всему объему металла листов независимо от плотности распределения частиц алюминиевых интерметаллидов (рис. 4, а, б).
Рис. 4. Общий вид субзеренной структуры образца листа в областях с пониженным (а) и повышенным (б) содержанием интерметаллидных частиц
Согласно данным ЭДС-анализа, в образце присутствуют частицы интерметаллидов алюминия с повышенным содержанием Си и Мп и примесями Fe, Сг и N1, а также интерметалли-ды алюминия с повышенным содержанием Бс и 2г, неравномерно распределенные по объему образцов (рис. 5).
Также анализировали влияние содержания компонентов химического состава образцов на величину относительного удлинения. Было выявлено, что основными влияющими компонентами в данном случае являются литий и медь. В табл. 3 представлены суммарное содержание лития и меди,
шя * & ': I II .■-,-11 Л ;. Л
ы
--- _ г . Т
1 : «1 ! * т - 1 II Р^Г1 * ЕВ
1 - 1 1 4 \" и и' —1 1 | « : И
} йои ■ и 1 .1 Ь" ^ ' '\ * Л
4» А -ЗГ .-¡Г —иг—ш чА лЬ ж К л
1 :: м 11-я ! к! 11 и \ ,
111 1
4» н к м ан т 4» т т > »
№ и ^ 11 \ :: ■1 =4= ' ЕЭ и< да 1 ЕЮ 1
1! 1.1 Ун.» мм А 'V м | 1! 1 , ЧГг
■к * »■■■Ь II I 4* «к ф як '•шиш.я- 1 1 41 II |> л
Рис. 5. Результаты ЭДС-анализа по линиям:
а - через частицу интерметаллида А1 с повышенным содержанием Си и Мп; б - через частицу интерметаллида А1 с повышенным содержанием Бс и 7г
Таблица 3
Суммарное содержание лития и меди
в листах партий 1-6
Партия 1 2 3 4 5 6
Li + Cu, % ат. 7,11 7,146 7,223 7,222 7,146 7,15
Li/Cu, % ат. 5,71 5,52 5,52 5,5 5,22 5,23
Рис. 6. Изменение относительного удлинения образцов листов партий 1-6 в направлениях L и LT с увеличением суммарного содержания Li + Cu (% ат.)
После холодной прокатки и нагрева под обработку на твердый раствор (530-540 °С) листы сохранили нерекристаллизованную структуру, которая представляет собой длинные, вытянутые в направлении прокатки зерна, разделенные большеугловыми границами, с небольшими участками рекристаллизованных зерен. Нерекристаллизованные зерна состоят из многочисленных субзерен, разделенных малоугловыми границами. Алюминиевые интерметаллиды, содержащие Cu, Mn, Fe, Sc, Zr, неравномерно распределены по объему металла листов.
Испытание листов на растяжение в продольном и поперечном направлениях показало, что они полностью удовлетворяют требованиям нормативной документации. Листы, несмотря на нерекристаллизованную структуру, характеризуются малой анизотропией прочностных свойств и умеренной анизотропией (7 %) относительного удлинения.
Изменение содержания меди и режимов искусственного старения в исследованных пределах незначительно влияет на механические свойства листов. Минимальная анизотропия относительного удлинения наблюдается у листов из сплавов с содержанием 2,81 % Cu при использованном режиме старения 130 °С, 20 ч + 160 °С, 16 ч.
Работа выполнена в рамках государственного задания по теме «Давление» № 122021000032-5.
отношение их содержаний в листах всех партий.
График, отражающий изменение относительного удлинения образцов листов партий 1-6, отобранных в направлениях Ь и и, с увеличением суммарного содержания □ + Си, представлен на рис. 6.
Построенная на данном графике линия тренда позволяет заключить, что с увеличением суммарного содержания □ + Си относительное удлинение образцов листов исследуемых партий не меняется.
Заключение
В промышленных условиях получены шесть партий холоднокатаных и термически упрочненных листов толщиной 2 мм из сплава В-1461 (система А!-Си-Ы-Мп^с^г). Листы шести партий отличаются содержанием меди (2,56-2,81 %) и режимами искусственного старения.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Оглодков М.С., Щетинина Н.Д., Рудченко А.С.
и др. Направления развития перспективных алюминий-литиевых сплавов для авиационно-космической техники (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 1 (58). С. 19-29.
2. Ашмарин А.А., Гордеева М.И., Бецофен С.Я., Ло-зован А.А., Wu R., Александрова С.С., Селиванов А.А., Быкадоров А.Н., Прокопенко Д.А. Исследование влияния фазового состава на термическое расширение и механические свойства сплавов Al-Cu—Li // Известия высших учебных заведений. Цветная металлургия. 2023. № 5 (29). С. 57—68.
3. Оглодков М.С., Романенко В.А., Бенариеб И., Рудченко А.С., Григорьев М.В. Исследование промышленных полуфабрикатов из перспективных алюминий-литиевых сплавов для авиационной техники // Авиационные материалы и технологии. 2023. № 3 (72). С. 62—77.
4. Starke E.A., Staley J.T. Application of modern aluminum alloys to aircraft // Progress Aerospace Sci. 1996. Vol. 32. P. 131—172.
5. Wanhill R.J.H. Status and prospects for aluminiumlithium alloys in aircraft structures // Int. J. Fatigue. 1994. Vol. 16 (1). P. 3—20.
6. Гуреева М.А., Грушко О.Е., Овчинников В.В. Свариваемые алюминиевые сплавы в конструкциях транспортных средств // Заготовительные производства в машиностроении. 2009. № 3. С. 11—21.
7. Гречников Ф.В., Ерисов Я.А., Сурудин С.В., Разживин В.А. Разработка реологической модели горячей деформации на примере алюминий-литиевых сплавов 1424 и В-1461 // Известия высших учебных заведений. Цветная металлургия. 2020. № 6. С. 44—51.
8. Щетинина Н.Д., Рудченко А.С., Селиванов А.А. Применение методов математического моделирования при разработке режимов деформации алюминий-литиевых сплавов (обзор) // Труды ВИАМ. 2020. № 8 (90). С. 20—34.
9. Карачевцев Ф.Н., Летов А.Ф., Проценко О.М., Якимова М.С. Разработка и применение стандартных образцов перспективных сплавов авиационного назначения // Труды ВИАМ. 2016. № 10 (46). С. 80—88.
10. Антипов К.В., Оглодкова Ю.С., Курынцев С.В., Сафиуллин Е.И. Исследование влияния режимов термической обработки на структуру и свойства листов из алюминий-литиевого сплава В-1469 // Труды ВИАМ. 2022. № 11 (117). С. 16—26.
11. Антипов В.В., Сенаторова О.Г., Ткаченко Е.А., Вахромов П.О. Алюминиевые деформируемые сплавы // Авиационные материалы и технологии. 2012. № S.C. 167-182.
12. Антипов В.В., Колобнев Н.И., Хохлатова Л.Б. Развитие алюминий-литиевых сплавов и многоступенчатых режимов термической обработки // Авиационные материалы и технологии. 2012. № S. С. 183-195.
13. Ovsyannikov B.V., Zamyatin V.M., Mushnikov V.S., Oglodkov M.S. Thermal and X-Ray microanalysis of alloys В-1461 ingots based on the system Al-Cu-Li // Metal Science and Heat Treatment. 2014. Vol. 56. P. 291-296. DOI: 10.1007/s11041-014-9748-3.
14. Ерисов Я.А., Гречников Ф.В., Гречникова А.Ф. Исследование влияния режимов прокатки и термообработки на структуру и свойства листов из алюминий-литиевого сплава В-1461 // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2019. № 5 (91). С. 5-10.
15. Mizera J., Driver J.H., Jezierskab E., Kurzydlow-ski K. Studies of the relationship between the microstructure and anisotropy of the plastic properties of industrial aluminumlithium alloys // Mater. Sci. Eng. А. 1996. Vol. 212. No. 1. P. 94-101. DOI: 10.1016/0921-5093(96)10172-6.
16. Choia S.-H., Barlat F. Prediction of macroscopic an-isotropy in rolled aluminum-lithium sheet // Scripta Mater. 1999. Vol. 41. No. 9. P. 981-987.
17. Колобнев Н.И., Сетюков О.А., Хохлатова Л.Б., Оглодков М.С. Влияние кристаллографических ориентировок на свойства плит из Al-Li-сплавов В-1461 и 1424 // Технология легких сплавов. 2010. № 1. С. 100-106.
18. Клочкова Ю.Ю., Грушко О.Е., Ланцова Л.П., Бурляева И.П., Овсянников Б.В. Освоение в промышленном производстве полуфабрикатов из перспективного алюминий-литиевого сплава В-1469 // Авиационные материалы и технологии. 2011. № 1. С. 8-12.
19. Dittenber D.B., GangaRao H.S.V. Critical review of recent publications on use of natural composites in infrastructure // Composites Pt. А: Appl. Sci. Manu-fact. 2012. Vol. 43 (8). P. 1419-1429.
20. Бецофен С.Я., Осинцев О.Е., Князев М.И., Долгова М.И., Кабанова Ю.А. Количественный фазовый анализ сплавов системы Al-Cu-Li-Mg //Вестник Московского авиационного института. 2016. Т. 23. № 4. С. 181-188.
REFERENCES
1. Oglodkov M.S., Shchetinina N.D., Rudchenko A.S.
i dr. Napravleniya razvitiya perspektivnykh alyuminiy-litiyevykh splavov dlya aviatsionno-kosmicheskoy tekhniki (obzor) // Aviatsionnyye materialy i tekhnolo-gii. 2020. № 1 (58). S. 19-29.
2. Ashmarin A.A., Gordeyeva M.I., Betsofen S. Ya., Lozovan A.A., Wu R., Aleksandrova S.S., Seliva-nov A.A., Bykadorov A.N., Prokopenko D.A. Issle-dovaniye vliyaniya fazovogo sostava na termiches-koye rasshireniye i mekhanicheskiye svoystva splavov
Al-Su-Li // Izvestiya vysshikh uchebnykh zavedeniy. Tsvetnaya metallurgiya. 2023. № 5 (29). S. 57-68.
3. Oglodkov M.S., Romanenko V.A., Benariyeb I., Rudchenko A.S., Grigor'yev M.V. Issledovaniye promyshlennykh polufabrikatov iz perspektivnykh alyuminiy-litiyevykh splavov dlya aviatsionnoy tekh-niki // Aviatsionnyye materialy i tekhnologii. 2023. № 3 (72). S. 62-77.
4. Starke E.A., Staley J.T. Application of modern aluminum alloys to aircraft // Progress Aerospace Sci. 1996. Vol. 32. P. 131-172.
5. Wanhill R.J.H. Status and prospects for aluminiumlithium alloys in aircraft structures // Int. J. Fatigue. 1994. Vol. 16 (1). P. 3-20.
6. Gureyeva M.A., Grushko O. Ye., Ovchinnikov V.V. Svarivayemyye alyuminiyevyye splavy v konstruk-tsiyakh transportnykh sredstv // Zagotovitel'nyye proiz-vodstva v mashinostroyenii. 2009. № 3. S. 11-21.
7. Grechnikov F.V., Yerisov Ya.A., Surudin S.V., Razzhivin V.A. Razrabotka reologicheskoy modeli go-ryachey deformatsii na primere alyuminiy-litiyevykh splavov 1424 i V-1461 // Izvestiya vysshikh ucheb-nykh zavedeniy. Tsvetnaya metallurgiya. 2020. № 6. S. 44-51.
8. Shchetinina N.D., Rudchenko A.S., Selivanov A.A.
Primeneniye metodov matematicheskogo mode-lirovaniya pri razrabotke rezhimov deformatsii alyu-miniy-litiyevykh splavov (obzor) // Trudy VIAM. 2020. № 8 (90). S. 20-34.
9. Karachevtsev F.N., Letov A.F., Protsenko O.M., Yakimova M.S. Razrabotka i primeneniye standart-nykh obraztsov perspektivnykh splavov aviatsion-nogo naznacheniya // Trudy VIAM. 2016. № 10 (46). S. 80-88.
10. Antipov K.V., Oglodkova Yu.S., Kuryntsev S.V., Safiullin Ye.I. Issledovaniye vliyaniya rezhimov ter-micheskoy obrabotki na strukturu i svoystva listov iz alyuminiy-litiyevogo splava V-1469 // Trudy VIAM. 2022. № 11 (117). S. 16-26.
11. Antipov V.V., Senatorova O.G., Tkachenko Ye.A., Vakhromov P.O. Alyuminiyevyye deformiruyemyye splavy // Aviatsionnyye materialy i tekhnologii. 2012. № S.S. 167-182.
12. Antipov V.V., Kolobnev N.I., Khokhlatova L.B. Raz-vitiye alyuminiy-litiyevykh splavov i mnogostupen-chatykh rezhimov termicheskoy obrabotki // Aviatsionnyye materialy i tekhnologii. 2012. № S. 183-195.
13. Ovsyannikov B.V., Zamyatin V.M., Mushnikov V.S., Oglodkov M.S. Thermal and X-Ray microanalysis of
alloys B-1461 ingots based on the system Al-Cu-Li // Metal Science and Heat Treatment. 2014. Vol. 56. P. 291-296. DOI: 10.1007/s11041-014-9748-3.
14. Yerisov Ya.A., Grechnikov F.V., Grechnikova A.F. Issledovaniye vliyaniya rezhimov prokatki i termoo-brabotki na strukturu i svoystva listov iz alyuminiy-litiyevogo splava V-1461 // Izvestiya Samarskogo nauchnogo tsentra Rossiyskoy akademii nauk. 2019. № 5 (91). S. 5-10.
15. Mizera J., Driver J.H., Jezierskab E., Kurzydlows-ki K. Studies of the relationship between the microstructure and anisotropy of the plastic properties of industrial aluminumlithium alloys // Mater. Sci. Eng. A. 1996. Vol. 212. No. 1. P. 94-101. DOI: 10.1016/0921-5093(96)10172-6.
16. Choia S.-H., Barlat F. Prediction of macroscopic an-isotropy in rolled aluminum-lithium sheet // Scripta Mater. 1999. Vol. 41. No. 9. P. 981-987.
17. Kolobnev N.I., Setyukov O.A., Khokhlatova L.B., Oglodkov M.S. Vliyaniye kristallograficheskikh oriyen-tirovok na svoystva plit iz Al-Li-splavov V-1461 i 1424 // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2010. № 1. S. 100-106.
18. Klochkova Yu.Yu., Grushko O. Ye., Lantsova L.P., Burlyayeva I.P., Ovsyannikov B.V. Osvoyeniye v promyshlennom proizvodstve polufabrikatov iz pers-pektivnogo alyuminiy-litiyevogo splava V-1469 // Aviatsionnyye materialy i tekhnologii. 2011. № 1. S. 8-12.
19. Dittenber D.B., GangaRao H.S.V. Critical review of recent publications on use of natural composites in infrastructure // Composites Pt. A: Appl. Sci. Manu-fact. 2012. Vol. 43 (8). P. 1419-1429.
20. Betsofen S. Ya., Osintsev O. Ye., Knyazev M.I., Dolgova M.I., Kabanova Yu.A. Kolichestvennyi fazovyi analiz splavov sistemy Al-Cu-Li-Mg //Vest-nik Moskovskogo aviatsionnogo instituta. 2016. T. 23. No 4. S. 181-188.
