CC BY
187 Karantxalis A .£., Hyatt S., Kennedy A.R. The mechanical properties of Al-TiC metal matrix compositcs fabricated by a tlux-casting technique // Materials Science and Engineering, 1997. Vol. 237Л. P. 200-206
8. Premkumar M К. Chu M G. Al-TiC particulate composite produced by a liquid state in situ process // Materials Science and Engineering. 1995. Vol. 202A. P. 172-178,
9. Sahoo P . Kaczak M J. Micros tructure-propert у relationships of in situ reacted TiC/'Al-Cu metal matrix compositcs II Materials Science and Engineering. 1991. Vol. Г131 P. 69-76,
10. Nakata H., Chon Т., Kanetake N. Fabrication and mechanical properties of in situ formed carbide particulate reinforced aluminum composite// Journal ofMaterials Science. 1995. Vol. 30. P. 17!9-1727.
1 I. Lu L., Lai M.O., Yeo J.L, In situ synthesis of TiC composite for structural application // Composite Structures. 1999 Vol. 47. P. 613-618.
12 Liu Xiangfa. Wang Zhenqing, Zhang Zuogui, Bian Xiufang. The relationship between microstructitre and refining performance of Al-Ti-C master alloys// Materials Science and Engineering. 2002. Vol. 332A. P. 70-74,
13. Амосов А.П. Управление структурой и свойствами С В С-композитов // Генная инженерия а сплавах: Тез. докл. VI Междунар науч.-практ, конф.. Самара: СамГГУ, 1998. С. 115-116
14 Никитин В И. Лукьянов Г.С.. Кандалова Е.Г., Макаренко А.Г. СВС-лигатуры для алюминиевых сплавов // На-у чно-технич ескйе разработки в области СВС: Справочник. Ч ер и оголовка: ИСМАН, 1999. С.73-75.
15 Nikitin У.f., Jie Wanqi, Kandalova E.G., Makarenko A.C . Li Yang Preparation of Al-Ti-B grain refiner by SHS technology II Scripta Materials. 2000. No. 42. P. 561-566.
16. Kandalova E.G., Nikitin V.l., Jie Wanqi, Makarenko A.C. Effect of AI powder content on SHS Al-Ti grain refiner // Materials Letters. No. 54. 2002. P. 131-134.
17. Cut lily B.D. Elements of X-ray diffraction London, UK: Prentice Hall. 2001.
18. Makarenko A.G., Kandalova E G,. Nikitin V.l., Shugayev V.A. SHS process for manufacturing aluminum master alloys by use of (lux // Book of Abtracts: 5th International Symposium on SHS. Moscow, Russia. 1999 P. 47,
19. Li Peijie, Kandalova E G.. Nikitin V.J., Luis A.R, Makarenko A G., Zhang Yanfei. Effect of fluxes on structure formation of SHS Al-Ti-B grain refiner // Material Letters (u печати).
20. Zarrinfar N, Ship way PH, Kennedy A.R, Saidi A. Carbide stoichimctry in TiCi; and Cu-TiCx produced by self-propagating high-temperature synthesis// Scripta Materiaiia. 2002 Vol 46. P 121-126.
21. Storms E.K. The refractory carbides. London, UK: Academic Press. 1967.
Статья поступила в редакцию 22 ноября 2004 г
УДК 552.37, 662.3.004.14
А.Р. Самборук
СПОСОБ ГЕНЕРАЦИИ ХОЛОДНЫХ ГАЗОВ
ПРИ ГОРЕНИИ ПОРИСТЫХ СИСТЕМ
Представлены основные закономерности и особенности горения пористых систем. Описан способ
генерации холодных и чистых газов при сжигании газопроницаемых составов в режиме вынужденной фильтрации продуктов горения через несгоревшую часть пористого заряда.
Класс гетерогенно горящих систем чрезвычайно широк и имеет большую и постоянно расширяющуюся область практического применения. Из предложенной классификации [1] представляется интересным ныделить:
- конвективное горение (КГ);
- безгазовое горение (БГ);
- фильтрационное горение (ФГ).
Весьма характерным является то, что все эти виды горения применимы к пористым системам. Отличительной особенностью пористых систем является неупорядоченность их структуры [2]. Даже простое перечисление всех видов переноса в дисперсных пористых системах. [3] показывает, что эффективная теплопроводность такой системы является сложнейшей функцией температуры, давления газа, химического состава материала и газа, пористости, размеров и формы частиц и пор и многих других факторов.
Широкий диапазон изменения скорости горения газопроницаемых топлив [4] свидетельствует о разнообразии видов теплопередачи, определяющих режимы горения таких систем. В общем случае выделяют кондуктивный и конвективный механизмы, теплоперенос с излучением и перенос тепла за счет фазовых переходов. Тепловыделение при конденсации может быть значительным даже в том случае, когда затрагивает лишь часть продуктов горения [5]. Причем это тепло не рассеивается по всей зоне прогрева, а выделяется в относительно узкой области.
Если же указанная температура велика, то конденсация, по-видимому, способна вызвать зажигание конденсированной фазы.
Согласно теории тепломассообмена [6] при конвективном механизме в общем случае кроме молекулярного переноса массы под действием градиента концентраций (закон диффузии Фика) необходимо учитывать перенос массы за счет термодиффузии (эффект Соре) и баро-диффузии. Особенно интересным представляется тот факт, что эффективный теплообмен в продуваемом пористом теле позволяет локализовать тепло в узких подвижных зонах [7], благодаря чему в слабоэкзотермических системах, собственная энергия которых не допускает развития критических явлений саморегулируемого реакционного переноса, создается возможность для реализации самоподдерживающихся тепловых волн типа волн горения [8].
Горение пористых систем, в отличие от сплошных, характеризуется рядом специфических особенностей [4]. Прежде всего, это неодномерный характер горения, обусловленный геометрической неоднородностью пористых систем, при этом масштаб неравномерности достаточно велик и в отдельных случаях (схема "замурованного заряда") может достигать нескольких диаметров заряда. Большое влияние на горение оказывает физическое состояние горящей поверхности. Термопарные измерения показали заметное отличие температурного профиля в конденсированной фазе от михельсоновского, толщина прогретого слоя увеличивается в 3-4 раза.
Исследование получения сверхвысоких скоростей горения твердых топлив фактически началось в 1940 г. работами К.К.Андреева [9J, изучавшего механизм перехода от горения к детонации в конденсированных ВВ. Тогда же и был введен постулат о механизме конвективного переноса тепла с помощью нагретых газов, проникающих в поры твердого топлива со скоростью, которая зависит от градиента давления.
Проявляемый интерес к исследованию горения пористых систем объясняется еще и тем, что значительная часть промежуточной зоны стационарных скоростей между нормальной скоростью горения (10-100 мм/с) и детонацией (4000-9000 м/с), которая может быть полезной для различных практических применений, в действительности оказывается нереализуемой и несоответствующей уравнению Ренкина-Гюгонио для обычных топлив [10]. Существующие теории не учитывают возможности использования необычных топлив или необычных средств в передаче энергии. Горение пористых топлив, по-видимому, дает такую возможность.
КГ возникает вследствие проникновения газообразных продуктов горения в поры исходного вещества. Можно выделить два основных механизма проникновения вглубь заряда высокотемпературных газов, возбуждающих интенсивную химическую реакцию и опережающих фронт горения — вынужденный и струйный. В первом случае движущей силой является перепад давления; во втором - столкновение отдельных струй продуктов разложения или горения, опекающих от искривленной поверхности пор. При КГ газы, поступающие в пористое топливо, не выступают в качестве окислителя, необходимого для протекания реакции. Их влияние проявляется, главным образом, в увеличении интенсивности теплообмена между высокотемпературными частями системы, и после окончания горения обычно не остается пористого состава. Согласно общепризнанному механизму КГ энергия, затрачиваемая на нагрев и поджигание частиц вещества, переносится из зоны горения потоком горячих газообразных продуктов, движущихся со скоростью, превышающей скорость фронта воспламенения, т.е. выполняется условие опережающей филы рации. Лишь когда скорость пламени превышает 150-200 м/с, реализуется специфический механизм конвективного разогрева ВВ, в котором ведущую роль играют газофазные диссииативные процессы, сопровождающие высокоскоростное трение газов о стенки пор [12].
Характерной особенностью конвективного режима горения является сильная зависимость скорости горения от давления [11], Это связано с тем, что скорость газообразования в этом случае определяется не столько ростом скорости горения, сколько более сильной зависимостью от давления скорости фильтрации газа, т.е. толщины горящего слоя вещества.
В отличие от нормального горения на скорость КГ существенное влияние оказывает диаметр заряда. Увеличение скорости горения с ростом диаметра, особенно ярко выраженное при низких плотностях, не связано с изменением боковых теплопотерь.
В зависимости от характера изменения скорости U и давления во фронте пламени Pj по длине заряда различают следующие режимы КГ [13]:
- нестационарно ускоряющееся, когда возрастание Vсопровождается увеличением Ру[4];
- квазистационарное пульсирующее, когда С/ и /усохраняются в среднем постоянными по длине заряда [14];
- нестационарное стабилизированное, когда Vпостоянна, а /^увеличивается [13].
В работе [15] указывается, что в условиях полузамкнутого объема (рис. 1) распределение давления, возникающего при газификации топлива, может обеспечить постоянную скорость фильтрации газа через несгоревшую часть и постоянную скорость распространения волны горения. Скорость передачи энергии с помошью ттого конвективного механизма зависит от скорости течения газа через пористую среду, а также от локального давления, которое регулируется на сгоревшем конце топлива с помощью сопла. После переходных процессов стационарная волна продвигается вперед с постоянной скоростью. При этом скорость выгорания решетки постоянна и давление в сгоревшей зоне поддерживается на постоянном уровне, что очень важно, так как основной причиной взрывов при горении пористых зарядов является непрерывное увеличение давления.
Рис. 1. Схема горения пористых систем в полузамкнутом объеме:
1 - газонепроницаемая оболочка;
2 - сопло:
3 - зона горения; 4- зона воспламенения;
5 зона пригрева:
6 - исходное вещество;
7 - направление перемещения фронта горения;
8 - направление оттока газообразных продуктов реакции;
9 - продукты горения
Сквайром был экспериментально реализован режим горения, обеспечивающий вынужденную конвекцию всех продуктов реакции через уплотненный слой гранулированного топлива [ 16]. На рис. 2 приведена схема использованного им экспериментального устройства.
Р и с. 2. Схема устройства для экспериментального исследования пористых систем:
1 - воспламенитель;
2 - свободный объем:
3 - объем, занятый порис тым зарядом
(ГЦ = 37%);
4 - диафрагма,
5 - ионизационные датчики
Типичная кривая изменения давления в ходе огневого испытания показана на рис. 3.
После воспламенения пористого заряда фронт горения с ускорением перемещается вправо, что фиксируют датчики давления, и при достижении критического давления происходит прорыв диафрагмы.
С целью расчета параметров самоускоряющсго перемещения фронта горения, распространяющегося в пористой среде в условиях конвекции газообразных продуктов реакции, была разработана теоретическая модель [10], описывающая работу рассматриваемого устройства (нестационарное горение пористых топлив).
Для упрощения расчета предполагалось, что гранулы топлива жестко зафиксированы в пространстве, а фронт пламени является приблизительно плоским и перпендикулярным оси топливного заряда (одномерный характер процесса). Численное решение, приведенное на ЭВМ. показало хорошую сходимость теоретических и экспериментальных диаграмм «давление-время».
В отличие от БГ фильтрационное горение (ФГ) осуществляется за счет реакции газообразного окислителя в пористой среде. Из всего многообразия реализуемых в практике СВС-режимов ФГ наиболее интересным представляется рассмотрение одномерной спутной фильтрации газообразного компонента, в том числе и разбавленного инертом [23]. 11одвод окислителя в зону реакции в этом случае осуществляется со стороны зажигающего торца через сгоревшую часть образца. Принципиальным отличием такой организации процесса является полнота превращения пористого вещества во фронте реакции при любых скоростях подачи газа [24|, При естественной (саморегулируемой) фильтрации окислителя полпота сгорания не зависит от соотношения скоростей фильтрации и реакции, температура в зоне реакции может быть как выше, так и ниже адиабатической, что достигается за счет перераспределения тепла в продуктах фильтрующимся газом.
Анализ горения конденсированных смесей с частично газифицирующимся продуктом реакции [25] показал, что горение систем с сильным газовыделением может происходить лишь в условиях газообмена с внешней средой. Истечение газа через исходное вещество приводит к сверхдиабатическому перегреву зоны реакции. Для реализации стационарных волн реакций с интенсивным газовыделением необходимо вводить в исходную смесь тепловой балласт, увеличивающий теплоемкость конденсированной среды [23].
При принудительном продуве газа вслед движущейся волне реакции возможны режимы полного (РГ1ПО) и неполного (РНПО) потребления окислителя во фронте горения. При отсутствии проскока газа-окислителя за фронт реакции температура горения не зависит от потока газа. Повышение температуры является следствием локализации выделяющегося тепла посредством конвективного теплопереноса в определенной части прореагировавшего слоя, В случае частичного проскока окислителя через фронт горения в область холодного непрореагировав-шего вещества (РНПО) скорость горения возрастает несколько медленнее величины потока, а температура слабо (логарифмически) увеличивается вместе с расходом, что объясняет существование волн горения с низким содержанием горючего в пористой среде. При уменьшении концентрации окислителя в потоке газа или при увеличении его теплоемкости при добавлении испаряющихся жидкостей возникает инверсия температурного профиля волны реакции: чередование температурных зон во фронте горения меняется на обратное - исходное вещество разогревается до температуры горения бегущей впереди фронта тепловой волны, а продукты охлаждены до температуры вдуваемого газа [26].
Наличие инертной примеси в окислительной среде приводит к резкому торможению ФГ с саморегулируемым подводом газа вплоть до затухания процесса. При сильном разбавлении окислителя инертом, а также при наличии газифицирующихся продуктов реакции ФГ можно осуществить лишь в условиях вынужденного продува газа через зону реакции.
Рассмотренные режимы ФГ" нашли свое применение не только при синтезе тугоплавких соединений, но и при исследовании горения нефтенасыщенных песчаников [27], агломерационных процессов, слоевом методе сжигания твердог о топлива в прямоточной схеме "зажатого" слоя [1].
Согласно теории нижняя граница устойчивости стационарного режима распространения тепловой волны определяется параметром
е д
из которого следует, что стационарная волна может существовать уже при 2 = 92 Дж/г.
Впервые рассмотренный режим горения, представленный на рис. 5, в целях получения газообразных продуктов был использован при разработке газогенерирующих элементов (ГГЭ) для порошковых огнетушителей как химических источников рабочего газа для создания рабочего давления [28]. Работы проводились с целью замены газобаллонных устройств (ГБУ) [29]. ГГЭ для порошковых огнетушителей должны генерировать газы с температурой не выше 150°С, не приводящей к сплавлению огнетушащих порошковых составов (ОГ1С) многоцелевого назначения. Не менее важной проблемой является обеспечение чистоты генерируемых газов. Примеси конденсированных продуктов горения должны отсутствовать, так как их наличие может вызвать агрегирование ОПС и засорение как газоотводных трубок, так и запорного клапана огнетушителя, что приведет в конечном итоге к отказу огнегушителя.
Традиционный способ сжигания пиротехнических газообразующих составов (ПГС) и твердых топлив не обеспечивает чистоты газов, и тем более снижения их температуры до необхо-
димых величин. Поэтому в целях создания ГС с такими параметрами нами был применен метод низкотемпературного самораспространяющегося пиролиза (НСП), представленный на рис. 5.
Сущность предлагаемого метода заключается в том, что в отличие от традиционного способа сжигания твердых топлив и ПГС, изготавливаемых обычно в виде плотно спрессованных монолитных зарядов, используются пористые составы, процесс послойного горения которых осуществляется таким образом, чтобы направление оттока продуктов реакции совпадало с направлением движения фронта горения, т.е. продукты горения фильтруются несгоревшей частью состава.
В этом случае газ, генерируемый ПГС, поступает в несгоревшую часть заряда при температуре разложения (пиролиза) газифицирующихся компонентов состава, и охлаждается, отдавая ей часть своего тепла. Необходимую температуру во фронте горения поддерживают реакции, проходящие в шлаках, т.е. в конденсированной фазе. Вследствие того, что генерируемые газы возвращают часть тепла в исходный состав, продукты горения ПГС имеют различную температуру; газы - ниже адиабатической, а ишаки - выше. Пиротехнические составы, способные газифицироваться по методу НСП. были названы газообразующими составами пиролизными (ГСП),
Такой способ сжигания ГСП обладает рядом преимуществ:
- газообразные продукты горения на выходе из заряда имеют температуру, которая значительно ниже температуры пиролиза исходных компонентов состава и может достигать 20-
Ю0°С;
- в процессе работы ГСП газообразные продукты, фильтруясь через заряд, отделяются от конденсированных продуктов реакции;
- более полное и целенаправленное использование выделяющегося в процессе пиролиза тепла за счет дополнительного прогрева исходной смеси позволяет с помощью соответствующих добавок легко регулировать скорость распространения фронта горения, т.е. время газификации состава;
- простая технология изготовления позволяет получать пористые заряды практически любых размеров, что обеспечивает генерирование необходимого количества газа с заданной скоростью.
В результате проведенных исследований были разработаны рецептуры газогенерирукицих составов и конструкция элемента для порошковых огнетушителей ОПУ-2 с вместимостью корпуса 2 литра, обеспечивающие процесс газификации состава по методу НСП. В табл. 1 представлены основные тактико-технические характеристики ГГЭ с газообразующими составами двух типов.
Схема конструкции разработанных газогенерирующих элементов представлена на рис. 6.
Р и с. 6. Газогенерируюший элемент для порошкового огнетушителя ОПУ-2:
1 - цоколь с капсюлем;
2 - воспламенитель (0,15 г ДРП);
3 - картонная гильза (5 =26мм;
4 - газогенерируюший состав:
5 - капроновая сетка, удерживающая состав;
6 - картонная прокладка
На указанную конструкцию и рецептуры составов получено несколько авторских свидетельств на изобретения [30-33]. На способ, реализуемый в описанных конструкциях, получен патент [34],
Изобретение относится к области получения газов и может быть использовано в системах наддува средств спасения на воде и любых резинотехнических изделий (РТИ), в системах вытеснения или аэрации жидкостей или порошков, а также в других областях техники, где требуются автономные источники любых газов при различных давлениях с температурой не выше 100°С. Цель изобретения - повышение газопроизводительности и создание условий безопасно-
го процесса получения газа в режиме вынужденной фильтрации продуктов сгорания через исходное вещество.
Цель достигается благодаря тому, что в способе получения газов, основанном на сжигании твердых топлив, используют вещества с калорийностью 100-500 ккал/кг. Это объясняется тем, что в способе получения газов при экзотермическом разложении вещества образующиеся газы пропускаются по порам исходного вещества, передавая тепло следующему слою и инициируя в нем химическую реакцию. При этом для ряда составов для получения Н2; N2; ¥2: N2+002 было установлено, что имеются верхний и нижний пределы калорийности вещества, а именно: при калорийности ниже 100 ккал/кг в веществе не возникает устойчивого послойного разложения и происходит прекращение процесса разложения, а при калорийности более 500 ккал/кг возникает объемное горение, при котором образуется горячий газ и возможно разрушение корпуса. И только вещество с калорийностью 100-500 ккал/кг для различных составов позволяет получить устойчивое послойное разложение вещества с постоянной массовой скоростью и с температурой газа на выходе из блока, равной температуре окружающей среды.
Таблица I
Технические характеристики ГГЭ для огнетушителей типа ОПУ-2
Показатели Единица измерения Величина показателей
По техническим требованиям ГСП-1 ГСП-2
Состав ГСП - - Азид натрия, диииан-диамид, фтористый литий, пудивербакелит, аэросид Селитра калиевая, магний углекислый. аэросил, раствор Н-15
Газопроизводительность состава дм'/ кг - 400 300
Температура генерируемого газа °С не более 100 24 78
Состав генерируемого газа % - N¡5 - 84,4 СО, - 14,6 . СН4-1,5 Н2 - 0,2 04 - 0,2 ИНз-ОД Ы2 - 62,2 СО, -31,8 02- 1,8 Н, - 3,2 СО - 1,0
Продолжительность набора давления в корпусе снаряженного огнетушителя с 2+5 2,5+3,8 2,5+4,5
Масса снаряженного ГТЭ г 100 47 50
Объем генерируемого газа л 9,2 7,5
Диапазон рабочих температур °С от-50 до 55 от -50 до 55 от -50 до 55
Тротилойый эквивалент - 0 0 0
Механические воздействия (удар, трение, детонация) - Отсутствие бризантного эффекта Отсутствует Отсутствует
Воздействие на элемент открытым пламенем - Отсутствие взрывного эффекта То же То же
Влияние генерируемого газа на ОПС - Отсутствие спекшихся комков То же То же
Наличие в составе ГСП дефицитных или вредных при производстве компонентов - - Есть Отсутствуют
Для различных составов имеются условия, когда в режиме вынужденной конвекции продуктов разложения через поры исходного вещества возможна организация послойного горения без перехода в объемное горение и взрыв.
Дальнейшее развитие данный способ получил в Федеральном научно-производственном центре "Алтай" [35, 36]. Ьыло подтверждено, что при сжигании твердых топлив по данному способу можно получать температуру газа, равную начальной температуре заряда. На практике она оказалась на 20-40 К выше и составила 300-330 К. При этом в качестве газообразных продуктов сгорания можно получать индивидуальные газы, например. N2, 02> Н2 , с чистотой 98,0-99,9%. Скорость г орения остается практически постоянной при значениях заданной температуры 223-323 К. Изменяется только температура генерируемого газа. Выводы.
1. Единственным способом, позволяющим получать холодные газообразные продукты, является способ сжигания пористых систем в режиме фильтрации продуктов горения через не-сгоревшую часть газопроницаемого заряда.
2. Выбранный способ позволяет получать чистые газы, очищенные от конденсированных примесей, с температурой, близкой к начальной температуре заряда.
3. Скорость горения остается практически неизменной в диапазоне температур практического применения.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
]. Основы практической теории горения / В.В.1 [омерапцев. К.М.Арефьев, Д.В.Ахмедов и др. Л.: Энергия. 1973. 264 с.
2. Коллинз Р. Течения жидкостей через пористые материалы. M ; Мир, 1964. 350 с.
3. Лыков А.Н, Тепломассообмен. М.: Энергия, 1971. 560 с.
4. Переход горения конденсированных систем во взрыв / А. Ф, Беляев, В, К, Кобыл ев. А.А.Сулимов и лр. М.: Наука, 1973. 292 с.
5. Коростеяев В.Г., Фролов Ю В Определение параметров горения газопроницаемых топлив // Физика горения и взрыва. 1982. Г. 18. Ж 3. G. 25-3!.
6. Теория тепломассообмена / С.И.Исаев, И.А.Кожинов, В.И.Кофанов и др, M : Высш. шк„ 1979. 495 с.
7. Фатеев Г.А., Петрова Л.П. Расчет температурных и концентрационных полей при термофильтрационном воздействии на реагирующую пористую сисгему // Тепло- и массообмен при фазовых и химических превращениях. Минск, 1983. С. 129-139.
8. Фатеев Г.А. Перенос тепла в реагирующем пористом теле при наличии фильтрации газа //Тепло- и массообмен при газовых и химических превращениях, Минск, 1968. С, 100-113.
9. Андреев К. К Проблемы механизма перехода горения в детонацию и взрыв // Журнал физической химии 1944. № 17. С. 533-537.
10 Кио К,К,, Vichneve(sk\> R.. Summerfield M, Theory of Flame Front Propagaiion in Porous Propellant Charges under Confinement//AJAA Journal 1973. Vol. !!. № 4. P. 444-451.
11. Фролов Ю.В.. Дубовицкий В Ф.. Короткое А.И. и др. О конвективном горении пористых ВВ Н Физика горения и взрыва. 1972. Т. 8. №3. С. 368.
12. Ермолаев B.C., Новожилов В.В., Посвянский B.C. и др Результаты численного моделирования конвективного горения порошкообразных взрывчатых систем при возрастающем давлении II Физика горения и взрыва. 1985. Т. 21. № 5. С. 3-12.
13. Фотеенков В.А.. Короткое А.И.. Ермолаев B.C. и др. Распространение конвективного горения в зарядах насыпной плотности // Физика горения и взрыва. 1982. Т. 18. № 2. С. 137-139.
14. Коростелев В.Г.. Фролов Ю В О конвективном горении диспергирующих систем // Физика горения и взрыва, 1979. Т. 15. №2. С. 88-97.
! 5. Кио К., Summerfield M. Theory of steady - state burning of porous propellants by means of a gaspenetrative mechanism //AJAA 11-th Aerospace Sience I Meeting: AJAA Paper. - Washington, 1973, January 10-12.
16. Squire W H, Devine M P The Interface Between Primer and Propellant // AOA Paper. 1969.
17. Отработка рецептуры состава ГСП-15 для газогенерирующего элемента ЭГ-8: Отчет по НИР (заключ.) / КуЙбыш. политех, ип-т им. В. 13.Куйбышева; Руководитель В.К.Григорьев. 86-25/85, № ГР 01850008558. Куйбышев, 1985. 76 с. Отв. исполн А.Р.Самборук,
18. Григорьев В.К. Низкотемпературный самораспространяющийся пиролиз конденсированных систем // Первый Всесоюзный симпозиум по макроскопической кинетике и химической газодинамике. Октябрь. 1984. Алма-Ата. Тез. докл. Т. 11. Ч. I.C. 92-93.
19. А.с. 255221 СССР, МКИ С 01 В 21/02. Способ получения тугоплавких неорганических соединений / А.Г.Мержанов, В.М.Шкиров, И.П.Коровинская (СССР). № ! 170795. Опубл. 1971. Бюл. № 10.
20. Мержанов А.Г. Теория безгазового горения. Черноголовка: ОИХФ АН СССР, 1973, 18 с.
21. Алдушин А.П.. Мержанов А.Г'.. Хайкии Б.И Режимы послойного фильтрационного горения пористых металлов // Доклады АН СССР. 1974. Т. 215. № 3. С, 612-615.
22. Щербаков В.А.. Сычев А.Е.. Штейнберг А С О механизме дегазации мри С ВС-процессах, Черноголовка: ОИХФ АН СССР, 1984. 16 с. (Препринт.).
23. Алдушин A ll, Сёплярстй Б.С. Распространение волны экзотермической реакции в пористой среде при продуве газа. Черноголовка: ОИХФ АН СССР. 1978. 21 с. (Препринт ).
24. Алдушин А.П.. Сеплнрский B.C.. Щкадинский К.Г. К теории фильтрационного горения /I Физика горения и взрыва. 1980. Т. 16. № 1, С. 36-45.
25. Алдушин AJI. О механизме горения С ВС-систем с газифицирующимся окислителем !! Проблемы технологического горения кинетика, термодинамика, механизм и теория горения. Черноголовка. 1981. С. 113-119
26. Алдушин АН.. Сеплярский ПС. Инверсия структуры волны горения в пористой среде при продуве газа // Доклады АН СССР. 1979. № 3 С. 585-588.
27 Шейман А Н, Малофеев I.E., Сергеев А Н. Воздействие на пласт теплом при лобыче нефти. М: Наука. 1969. 256 с.
28. Газоген ер ирующие элементы в порошковом огнетушителе / К. И. Ткач емко, В.К.Григорьев, 10,Э.Выборной, А.Р.Самборук, !3 кн.; Огнетушащие порошковые средства: Сб. науч. тр. М: ВНИИПО. 1985. С. 90-97.
29. Мартынов ВН., Ждан овин АН, Сравнительная оценка огнетушителей с газо генерируют им и газобаллонным устройствами. В кн.: Горение и проблемы тушения пожаров: Матер. YII Всесоюзной науч.-практ. конф. Секция: Экономика и управление в пожарной охране. М: ВНИИПО, 1981. С, 28-30.
30. A.c. № 1136426 (СССР). Газогснерирующий пиротехнический состав. В.К.Григорьев. В.А.Чесноков, А.Р Самборук. А.А.Новиков и др. Зарегистрировано в I ос. реестре изобретения СССР 22 сентября 1984 г
31. A.c. № 1254827 (СССР). Газогенератор. В.К.Григорьев. В.А.Чесноков, А Р.Самборук, А.Л.Новиков и лр. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений СССР I мая 1986 г.
32. A.C. № 1376689 (СССР). Газогенератор. Ei.К.Григорьев, В А.Чесиоков, А.Р Самборук. А.А.Новиков и лр. Зарегистрирован в Гос. реестре изобретений СССР, 22 октября 1987 г.
33. A.C. № 271589 (СССР). Газогенератор. В.К.Григорьев, А.Р.Самборук. В.А.Чесноков и др. Зарегистрирован в Гос. реестре изобретений СССР 1 марта 1988 г.
34 Патент РФ № 2050966. Способ получения газов и устройство для его осуществления. А.А.Новиков, А.Р.Самборук. Зарегистрирован в Гос. реестре изобретений РФ 27 декабря 1995 г.
35. Комаров В.Ф , Шандакоё В.А. Твердые топлива, их особенности и области применения // Физика горения и взрыва. 1999.'Г, 35. №2. С, 30-34,
36. Шандаков В А., Пузанов В Н., Комаров В.Ф, Борочкин В.П. Способ генерации холодных газов в твердотопливных газогенераторах И Физика горения и взрыва. 1999. Т. 35. № 4, С. 75-78.
Статья поступила в редакцию 22 ноября 2004 г.
