CC BY
75
УДК 621.18
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ТОПОЧНОГО УСТРОЙСТВА КОТЛА ПРИ ПЕРЕВОДЕ НА СЖИГАНИЕ ПРИРОДНОГО ГАЗА
© 2013 г. Е.И. Юрьев
Юрьев Евгений Игоревич - соискатель, кафедра «Тепловые электрические станции и теплотехника», Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт). E-mail: yurjev.evgeniy @yandex.ru
Yuryev Evgeniy Igorevich - applicant for a degree of department «Thermal power station and thermotechnics», South-Russia State Technical University (Novocherkassk Polytechnic Institute). E-mail: [email protected]
Представлены основные результаты диссертационной работы на соискание ученой степени кандидата технических наук. Исследовательская работа направлена на повышение характеристик то-почно-горелочного устройства пылеугольных котлов геометрически подобных БКЗ-320-140 при переводе на сжигание природного газа с установкой различных типов газовых горелок на боковые стены топки.
Ключевые слова: горелка; численное моделирование; моделирование процессов горения; топка котла; сжигание природного газа.
Presents the main results of the thesis on competition of a scientific degree of candidate of technical Sciences. The research work focuses on improving the characteristics offurnace-burner of coal-fired boilers geometrically similar, BKZ-320-140 when translating to the burning of natural gas with the installation of various types of gas burners of the lateral walls of the furnace.
Keywords: burner; numerical simulation; combustion modeling; boiler furnace; burning natural gas.
В сентябре 2007 г. приказом Министерства промышленности и энергетики РФ утверждена Государственная «Программа создания в Восточной Сибири и на Дальнем Востоке единой системы добычи, транспортировки газа и газоснабжения с учетом возможного экспорта газа на рынки Китая и других стран АТР» (Восточная газовая программа) [1]. Координировать деятельность по реализации Программы Правительство РФ поручило ОАО «Газпром».
Вслед за принятием решения по газификации Дальнего Востока на основных генерирующих мощностях (Южно-Сахалинской ТЭЦ-1, Камчатской ТЭЦ-1, Владивостокской ТЭЦ-1, Владивостокской ТЭЦ-2 и др.) были приняты инвестиционные программы по переводу оборудования на сжигание природного газа. В частности перевод котлоагрегатов БКЗ-320-140 Южно-Сахалинской ТЭЦ-1. При этом резервным топливом для станции остается уголь.
БКЗ-320-140 - барабанный паровой котел с естественной циркуляцией, производительностью 320 т острого пара в час, температурой 545 °С, давлением 140 атм. Топка котла снабжена восемью пылеуголь-ными горелками с возможностью сжигания мазута, мощностью 30 МВт, расположенными на фронтовой стене в два яруса.
Для сжигания природного газа в дополнение к пылеугольным горелкам на боковые стены топки в результате реконструкции установлено восемь вихревых газовых горелок в два яруса (рис. 1). При эксплуатации вихревых горелок отмечен низкий межремонтный период, связанный с обгоранием элементов горелки, подверженных прямому излучению из топки.
Рис. 1. Компоновка горелок после реконструкции: 1 - пылевые горелки; 2 - газовые горелки
Актуальным является вопрос повышения характеристик топочного процесса при переводе котлоагрегатов на сжигание природного газа. Для поиска и обоснования проектных решений используется программный комплекс ЛЫ8У8 CFX, позволяющий провести численное моделирование топочного процесса.
Достоверность и обоснованность полученных результатов обеспечивается применением передовых компьютерных средств численного моделирования на базе апробированных математических моделей, широко используемых в задачах вычислительной гидродинамики, в частности при моделировании горения в топках, и хорошим соответствием получаемых результатов с экспериментальными данными.
По результатам анализа работ других авторов [2, 3 и др.] для моделирования топочных процессов в настоящей работе использовались следующие модели: Л-е-модели турбулентности; для описания процесса горения, учитывая условия в топке котла (стадийное горение, нестехиометрическое горение, необходимость получения фронта горения), - комбинированная модель горения FRC/EDM в сочетании с двухстадий-ной реакцией горения метана в воздухе; для оценки количества образующегося оксида азота используется термический механизм Зельдовича и механизм образования быстрых оксидов по Фенимору; для учета радиационных свойств топочной среды - модель взвешенной суммы серых газов; для описания переноса теплового излучения - модель дискретного переноса. Основное топливо - природный газ, поэтому принято, что экранные поверхности не имеют загрязнений, и степень черноты стен топки равна е = 0,85.
Установленные на котлы вихревые горелки (рис. 2) являются двухпоточными по воздуху, центральный канал с аксиальным завихрителем и периферийный с тангенциальным завихрителем, также незначительная доля воздуха (порядка 3 %) подается через центральный канал. Газовая часть представляет собой центральный газовый коллектор с раздающим конусным насадком и газораздающие трубы, расположенные между внутренним и периферийным воздушным каналом.
2 3
Рис. 2. Горелка вихревая: 1 - внутренний воздушный канал; 2 - периферийный воздушный канал; 3 - центральный канал воздуха; 4 - коллектор газовый с раздающими отверстиями; 5 - газовые трубки; 6 - труба для запального устройства
Расчетная область для проведения численного исследования топочных процессов с вихревыми горелками включает: топочный объем и геометрию основной части горелки (без тангенциального завихрителя) с правой и левой круткой, что позволяет оценить воздействие топочной среды на выходные элементы го-релочного устройства.
Для определения распределения расходов воздуха по внутреннему и периферийному каналам горелки, а также данных для входного граничного условия периферийного канала было выполнено численное моделирование топочных процессов с полной геометрией одной вихревой горелки.
На котлах реализован ввод газов рециркуляции в поток воздуха, идущего на горелки. На входных сечениях топлива и воздуха заданы соответствующие расходы, температуры и компонентный состав смеси [4]. На выходном сечении задавался уровень полного давления.
Избыток воздуха на выходе из топки равен 1,1. Избыток воздуха в горелках агор = 0,85, остальной воздух подается через пылевые горелки для охлаждения выходных элементов конструкции с целью защиты их от пережога.
В результате математического моделирования топочных процессов котла БКЗ-320-140 получено распределение параметров по объему и стенам топки, выходным элементам горелочных устройств: температур, давлений, скоростей и траекторий движения, концентраций компонентов, тепловых потоков, воспринимаемых экранами топки, и др.
По результатам математического моделирования топочных процессов с вихревыми горелками (табл. 1) сделаны выводы:
1. Высокие радиационные тепловые потоки, падающие на выходные элементы горелки и амбразуру, обусловлены аэродинамикой факела (рис. 3) - зона активного горения начинается в 100 - 150 мм от наконечников газовых трубок и наблюдается интенсивная центральная зона рециркуляции топочных газов, имеющих температуру около 1500 °С.
2. Из-за высокой скорости смешения и интенсивной рециркуляции топочных газов происходит быстрое выгорание топлива, что приводит к высоким локальным максимумам температур и может способствовать более активному образованию оксидов азота.
3. Сопротивление горелки по воздуху составило 1172 Па.
Таблица 1
Количественные характеристики различных вариантов прямоточно-вихревой горелки (ПВГ), вихревой горелки (ВГ) и плоскофакельной (ПФГ)
Варианты* Tmax? К ^>1500, М3 Gno, г/c 9гор/ qгорMax, Вт/М2 qaM6p, Вт/м2 V, к
ПВГ-40 2146 70,861 11,58 9528/43106 43785 1354
ПВГ-55 2135 74,813 7,74 9693/42863 45061 1348
ПВГ-60 2134 65,760 6,60 9728/43764 46246 1359
ВГ 2135 80,341 6,76 9890/49376 126837 1350
ПФГ 2026 50,580 3,46 - /54300 - 1282
Примечание. * ПВГ-40, ПВГ-55, ПВГ-60 - доля воздуха в вихревом канале 40, 55 и 60 % соответственно; ПФГ результаты для варианта №-В3х32,7х64,3-Г0х0х100-Р94.
а) Вихревая горелка б)* Прямоточно-вихревая горелка в)** Плоскофакельная горелка
Рис. 3. Поля распределения температур в объеме топки в горизонтальном сечении на уровне верхнего яруса горелок, К: а - вихревая горелка; б - прямоточно-вихревая горелка, * доля воздуха в вихревом канале - 60 %; в - плоскофакельная горелка, ** № 2 табл. 3
По результатам моделирования определено два основных направления работ по повышению характеристик топочного процесса:
1) малозатратная реконструкция имеющейся вихревой горелки (учитывая, что горелки уже установлены и эксплуатируются);
2) замена вихревых горелок на горелки, работа которых уменьшит выявленные негативные факторы, а также позволит в полной мере использовать имеющуюся компоновку горелок и размеры топки.
Выбраны следующие малозатратные и легкореализуемые варианты:
1. Вырезка 12 из 24 лопаток тангенциального аппарата (через лопатку).
2. Изменение угла раскрытия амбразуры с 15° на 8°.
3. Вырезка всех лопаток тангенциального завих-рителя.
4. Увеличение расхода через центральный воздушный канал.
По результатам численного моделирования сделан следующий вывод: возможность качественно улучшить характеристики работы вихревой горелки путем малозатратной реконструкции не обнаружена. Все
варианты реконструкции показали худшие параметры в сравнении с исходной горелкой (табл. 2): больше объем зоны максимальных температур, выше максимальная температура, увеличенный выход оксидов азота. Наихудшими показателями обладает вариант с вырезкой всех лопаток тангенциального аппарата. Параметр «пульсация» температуры (табл. 2) характеризует превышение локальной температуры над усредненной температурой потока в рассматриваемом конечном объеме.
Для замены вихревых горелок выбрано два типа горелок: прямоточно-вихревые и плоскофакельные.
Прямоточно-вихревая газовая горелка [5, рис. 1] по воздуху разделена на два канала: внутренний -вихревой и периферийный - прямоточный. Для регулирования доли воздуха в распределительный короб прямоточного канала установлен шибер. Газ подается по газораздающим трубкам, проходящим через периферийный канал горелки.
Конструкция горелки, участвующая в моделировании, ограничена плоскостью перед завихрителем и плоскостью на выходе из прямоточного воздушного канала.
Таблица 2
Количественные характеристики различных вариантов вихревой горелки
№* Tmax? К Vt > 1500, м3 T / T КЛ2 1 var ' 1 varmax, ^ Gno, г/c qrop / ^ropmax:; Вт/м ?амбр / qамбpmax, Вт/М2
1 2018 4,409 5871 / 257513 0,317 7749 / 27292 84899/ 129842
2 2035 3,8 6817 / 251261 0,58 7437 / 26832 68860 / 113496
3 2034 4,73 6844 / 284257 0,48 7872 / 29003 87295 / 126420
4 2106 6,27 9135 / 353454 1,11 7729 / 32000 76589 / 99407
5 2024 4,47 6215 / 259785 0,32 756 5/ 25832 74442 / 124655
Примечаие. *1 - без изменений; 2 - угол амбразуры 8°; 3 - вырезка 12 лопаток; 4 - вырезка всех лопаток; 5 - увеличенная доля воздуха в центральном канале; Ттах - максимальная температура в топочном объеме; ^>15оо - объем зоны с температурой более 1500 °С; Туаг/ Тшптах - пульсация температуры, усредненная по объему и максимальная; - расход оксида азота через выходное сечение; qгор / qг0рmax - средний и максимальный падающий тепловой поток на выходные элементы горелки; qамбр / qaмбрmax - средний и максимальный падающий тепловой поток на амбразуру горелки.
С целью определения лучшего соотношения долей воздуха, подаваемого в вихревой и прямоточный каналы, проведен ряд численных экспериментов с долями воздуха, подаваемого в вихревой канал: 0,4; 0,55; 0,6 (соотношения среднерасходных скоростей Wв/Wп = = 0,43; 0,79; 0,96). Полученные данные позволяют констатировать, что с увеличением доли воздуха в вихревом канале наблюдается: снижение уровня температур; уменьшение длины факела и соответствующее уменьшение площади фронта горения; увеличение скорости реакции горения; незначительный рост теплового потока, падающего на выходные элементы горелки, что можно объяснить приближением факела к устью горелки. По результатам моделирования получено, что соотношение среднерасходных скоростей по каналам, близкое к единице, характеризуется лучшими параметрами топочного процесса (табл. 1).
Прямоточно-вихревая горелка имеет по сравнению с вихревой ряд преимуществ [5]:
1. Изменение доли воздуха по вихревому и прямоточному каналам позволяет менять длину факела и регулировать работу котла.
2. Благоприятная аэродинамика факела (рис. 3) -активная зона горения располагается на расстоянии 300 - 400 мм от устья горелки и замкнутая зона рециркуляции (снижение теплового потока падающего на элементы горелки).
3. Растянутая зона горения положительно сказывается на снижении образования N0* при организации благоприятного перемешивания (в нашем случае при доле воздуха в вихревом канале 0,6).
4. Диаметр выходного сечения амбразуры прямо-точно-вихревой горелки (700 мм) меньше, чем вихревой (890 мм).
Плоскофакельные горелки (ПФГ) обладают следующей аэродинамикой: факел и продукты сгорания движутся веерообразно вдоль оси горелки, сверху и снизу плоскости факела образуется четыре вихря обратных токов топочных газов, оси которых расположены параллельно оси горелки и два вихря по правую и левую сторону горелки с вертикальными осями. По степени турбулизации потока плокофакельные горелки близки к вихревым, при этом стоимостью и простотой конструкции соответствуют прямоточным.
В настоящей работе рассматриваются четыре исполнения (рис. 4) ПФГ (разработка автора). Для выявления особенностей протекания топочного процесса с плоскофакельными горелками была выполнена серия численных экспериментов. Для удобства изложения приняты условные обозначения вариантов численных экспериментов. В начале обозначения располагается номер конструкции (рис. 4): «N1» - первый вариант, «N2» - второй вариант и т.д. Далее следуют доли воздуха по каналам горелки в процентах «В3х32,7х64,3», т.е. 3 % по центральному, 32,7 % -внутреннему, 64,3 % - периферийному. Аналогично обозначение долей газа по воздушным каналам горелки «Г28*28х44». В случае различного расхода возду-
ха по правым и левым горелкам добавляется индекс «Р» с процентом воздуха, подаваемого в горелки, ближние к пылевым горелкам (фронтовому экрану).
А-А
3
4 7
5
ES^ 5
/
\ 6
1 2 Вариант 1
т-1
3 к 4
Вариант 2
■А
3
4
Ж
л
т-1
1 2
Вариант 3
Вариант 4
Рис. 4. Варианты конструктивного исполнения плоскофакельной горелки: 1 - внутренний канал; 2 - периферийный канал; 3 - центральный канал; 4 - центральная газовая труба; 5 - периферийные газовые трубы и газовая труба соответственно; 6 - труба для запального устройства; 7 - труба для датчика контроля факела; 8 - газовые сопла
В результате выполненных исследований (табл. 3) установлено, что для полноты выгорания топлива необходимо обеспечить незначительный разбаланс по воздуху, подаваемому на левый и правый ряд горелок. Увеличение расхода воздуха через горелки, удаленные от пылевых горелок на 5 - 6 %, позволяет обеспечить полное выгорание топлива в объеме топки при минимальных избытках воздуха. Для варианта № 1 (табл. 3) был выполнен ряд расчетов с выявлением необходимого уровня разбаланса по воздуху.
Лучшим вариантом можно считать Ш-В3х32,7* х64,3-Г0*0х100-Р94 - концентрированная подача газа в периферийный канал с разбалансом по воздуху 6 %, который характеризуется низким выходом оксидов азота и достаточной полнотой выгорания в топочном объеме. Наибольший выход оксидов азота наблюдается при равномерном распределении газа в выходном сечении горелки (№ 5, № 8 табл. 3).
7
1
5
6
6
7
7
1
2
Таблица 3
Основные количественные параметры топочного процесса с плоскофакельными горелками
№ Обозначение Tmax? К V>1500, М3 GNo, г/c qrop, Вт/м2 9т", K q3*, %
1 №-В3х32/7х64,3-Г0х0х100 2014 33,51 2,87 63700 1276 0,16
2 №-В3х32/7х64,3-Г0х0х100-Р94 2026 50,58 3,46 54300 1282 7х10-4
3 №-В3х32/7х64,3-П)х0х100-Р85 2063 64,79 4,56 53200 1285 6х10-4
4 №-В3х32/7х64,3-ГШх0х0 2054 59,63 3,27 69400 1298 0,12
5 Ш-В6х31х63-Г20х30х50 2079 79,73 8,06 64292 1290 0,148
6 №-В3х32/7х64,3-Г28х28х44 2077 80,07 7,63 73795 1303 0,043
7 Ш-В6х31х63-П)х100х0 2052 74,82 6,68 75692 1267 0,004
8 Ш-В6х31х63-Г0х40х60 2098 83,89 9,72 134400 1298 0,074
9 №-В6х31х63-П)х0х100 2087 78,12 7,75 133500 1314 0,013
10 №-В6х31х63-П)х100х0 2046 69,60 5,14 128700 1302 0,23
11 Ж-В6х31х63-Г0хШх0 2044 74,50 5,34 68141 1296 0,15
12 Ж-В0,8х31х68,2-П)х100х0 2050 71,52 4,71 73382 1306 0,034
13 Ш-В0,8х31х68,2-П)х100х0 2055 83,80 5,09 96260 1291 0,017
14 N3-В1х31х68-Г5х35х60 Недопустимые режимы: горение в центральном воздушном канале
15 Ш-В0,5х31х68,5Т20х30х50
Примечание. *q3 - недожог топлива.
По результатам выполненных исследований с ПФГ при сжигании газа сформулированы следующие выводы:
1. Сжигание газа в плоскофакельных горелках с достаточной полнотой выгорания можно осуществлять при пониженных избытках воздуха.
2. Температура газов на выходе из топки ниже на 70 - 100 °С в сравнении с вихревыми горелками. При необходимости можно повысить температуру на выходе из топки за счет перераспределения воздуха по каналам горелки (поднятие ядра горения).
3. Распределение топлива в выходном сечении горелки оказывает значительное влияние на размеры фронта горения, максимум температур и объем зоны максимальных температур.
4. При концентрированной подаче газа в периферийный канал обеспечивается минимальный уровень температур в топочном объеме, минимальный выход оксидов азота и высокая полнота выгорания.
5. Достаточно высокие показатели топочного процесса при подаче топлива исключительно через центральную газовую трубу, что связано с затяжкой горения и протеканием реакции с пониженным содержанием кислорода. При этом отмечается достаточная полнота выгорания топлива.
6. С увеличением равномерности распределения топлива в потоке воздуха происходит интенсификация горения, как следствие увеличивается максимальная температура и объем зоны высоких температур, растет выход оксидов азота.
7. Организация «треугольника воспламенения» (зона разрежения, образованная потоками воздуха внутренних каналов плоскофакельной горелки) при различных исполнениях может привести к горению газового топлива в выходном сечении горелки, что не допустимо.
8. За счет регулирования расхода воздуха и газа по каналам есть возможность организовать стабильное горение при нагрузке 40 %.
9. При наиболее удачном конструктивном и режимном оформлении (№ 2, табл. 3) максимальная температура факела ниже на 100 - 120 °С в сравнении с прямоточно-вихревыми и вихревыми горелками.
10. По результатам моделирования, при замене прямоточно-вихревых и вихревых горелок плоскофакельными есть возможность снижения концентрации оксидов азота в топочных газах до 1,5 - 1,9 раза.
Основные количественные характеристики топочного процесса с различными типами горелок сведены в табл. 3.
Особый научно-практический интерес представляет распределение температур в объеме топки (рис. 3) и распределение тепловых потоков по фронтовому экрану при вводе третичного воздуха через сопла значительного размера, размещенные на фронтовой стене. В нашем случае функцию сопел третичного воздуха выполняют пылевые горелки.
В топочном объеме в районе ввода третичного воздуха наблюдаются зоны пониженных температур: глубина 1,5 - 2,0 м (от фронтового экрана), ширина -равна ширине фронта, высота около двух диаметров амбразуры пылевой горелки. В результате наблюдаются значительные градиенты по тепловосприятию экрана, а также пониженное тепловосприятие фронтового экрана относительно среднего тепловосприятия стен топки.
На основе результатов исследования выполнен расчет коэффициентов распределения тепловых потоков по высоте, ширине и стенам топки с целью уточнения теплового расчета и расчета температуры металла стенок труб по нормативному методу [6, 7].
Разница в распределении тепловых потоков по ширине топки для различных горелок не существенна. Характер распределения тепловых потоков по высоте топки имеет практический интерес, в связи со значительным отличием для различных типов горелок (рис. 5).
Пв
1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0
Ii 1 1
1 1 / у* 1 / / —~ l\___^«v
— 1 \ 1 N. 1 \
2 1 1
3 1 1 1 1 5
8 Я
6 H 7 1 1
1 1 1
0,2
0,4
0,6
0,S
1,0
hH
Рис. 5. Коэффициент распределения тепловосприятия по высоте топки пв: 1 - ПФГ; 2 - ПВГ; 3 - ВГ; 4 - НТР 1998 г. [7]; 5 - НТР 1973 г. [6]; 6, 7 - оси горелок нижнего яруса и верхнего яруса ПВГ и ВГ; 8, 9 - оси горелок нижнего и верхнего яруса ПФГ. Обозначения - см. табл. 3
Из представленного графика видно, что тепловос-приятие для плоскофакельных горелок смещено к нижней части топки, вследствие чего получена пониженная температура на выходе из топки.
Данное явление можно объяснить излучательной особенностью факела плоскофакельной горелки: площадь излучения факела занимает 70 - 80 % поперечного горизонтального сечения топки, в результате чего наблюдается повышенный радиационный поток, падающий на скаты холодной воронки.
Незначительное смещение тепловосприятия к нижней части топки прямоточно-вихревых горелок относительно вихревых можно объяснить протяженностью факела, в результате при столкновении встречных потоков факел отклоняется вниз, тем самым увеличивая тепловосприятие нижней части топки.
Коэффициенты распределения тепловосприятия по стенам топки (пст) для ВГ, ПВГ (^вихр = 0,6), ПФГ (№ 2 табл. 2) соответственно равны: для фронтовой стены 0,95/ 0,95/ 1,07, для боковой стены 0,86/ 0,81/ 0,82, для задней стены 1,4/ 1,47/ 1,32. Имеется существенное отличие в коэффициентах п (рис. 6) и пст , полученных по результатам моделирования и приведенных в нормативном методе (НТР) [6, 7]. Для всех случаев, кроме однофронтового расположения горелок, в нормативном методе указан коэффициент пст=1. Причинами расхождения служат как значительная обобщенность коэффициентов в НТР, так и наличие ввода третичного воздуха через пылевые горелки.
Отметим, что масса горелки (без арматуры) мощностью 30 МВт составляет: вихревой - 1680 кг, пря-моточно-вихревой - 880 кг, плоскофакельной около 450 кг. Плоскофакельная газовая горелка в сравнении с вихревой характеризуется: сравнительно высокой технологичностью и простотой изготовления, а также пониженными затратами на дутье за счет низкого Поступила в редакцию
аэродинамического сопротивления (в 2 - 3 раза ниже чем для вихревых и прямоточно-вихревых горелок).
Практический результат выполненной работы - это выработанные технические решения и рекомендации, направленные на повышение экологических и экономических характеристик топоч-но-горелочного устройства котлов, геометрически подобных БКЗ-320-140 при переводе с угля на сжигание природного газа и установкой различных типов газовых горелок на боковые стены топки.
Выводы
1. При удачном конструктивном оформлении (№ 2, табл. 3) плоскофакельная горелка позволяет обеспечить сжигание газа с значительно более высокими показателями в сравнении с вихревыми и прямоточно-вихревыми горелками.
2. Увеличение площади фронта горения, снижение интенсивности перемешивания (затяжка горения), снижение параметра крутки, в вихревой и прямоточно-вихревой горелке приводит к увеличению объема зоны максимальных температур, максимальной температуры, что способствует увеличению концентрации оксидов азота.
3. Чем равномерней распределение газа в выходном сечении горелки - тем выше выход оксидов азота.
4. Фактическое распределение тепловых потоков, воспринимаемых экранами топки для различных го-релочных устройств, при сжигании природного газа, имеет существенное отличие от распределения, указанного в нормативном методе [6, 7].
Литература
1. Bосточная газовая программа. URL: http:ZZwww.gazprom. ruZaboutZproductionZprojectsZeast-program (дата обращения 08.07.2012).
2. Khalil E.E. Modelling of Furnaces and Combustors, Abacus Press, Kent, U.K., 1982. 260p.
Dannecker R., Noll B., Hase M., Krebs W., Schildmacher K.-U., Koch R., Aigner M. Impact of Radiation on the Wall Heat Load at a Test Bench Gas Turbine Combustion Chamber: Measurements and CFD Simulation, Proceedings of the ASME Turbo Expo 2007. Vol. 4 Part B, P. 1311 - 1321. Юрьев Е.И. Численное исследование топочных процессов в котле БКЗ-320-140 с вихревыми газовыми горелками ZZ Изв. вузов. Электромеханика. Спец. выпуск «Диагностика энергооборудования» ЮРГТУ (ШИ). 2010. С. 168 - 170. Юрьев Е.И. Численное моделирование топочных процессов в топке БКЗ-320-140 с прямоточно-вихревыми и плоскофакельными газовыми горелками ZZ Изв. вузов. Электромеханика. 2013. №1. С. 164 - 66. Тепловой расчет котельных агрегатов (Hормативный метод) Z под ред. H.B. Кузнецова [и др.], М., 1973. 296 с. Тепловой расчет котельных агрегатов (Hормативный метод). СПб., 1998. 256 с.
22 июля 2013 г.
3
7
