CC BY
72
Экспериментальная проверка выполнялась на диодах Ганна, ЛПД, ЛФД и ФД2, причем диод Ганна и ЛПД работали в режиме генерации на частоте о) і "=9,3 ГГц, при этом свет модулировался частотой ю2= 120 МГц. Для диода Ганна зависимость мощности сигнала гетеродина и первых четырех комбинационных составляющих приведена на рис.6. Следует отметить, что в режиме асинхронного приема на ЛФД была получена эффективность, значительно превышающая прямое детектирование.
Рис.6
ЛИТЕРАТУРА
1. Маиышев В.А. Теория разогревных нелинейностей плазмы твердого тела. Ростов н/Д: Изд-во. РГУ, 1979. С.264.
2. Сифоров В.И. Радиоприемники сверхвысоких частот. М.: Изд. Мин. обороны СССР, 1957. С.635.
3. Абрамян А. А. Асинхронное детектирование и прием импульсных сигналов. М.: Сов. Радио, 1966. С.296 .
4. Червяков Г.Г. Избирательные фотоприемные устройства// Материалы ЫУ-научной сессии, НТОРЭС им. А.С.Попова. М.: 1999. С.51-52.
5. Оптические системы передачи/ Б.В. Скворцов, В.И. Иванов, В.В. Крухмалев и др.; Под ред. В.И. Иванова. М.: Радио и связь. 1994. 224 с.
УДК 621.382
В.В. Роздобудько, В.И. Перевощиков
ШИРОКОПОЛОСНАЯ СВЧ ЛИНИЯ ЗАДЕРЖКИ НА ОБЪЕМНЫХ АКУСТИЧЕСКИХ ВОЛНАХ
Таганрогский государственный радиотехнический университет,
347928, г. Таганрог, ГСП - 17а, пер. Некрасовский, 44, ТРТУ, каф. РТЭ, тел.: 61630, e-mail:[email protected]
В сообщении обсуждаются основные конструктивные особенности И ВОЗМОЖНЫЙ набор параметров СВЧ линии задержки (ЛЗ) с шириной полосы рабочих частот Af £ не менее октавы. Принцип работы ЛЗ и суть предложенных авторами
технических решений, направленных на расширение у и стабилизацию времени задержки Т„ следует из рассмотрения ее упрошенной конструкции, представленной на рисунке.
В качестве звукопровода в ЛЗ используется ЫКЬО; 2- (или К) среза, для которого коэффициент электромеханической связи максимален: А-0.6. В ЛЗ продольные -с У =7330 м/с или поперечные - с У -3600 м/с. Объемные ультразвуковые волны в кристалле возбуждаются с помощью расположенной на его поверхности системы противофазных преобразователей типа встречно-штыревых (ВШП) [1,2], период расположения которых - с/, а общая протяженность - I. В иТМЬОз при направлении распространения поперечной волны по 2 движение частиц среды происходит перпендикулярно 2 и параллельно оси X.
Ubx
" 1 1 ,
- -Ш м ui 5!ШГ ! ш Г.
‘ Г 1 1 . ;
-*—*-
L
Ubsix
d
ВШП-1
ВШП-2
Рас.
ВШП возбуждают два основных звуковых луча с относительной интенсивностью (2/ку и шириной по уровню *4 дБ 6<p=arcsin(y /fL), зависящей как от частоты/ входного сигнала, так и от эффективной протяженности ВШП:
L3фф= L-cos(<p) = Z [1 -0.5(W fd)2] ■
При этом максимумы углового распределения амплитуды возбуждаемого звукового поля
S(X) = S+ {(р) • exp (J ■ к ■ X ■ (cos (р+) + S- ((р) ■ exp (j • к ■ X cos ср _), где
S+ {(р) = 2/я • Sq - sinс[к ■ L(sin (р - sin <р±)/2].
Sq - амплитуда звукового поля в плоскости ВШП, k=2nf 7 v изменяются с частотой входного сигнала в соответствии с (p+=arcsin(v/f-d). Именно поэтому, с целью расширения полосы пропускания Afv и стабилизации времени задержки Г . сечение нижней (переотражающей звуковую волну) грани пьезокристалла LiNbO^ выполнено эллипсоидальным, причем геометрические центры излучающего - F, и приемного - F; ВШП расположены в точках фокусов упомянутого эллипсоида.
Таким образом, вне зависимости от частоты входного сигнала и, соответственно, углов «синхронизма» излучаемых ВШП объемных волн, в предложенной конфигурации ЛЗ суммарное время задержки Т3-( F, М+ F? М) / v будет оставаться постоянным, a Afx будет в значительной степени определяться условиями согласования нерезонансных ВШП с внешними цепями.
Предварительные экспериментальные исследования предложенной ЛЗ позволяют надеяться на то, что её промышленная разработка может удовлетворять следующей совокупности параметров:
диапазон рабочих частот ширина рабочей полосы вносимые потери
неравномерность коэфф. передачи время задержки
нестабильность времени задержки
-(1-5) ГГц;
- до октавы;
- не более (30-40) дБ;
- не более 6 дБ;
- от 5 до 50 мкс;
- не более 5 %.
2.
ЛИТЕРАТУРА
Морган Д. Устройства обработки сигналов на поверхностных акустических волнах; Пер. с англ. М.: Радио и связь. 1990. 416 с.
Фильтры на поверхностных акустических волнах (расчет, технология и применение; Пер. с англ. /Под ред. Г.Мэттюза. М.: Радио и связь, 1981. 472 с.
УДК 621.382.416
Э.К. Алгазинов, А.М. Бобрешов, О.А. Иркутский
ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ВХОДНОГО МОДУЛЯ ПРИЕМНИКА В УСЛОВИЯХ ПОМЕХ
Воронежский государственный университет,
394693, Воронеж, Университетская пл., 1, тел.: (0732) 789284, e-mail; [email protected]
Рассматривалась модель входного модуля радиоприемного устройства, работающего в СВЧ-диапазоне, представляющего собой последовательное соединение усилительного и смесительного каскадов. Для определенности предполагалось, что каждый каскад был выполнен по схеме с общим истоком на основе GaAs гетеропереходного полевого транзистора Ne33200.
Нелинейные явления в транзисторных каскадах обусловлены нелинейными характеристиками транзисторов, поэтому особое внимание уделялось моделированию транзистора. Эквивалентная схема транзистора представлена на рис. I.
Для схемы внутри прямоугольника Тр рис. 1 была выбрана математическая модель Рейтеона, которая дает удовлетворительные результаты при расчетах как статического, так и динамического режимов работы арсенид-галлиевого полевого транзистора [ 1. 2]. В
дополнение схемы Тр введены элементы, отражающие конструктивные особенности данного транзистора.
Расчет значений параметров полученной модели выполнялся в два этапа. Сначала определялись значения омических сопротивлений стока и истока, параметров источника тока, участвующих в описании статического режима работы транзистора. Для решения поставленной задачи использовались экспериментальные выходные характеристики, - они показаны точками на рис.2.
Rad Ld
Рис.1
