CC BY
5448с.
3. Muller D.E. A Method for Solving Algebraic Equations Using an Automatic Computer. Mathematical Tabl.,Oktober, 1956.
4. Sh. Khudainazarov, T. Mavlanov, F. Umarova, T.Sabirjanov. M. Ulugova. Evaluation of the dynamic characteristics of complex multiply connected, structurally inhomogeneous systems. E3S Web of Conferences 365, 03035 (2023) https://doi.org/10.1051/e3sconf/202336503035 CONMECHYDRO - 2022
5. Djalilov M.L., Sabirjanov T.M. Analysis of the general equations of the transverse vibration of a piecewise homogeneous viscoelastic plate. American Journal Of Applied Science And Technology. 2022. VOLUME 02 ISSUE 04 Pages: 18-28. SJIF IMPACT FACTOR (2022: 6. 108) OCLC - 1121105677 METADATA IF - 5.582
6. Khudainazarov S., Mavlanov, T., Salimov, S., Ulugova, M., Sabirjanov T.M. Simulation of dynamic processes of shell structures with viscoelastic elements. E3S Web of Conferences, 2023, 365, 03040 https://doi.org/10.1051/e3sconf/202336503040 CONMECHYDRO - 2022
УДК: 669.131.2
РЕЗУЛЬТАТЫ СРАВНИТЕЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ИЗНОСОСТОЙКОГО
БЕЛОГО ЧУГУНОВ
Жумаев Ахмаджон Абдувохидович НавГГТУ, (PhD) доцент, ahmadjon ¡umavev@ mail.ru. (+998)97-228-37-57
Аннотация. В данной статье механические свойства сплава исследовалось путем изготовления специальных образцов из износостойкого белого чугуна. Микроструктурный анализ также проводили с использованием микроскопа OLYMPUS BX53. Исследованы и изучали твердости металлической основы и карбидных фаз сплавов на примере износостойкого белого чугуна марок 300Х32Н2М2ТЛ, 280Х29НЛ и 330Х17Л. В результате оптимизации технологии литья сплавов, в частности, изучено направление карбидные фазы в структуре в результате применения литейных холодильников.
Аннотация. Ушбу маколада ейилишга бардошли ок чуянлардан махсус намуналар тайёрлаб котишманинг механик хоссалари тадкик килинган. Шунингдек, OLYMPUS BX53 микроскоп ёрдамида микроструктуравий тахлил килинган. Ейилишга бардошли ок чуянларнинг 300Х32Н2М2ТЛ, 280Х29НЛ ва 330Х17Л маркалари мисолида котишмаларнинг металл асоси ва карбид фазаларнинг каттикликлари урганилган ва таккосланган. котишмаларнинг куйиб олиш технологияси оптималлаштириш натижасида, хусусан, куйма совуткичлардан фойдаланиш натижасида структурада шаклланган карбидлар йунали урганилган.
Annotation. In this article, the mechanical properties of the alloy were studied by making special samples of wear-resistant white cast iron. Microstructural analysis was also performed using an OLYMPUS BX53 microscope. The hardness of the metal base and the carbide phases of the alloys was investigated and studied using wear-resistant white cast iron of grades 300Kh32N2M2TL, 280Kh29NL and 330Kh17L as an example. As a result of the optimization of alloy casting technology, in particular, the direction of the carbide phases in the structure was studied as a result of the use of foundry coolers.
Ключевые слова: Износостойкого белого чугун, карбидная фаза, высоколегированный чугун, бразивный износ, хромистый чугун, структура, химический
состав, микроструктура, износостойкость, твердость, кристаллизация, микротвердость.
Калит сузлар: Ейилишга бардошли ок чуян, карбид фаза, юкорилегирланган чуян, образив ейилиш, хромли чуян, структура, кимёвий таркиб, микроструктура, ейилишга бардошлилик, каттиклик, кристалланиш, микрокаттиклик.
Key words: Wear-resistant white cast iron, carbide phase, high-alloy cast iron, abrasive wear, chromium cast iron, structure, chemical composition, microstructure, wear resistance, hardness, crystallization, microhardness.
Сегодня одной из важнейших мировых задач является повышение экономической эффективности деталей, полученных литьем из белых чугунов за счет увеличения их эксплуатационных и механических свойств. Одной из важных задач является проведение научных исследований в этой области, в том числе в таких направлениях, как: разработка состава сплава с использованием современного программного обеспечения с учетом условий работы износостойкого белого чугуна; оптимизация процессов литья белого чугуна; необходимости разработки новых оптимальных методов термической обработки [1].
На металлургических предприятиях развитых стран мировой черной металлургии проводится ряд научно-исследовательских работ по получению качественных отливок из износостойких белых чугунов, в частности, износостойких хромистых чугунов. США, Россия, Германия, Великобритания, Канада, Бразилия, Япония, Австралия, Украина, Польша, Индия, Китай, Беларусь, Иран, Мексика и другие страны являются ведущими производителями белых чугунов, выпуская 60-70 % деталей от общемирового количества. В связи с ежегодным увеличением производства белого чугуна, увеличением спроса на качество деталей из износостойкого белого чугуна, было важно создать и внедрить технологию получения литых деталей из качественного белого чугуна с более низкой себестоимостью за счет ресурсосбережения [2-4].
После обретения независимостив Республике предпринимаются комплексные меры по развитию металлургической и горнодобывающей промышленности, а также производства импортозамещающих деталей из износостойкого чугунов [5].
Современные белые износостойкие чугуны - сложнолегированные многокомпонентные сплавы с большим разнообразием структуры и широким диапазоном свойств. Карбидная фаза, формирующаяся при затвердевании отливки, определяет служебные свойства белых износостойких чугунов, однако она же создает значительные трудности в производстве и эксплуатации этих сплавов [6-7]. Параметры затвердевания белых легированных чугунов влияют на эксплуатационные свойства в значительно большей степени, чем в других литейных сплавах. Поэтому определение рациональных технологических приемов изготовления отливок из белых износостойких чугунов имеет столь же важное значение, что и выбор состава сплава [8-9]. Основная служебная характеристика белых чугунов, определяющая их все возрастающее применение -высокая твердость и стойкость в условиях абразивного изнашивания [10].
С каждым годом ужесточаются условия эксплуатации машин, которые работают в абразивных и гидроабразивных средах. В этой связи повышаются требования к материалам, из которых изготавливают литые детали таких машин и механизмов [11]. Не до конца решенным остается вопрос выбора материалов и для изготовления литых деталей центробежных дробилок, колес, крышек и корпусов багорных, песковых и шламовых насосов, импеллеров флотационных машин и деталей иного оборудования обогатительных фабрик, шаровых мельниц, лопаток дробеметных аппаратов и др. [12-13].
В настоящее время в литейном производстве Навоийского машиностроительного
завода изготавливается более 120 тонн в месяц литых отливок из высокохромистого белого чугуна [14-15].
Задача по повышению износостойкости деталей из хромистых чугунов является комплексной и включает в себя выбор состава износостойкого чугуна в зависимости от условий эксплуатации детали, определение технологических параметров литья, разработку оптимального режима литья. Параметры кристаллизации хромистых чугунов влияют на эксплуатационные свойства в значительно большей степени. Увеличение скорости охлаждения расплава в процессе кристаллизации и использование возможностей направленной кристаллизации изменяют параметры структурных составляющих, в частности, для чугунов это относится к таким параметрам, как размер и взаимное расположение карбидных структурных составляющих. Поэтому определение рациональной технологии изготовления отливок из хромистых чугунов имеет такое же важное значение, что и выбор состава сплава. Дело в том, что состав металлических систем определяет их структуру, которая, в свою очередь, определяет свойства сплавов [16-19].
Методы исследования и использованные материалы.
В качестве исследуемого материала были выбраны износостойкие белые чугуны 280Х29НЛ, 300Х32М2Н2ТЛ и 330Х17Л. Данные чугуны применяются для отливок горнообогатительного оборудования, работающих в условиях интенсивного абразивного износа (питающие диски, подложки, плит для дробилок) [20-22].
Образцы отливали в песчано-металлические формы для определения механических свойств коррозионно-стойкого белого чугуна (рис. 1).
а) «б)
а) отлить в песчаную форму, б) отлить в металлическую форму Рисунок 1. Образцы, приготовленные для определения механических свойств коррозионно-стойкого белого чугуна.
Для определения механических свойств образцов сплава использовали электроразрядный станок ДМ 80 Cormak, применяемый на Навоийском машиностроительном заводе, изготавливаемый в США на основании ГОСТ 1497-84. (рис.
2).
а) б)
а) для определения ударная вязкости, б) для предела прочности Рисунок 2. Образцы, приготовленные для определения механических свойств
сплава.
Для проведения исследований отлиты образцы (Рис. 3.) из белых износостойких чугунов марки 280Х29НЛ и 300Х32Н2М2ТЛ и 330Х17Л на индукционной печи ИЧТ-2,5 (пр-во Россия).
1- 280Х29НЛ, 2 - 300Х32Н2М2ТЛ, 3 - 330Х17Л Рисунок 3. Образцов белых износостойких чугунов.
Для выявления структуры образцы подвергнуты травлению реактивом следующего состава: 15 мл азотной кислоты, 15 мл соляной кислоты и 15 мл глицерина. Время травления 10 мин., при температуре реактива 60°С [23-25].
Для изучения микроструктуры образцов изучали на микроскопе марке OLYMPUS BX53. Для измерения твердости по HRC использовался твердомер ТК-2М и для измерения твердости по HV использовался твердомер ПМТ - 3М.
Химический состав отливок, приготовленных в промышленных условиях, определены эмиссионным спектральным методом на приборе Spectro-Lab -M (пр-во Германия).
Микрошлифы подготовили на шлифовально-полировальном станке «НЕРИС» (пр-во Латвия). Для шлифовки образцов применены шлифовальный шкурки зернистостью от 180 до 1500 мкм. Полировка поверхности микрошлифов произведены с помощью алмазной пасты ASM зернистостью 1/0, 2/1 и 3/2 [26-28].
Таблица 1
Составы чугунов, предназначенных для изготовления наковальни_
№ Марка чугуна Содержание химических элементов, % по массе
С Si Cr Mo Ni Ti P S
1 330Х17Л 3,40 0,6 16,5 0,5 0,6 - < 0,01 < 0,01
2 300Х32Н2М2ТЛ 2,60 < 2,0 32,0 1,7 0,6 2,2 < 0,1 < 0,1
3 280Х29НЛ 2,55 < 1,5 28,0 - 0,6 1 < 0,1 < 0,1
Образцы чугунов для испытаний отливали в земляные формы. Износостойкость изучали в режиме сухого трения. Хромистый чугун 330Х17Л был выбран как наиболее распространенный износостойкий чугун в Республике Узбекистан. Комплексно-легированный никелем, молибденом и титаном чугун 300Х32Н2М2ТЛ обладает оптимальными механическими свойствами, хорошо зарекомендовал себя в горнорудной промышленности, в частности, при изготовлении детали «наковальня» дробилки модели КЕУ 96. Легированный никелем чугун 280Х29НЛ обладает хорошими механическими свойствами, хорошо зарекомендовал себя в горнорудной промышленности, при изготовлении детали «наковальня» дробилки модели КЕУ 96 [29-31].
Для изготовления сплавов использовали индукционную печь объемом 2,5 т., шихтовый материалы следующего состава: чушковый чугун в количестве 400 кг, феррохром (марка ФХ 100А) 300 кг, никель - от 1 до 2 кг в зависимости от состава
конечного сплава, ферромарганец - от 3 до 5 кг и электробой до 5 кг. Температура плавки составила 1400 °С. Выбранная температура превышает температуру полного перехода сплава в жидкое состояние на 150 - 200 градусов. Температура литья составила 1380 °С, которая выбрана на основании практики литья и с целью снижения объема полной литейной усадки [32].
Скорость охлаждения сплавов при литье в землю составила 100 °С/минуту, при литье в металлическую изложницу 235 °С/минуту. Рафинирование сплавов не проводили, очистку поверхности расплава от шлаков проводили в течение 5-10 минут после снижения температуры расплава до температуры литья. Механические свойства сплавов определяли по ГОСТ 1497-84. Структур сплавов изучали на микроскопе марке OLYMPUS BX53 при увеличениях *200, *1000.
Результаты исследования и их анализ. С целью сопоставительного анализа характеристик чугунов разных марок, предназначенных для изготовления детали «наковальня», была определена твердость готовой детали. Результаты испытаний на твердость HRC приведены в табл. 2. При этом твердость по Роквеллу была определена на поверхности и сердцевине детали, поскольку ее габариты позволили предполагать наличие градиента скорости охлаждения по сечению детали в процессе кристаллизации.
Таблица 2
Относительная износостойкость и механические свойства хромистых чугунов _(литье в земляные формы)._
Марка чугуна 300Х32Н2М2ТЛ 330Х17Л 280Х29НЛ
Твердость на поверхности в литом состоянии НКС 58-61 57-62 46-47
Твердость в сердцевине в литом состоянии НКС 52-53 47-48 40-41
* Базовый чугун 300Х32Н2М2ТЛ в литом состоянии (испытания в лабораторных условиях).
Высокохромистый чугун 280Х29НЛ имеет меньшую износостойкость и твердость, чем 330Х17Л и 300Х32Н2М2ТЛ. Стоимость сплава 280Х29НЛ в 3 раза ниже стоимости сплава 330Х17Л, и в 4,5 раза ниже стоимости 300Х32Н2М2ТЛ, но уступает по износостойкости и твердости. Из этого следует что, для получения деталей хорошей износостойкостью и твердостью надо выбрать оптимального режима литье и т.д.
Наиболее перспективной технологией, позволяющей повысить эксплуатационные характеристики деталей из износостойких чугунов за счет увеличения скорости охлаждения при кристаллизации (по сравнению с литьем в земляные формы), является метод литья в кокиль (металлические формы).
На рисунке 4 показаны структуры чугуна 330Х17Л от литого в земляную (а) и металлическую (б) формы, а в табл. 3 приведена относительная износостойкость этого сплава, полученного в разных литейных формах. Структура при литье в металлические формы измельчается в 2,5-3 раза.
Таблица 3
Относительная износостойкость хромистого чугуна 330Х17Л _(литье в земляные формы и ^ кокиль)._
Марка чугуна 330Х17Л 330Х17Л
(литье в земляные (литье в металлические
формы) формы)
Твердость на поверхности в литом состоянии ИЯС 46-47 58-62
Твердость в сердцевине в литом состоянии ИЯС 43-44 54-55
*Базовый чугун 330Х17Л литой в земляную форму (испытания в лабораторных условиях).
На образцах отлитых в кокиль наблюдается повышение износостойкости на 2030% и твердости до 55 НКС по сравнению с образцами отлитыми в земляные формы.
Дальнейшее увеличение износостойкости деталей из хромистых чугунов, полученных в металлических формах, возможно за счет выбора оптимальных режимов литья. Известно, что на процесс формирования отливки в кокиль сильное влияние оказывают такие параметры литья, как температура заливаемого расплава и время заполнения формы расплавом (рис 4). Изменяя эти параметры, можно воздействовать на формирование структуры отливки и, как следствие, на износостойкость получаемых деталей. Изучение влияния этих параметров проводили при изготовлении отливок «питающие диск» (отливка массой 35 кг). _____________
а - литье в земляную форму х200; б - литье в металлическую форму х200. в - литье в земляную форму х1000; г - литье в металлическую форму х1000. Рисунок 4 . Структура чугуна 330Х17Л
Расплав одного и того же состава заливали в формы при температурах 1450, 1500 и 1550 °С. Время заполнения формы составляло 13±1 сек. Применяли заливку сверху.
Для проведения испытания на износостойкость на месте работы дробилки модели КЕУ 96 из деталей вырезали образцы. В образцах испытывали верхнюю (рабочую) часть.
На рис. 5 показаны деталь «питающей диск» дробилки модели КБУ 96 и образцы для испытаний.
Рисунок 5. Внешний вид после эксплуатации питающей диск
Испытания в лабораторных условиях показали, что легирование хромом резко увеличивает износостойкость. Чугун, дополнительно легированный никелем, имел ту же износостойкость, что и чугун базового состава. При литье чугуна, легированного хромом, угар этого элемента составил 50%, а сплав имел низкую жидкотекучесть. В табл. 3 приведена твердость поверхности отливок, легированных хромом и никелем, а также микротвердость металлической матрицы.
Для определения износостойкости деталей, отлитых в земляную форму и кокиль были проведены испытания в производственном объединении «Навоийский машиностроительный завод» НГМК.
Выводы.
Исследование износостойкости белых хромистых чугунов: 280Х29НЛ, 300Х32Н2М2ТЛ и 330Х17Л показали, что наиболее распространенный в ПО НМЗ НГМК чугун 280Х29НЛ, уступает по твердости и износостойкости чугунам 330Х17Л, 300Х32Н2М2ТЛ. Увеличение износостойкости и снижение стоимости литья (по сравнению с литьем в земляные формы) возможно за счет использования экономнолегированного чугуна 330Х17Л и применения металлических литейных форм. Предлагается при производстве деталей использовать чугун марки 330Х17Л.
ЛИТЕРАТУРА
1. А. А. Жумаев, К.Э. Барановский, Ю. Н. Мансуров, Х.И. Ахмедов. Результаты исследования структуры отливок из белых износостойких чугунов. // Черные металлы, № 2 (1082). 2022. - С.4 - 10.
2. А. А. Жумаев, Ю. Н. Мансуров, Дж. Дж. Маматкулов, К. С. Абдуллаев. Фазовые превращения в сплавах железа с углеродом, легированных редкоземельными и переходными металлами. // Черные металлы, № 11 (1067). 2020. - С.22 - 29.
3. А. А. Жумаев, Ю. Н. Мансуров, Дж. Дж. Маматкулов, Г. Д. Улугов. Оптимизация состава и структуры износостойких белых чугунов, используемых в горнодобывающей промышленности. // Черные металлы, № 12 (1068). 2020. - С.4 - 10.
4. А. А. Жумаев, Ю. Н. Мансуров, В.Ю. Куликов., Х.И. Ахмедов. Легирование чугунов марок 280Х29НЛ и 330Х17Л с целью повышения их качества. // Черные металлы, № 2 (1094). 2023. - С.4 - 9.
5. А. А. Жумаев, К.Э. Барановский, Ю. Н. Мансуров. Анализ микроструктуры износостойких хромистого чугунов после термической обработки. // Научно-технический и производственный журнал "Литье и Металлургия". -Минск, 2021. -№ 1. -С. 142-148.
6. A.A. Jumaev. Comparative study of the structure of casting from white wear resistant cast iron. International Journal of Advanced Research in Science, Engineering and Technology. Vol. 5, Issue 12, December 2018. pp. 7575-7577.
7. Kh. Abdel-Aziz, M.El-Shennawy, Adel A.Omar. Microstructural characteristics and mechanical properties of heat-treated high chromium white cast iron alloys. International Journal of Applied Engineering Research. Vol. 12, Number 14 (2017) pp. 4675-4686.
8. Ганиев Ю.У., Жумаев А.А., Комилов Ж.М., Худойбердиев Р.Х. Сравнителное исследование структуры отливок из износостойких чугунов. Научно-технический и производственный журнал. № 2. 2019 г. Ст. 99-100.
9. Study and analysis of the structural constituents of billets hardened by finegrained particles and formed by centrifugal casting / I.V. Chumanov, N.T. Kareva, V.I. Chumanov, A.N. Anikeev // Russian metallurgy (Metally). - 2012. - T. 2012. - № 6. - Р. 539-541.
10. Karantzalis A.E., Lekatou A., Kapoglou A., Mavros H. and Dracopoulos V. Phase Transformations and Microstructucal Observations During Subcritical Heat Treatments of a High-Chromium Cast Iron, Journal of Materials Engineering and Performance, 2012, Р. 10301039.
11. Sain P.K., Sharma C.P., and Bhargava A.K. Microstructure Aspects of a Newly Developed, Low Cost, Corrosion-Resistant White Cast Iron, Journal Metallurgical and Materials Transactions A, vol. 44F,2013, Р. 1665-1671.
12. Yoganandh J., Natarjan S. and Kumaresh S.P. Babu, Erosive Wear Behavior of Nickel Based High Alloy White Cast Iron Under Mining Conditions Using Orthogonal Array, Journal of Materials Engineering and Performance, vol. 22(9), 2013, pp. 2534-2540.
13. Erisir, E.; Prahl, U.; Bleck, W. Hot deformation behavior and microstructural evolution of a nickel-free austenitic steel with high nitrogen content. Metall. Mater. Trans. A 2013, 44, Р.5549-5555.
14. Oh, H.K.; Kim, I.W.; Park, S.M.; Hong, S.I. Stress-Strain Curves and Crack Formation in an Ingot of Stainless Steel 21-4N under High-Temperature Compression. Met. Sci Heat Treat. 2017, 59, Р. 24-29.
15. Ko, J.Y.; Hong, S.I. Microstructural evolution and mechanical performance of carbon-containing Fe-Co-Cr- Mn-Ni-C high entropy alloys. J. Alloy. Compd. 2018, 743, Р. 115125.
16. Lu, J.; Hultman, L.; Holmstrom, E.; Antonsson, K.H.; Grehk, M.; Li, W.; Vitos, L.; Golpayegani, A. Stacking fault energies in austenitic stainless steels. Acta Mater. 2016, 111, Р. 39-46.
17. Pierce, D.T.; Jiménez, J.A.; Bentley, J.; Raabe, D.; Oskay, C.; Wittig, J.E. The influence of manganese content on the stacking fault and austenite/s-martensite interfacial energies in Fe-Mn-(Al-Si) steels investigated by experiment and theory. Acta Mater. 2014, 68, Р. 238-253.
18. Xiong, R.; Peng, H.; Si, H.; Zhang, W.; Wen, Y. Thermodynamic calculation of stacking fault energy of the Fe-Mn-Si-C high manganese steels. Mater. Sci. Eng. A 2014, 598, Р. 376-386.
19. Ullrich, C.; Eckner, R.; Krüger, L.; Martin, S.; Klemm, V.; Rafaja, D. Interplay of microstructure defects in austenitic steel with medium stacking fault energy. Mater. Sci. Eng. A 2016, 649, Р. 390-399.
20. Hong, S.I. Criteria for predicting twin-induced plasticity in solid solution copper alloys. Mater. Sci. Eng. A 2018, 711, Р. 492-497.
21. Sakthivel, I.; Vasudevan, M.; Laha, K.; Parameswaran, P.; Chandravathi, K.S.; Panneer Selvi, S.; Maduraimuthu, V.; Mathew, M.D. Creep rupture behavior of 9Cr-1.8W-0.5Mo-VNb (ASME grade 92) ferritic steel weld joint. Mater. Sci. Eng. A 2014, 591, Р. 111120.
22. Wu, C.; Cai, M.; Yang, P.; Su, J.; Guo, X. Physically-Based Modeling and Characterization of Hot Flow Behavior in an Interphase-Precipitated Ti-Mo Microalloyed Steel. Metals 2018, 8, Р. 243.
23. W. Zheng, X. Lu, Y. He, L. Li, Thermodynamic modeling of Fe-C-Mn-Si alloys. J. Iron Steel Res. Int. 24, Р. 190-197 (2017).
24. C. Zhao, R. Song, L. Zhang, F. Yang, T. Kang, Effect of annealing temperature on the microstructure and tensile properties of Fe-10Mn-10Al-0.7C low-density steel. Mater. Des. 91, Р. 348-360 (2016).
25. D.Dilner, Thermodynamic description of the Fe-Mn-Ca-Mg-S system. Calphad. 53, Р. 55-61 (2016).
26. J.Miettinen, G. Vassilev, Thermodynamic Description of Ternary Fe-X-P Systems. Part 6: Fe-Ni-P. J. Phase Equilibria Diffus. 36, Р. 78-87 (2015).
27. Y. Hou, Y. Wang, Z. Pan, L. Yu. "Influence of rare earth nanoparticles and inoculants on performance and microstructure of high chromium cast iron". Journal of Rare Earths. Vol. 30. 2012. Р. 283-288.
28. X. Jia, Q. Hao, X. Zuo, N. Chen, Y. Rong. "High hardness and toughness of white cast iron: The proposal of a novel process". Materials Science and Engineering. Vol. 618. 2014. Р.96-103.
29. S. Cao and J.-C. Zhao, Application of Dual-Anneal Diffusion Multiples to the Effective Study of Phase Diagrams and Phase Transformations in the Fe-Cr-Ni System, Acta Mater., 2015, 88, Р. 196-206
30. J. H. Ram' irez-Ram' irez, R. Colas, and N. F. Garza-Montes-de-Oca, "High temperature oxidation of a work roll grade highchromium white cast iron," Journal of Iron and Steel Research International, vol. 20, no. 10, Р. 122-129, 2013.
31. Sv. S. Kvon, V. Y. Kulikov, T. S. Filippova, and A. E. Omarova, "Using high-chromium iron as material for production of the equipping components of mine shafts," Metalurgija, vol. 55, no. 2, Р. 206-208, 2016.
32. T. Sun, R.-B. Song, X. Wang, P. Deng, and C.-J. Wu, "Abrasive wear behavior and mechanism of high chromium cast iron," Journal of Iron and Steel Research International, vol. 22, no. 1, Р. 84-90, 2015.
УДК 69.002.5
BULDOZER PICHOQLARINING GRUNTLARNI QAZISHDA QIYMATLAR BO'YICHA QARShlLIK KUCHLARINI HISOBLASh
Xo'janazarov Bobir Farmonovich Jizzax politexnika instituti, katta o'qituvchi, +998972958103, [email protected]
Annotatsiya. Ta'kidlanishicha, buldozer pichog'i bilan yer qazishga qarshilik kuchlarini aniqlashning mavjud usuli pichoq profili parametrlarining ushbu kuchlarning kattaligiga ta/sirini hisobga olishga imkon bermaydi. Ta'kidlanishicha, zamonaviy ilmiy tadqiqotlar pichoq profilining parametrlarini yer qazishga qarshilik kuchlarining kattaligiga ta'sir darajasini nazariy jihatdan aniqlashga imkon beradi. Buldozer pichog'i bilan qazishga qarshilik kuchlarini aniqlash bo'yicha tajribalarni osonlashtiradigan pichoqlarni o'rnatish taqdim etiladi, texnika tavsiflanadi va tajribalar natijalari beriladi.
Аннотация. Отмечается, что существующая методика определения сил сопротивления копанию отвалом бульдозера не позволяет учитывать влияние параметров
