CC BY
5
Оригинальная статья
УДК 622.76 © Д.М. БожееваН, В.А. Кузнецов, А.А. Дектерев, А.В. Минаков, 2025
Сибирский федеральный университет, 660041, г. Красноярск, Россия Н e-mail [email protected]
Original Paper
UDC 622.76 © D.M. BozheevaH, V.A. Kuznetsov, A.A. Dekterev,
A.V. Minakov, 2025
Siberian Federal University, Krasnoyarsk, 660041, Russian Federation
H e-mail [email protected]
Расчетное исследование процессов кислородного горения и газификации пылеугольного топлива в энергетических объектах разной мощности
Computational study of the oxygen combustion and gasification of pulverized coal fuel processes at power generating facilities
of different capacities
DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2025-1-27-32
В работе проведено численное исследование процессов горения и газификации пылеугольного топлива в среде 02-С02-Н20 применительно к энергетическим объектам разной мощности с разным типом горелок. Предложенная комплексная математическая модель апробирована на основе данных опытного кислородного сжигания и газификации угля в потоке. Рассмотрены три объекта: стенд с вихревой горелкой мощностью 2,5 МВт, промышленный котел БКЗ 500-140-1 мощностью 400 МВт с прямоточными горелками и прямоточный газогенератор мощностью около 150 кВт. Установлена зависимость физико-химических процессов от режимных параметров работы оборудования (газового состава дутья, концентрации кислорода в дутье, коэффициента избытка кислорода, рециркуляции дымовых газов).
Ключевые слова: кислородное сжигание, кислородная поточная газификация, переработка угля, тангенциальная топка, вихревая горелка, прямоточная горелка, СРй.
Для цитирования: Расчетное исследование процессов кислородного горения и газификации пылеугольного топлива в энергетических объектах разной мощности / Д.М. Божеева, В.А. Кузнецов, А.А. Дектерев и др. // Уголь. 2025;(1):27-32. 001: 10.18796/0041-5790-2025-1-27-32.
* Работа выполнена лабораторией низкоуглеродной металлургии и энергетики в рамках государственного задания ФГАОУ ВО «Сибирский федеральный университет», организации-участника НОЦ «Енисейская Сибирь» в рамках национального проекта «Наука и университеты», номер проекта Р$Н1-2024-0004.
БОЖЕЕВА Д.М.
Аспирант Сибирского федерального университета, 660041, г. Красноярск, Россия, e-mail: [email protected]
КУЗНЕЦОВ В.А.
Канд. техн. наук, старший научный сотрудник, Сибирского федерального университета, 660041, г. Красноярск, Россия, e-mail: [email protected]
ДЕКТЕРЕВ А.А.
Канд. техн. наук, доцент, Сибирского федерального университета, 660041, г. Красноярск, Россия, e-mail: [email protected]
МИНАКОВ А.В.
Доктор физ.-мат. наук, директор Института инженерной физики и радиоэлектроники Сибирского федерального университета, 660074, г. Красноярск, Россия, e-mail: [email protected]
Abstract
This paper presents a numerical study of the combustion and gasification processes of pulverized coal fuel in the O2-CO2-H2O medium as applied to power generating facilities of different capacities with different types of burners. The proposed integrated mathematical model has been tested based on the data of experimental oxygen combustion and gasification of coal in the flow. The following three facilities have been considered: a test bench with a vortex burner of 2.5 MW capacity an industrial BKZ500-140-1 boiler of400 MW capacity with direct-injection burners and a direct-injection gas generator with the capacity of about 150 kW. The dependence of physical and chemical processes on the operating parameters of the equipment (gas composition of the blast, oxygen concentration in the blast, oxygen excess ratio, flue gas recirculation) has been established. Keywords
Oxygen combustion, oxygen in-line gasification, coal processing, tangentially fired furnace, vortex burner, direct-injection burner, CFD. Acknowledgements
The research was performed by the Laboratory of Low Carbon Metallurgy and Power Engineering within the framework of the state assignment of the Siberian Federal University, a participant of the Yenisei Siberia Research and Educational Center within the framework of the Science and Universities National Project, Project No. FSRZ-2024-0004. For citation
Bozheeva D.M., Kuznetsov V.A., Dekterev A.A., Minakov A.V. Computational study of the oxygen combustion and gasification of pulverized coal fuel processes at power generating facilities of different capacities. Ugof. 2025;(1):27-32. (In Russ.). DOI: 10.18796/0041-5790-2025-1-27-32.
ВВЕДЕНИЕ
Угол ь как наиболее распростра ненное топл иво и грает доминирующую роль в мировом энергетическом секторе [1 ]. Для многих стран добыча и использование угля для производства электроэнергии имеют стратегическое значение. Однако вместе с этим угольное топливо считается весьма неэкологичным энергоносителем на всех этапах его жизненного цикла, начиная с добычи и заканчивая сжиганием. Антропогенные выбросы в атмосферу, связанные с добычей и использованием угля, приводят к ряду серьезных экологических проблем. Сжигание угля сопровождается выделением крупных объемов углекислого газа (С02), являющегося одним из основных парниковых газов, способствующих глобальному потеплению. Кроме того, уголь содержит различные примеси, такие как сера и азот, сгорание которых приводит к образованию вредных веществ, включая диоксид серы ДО2) и оксиды азота (N0^ [2, 3].
В связи с растущей обеспокоенностью по поводу экологических последствий использования угля возникла острая необходимость в разработке и внедрении инновационных, экологически чистых технологий переработки угля. Эти технологии должны обеспечивать значительное снижение выбросов вредных веществ в атмосферу, повышение эффективности использования топлива и минимизацию негативного воздействия на окружающую сре-
ду. Одним из перспективных решений является технология кислородного сжигания и газификации угля [4, 5, 6].
Исследования показали, что увеличение концентрации кислорода в дутье при сжигании топлива приводит к интенсификации воспламенения, более полному сгоранию и снижению выбросов N0x [7]. Повышение концентрации кислорода в дутье устраняет ингибирующие эффекты при воспламенении, которые могут возникать при высоких концентрациях углекислого газа (С02). Кроме того, при кислородном сжигании отсутствует балластный азот, что позволяет повысить эффективность использования тепла. Дымовые газы при кислородном сжигании содержат только С02 и пар, что упрощает процесс улавливания и хранения углекислого газа.
Проведение натурных испытаний полномасштабных котлов, как правило, невозможно из-за высокой стоимости и рисков. Поэтому ключевую роль в развитии кислородной технологии сжигания и газификации играют стендовые и пилотные эксперименты, которые позволяют изучать процессы горения в масштабах, близких к реальным. Эти исследования комбинируются с численным моделированием, которое позволяет расширить знания о процессах горения и провести численное исследование на промышленных объектах. Таким образом, данный подход является незаменимым инструментом для оптимизации проектирования и эксплуатации топочных устройств.
Целью работы является развитие и исследование перспективных технологий переработки угля в энергетике, позволяющих снизить уровень вредных выбросов и парниковых газов. При внедрении данных технологий на станциях возникают трудности в выборе режимов работы оборудования, требующие изучения процессов термической переработки топлива в камере. Поэтому одной из задач является проведение численного исследования физико-химических процессов кислородного горения и газификации угля в потоке применительно к разномасштабным объектам энергетики.
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ
Для описания процессов горения и газификации пыле-угольного топлива в среде С02/Н20/02 была разработана численная методика: выбрана комплексная математическая модель несжимаемого многокомпонентного неизотермического газа, основанная на решении осредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса (ГА№). Для описания турбулентного течения использовалась к-м> SST- или RSM-модель турбулентности. Движение угольных частиц описывается уравнениями динамики материальной точки с учетом силы сопротивления и силы тяжести (метод Лагранжа). Учет турбулентности потока при движении частицы производится введением случайных флуктуации скорости газа в уравнение движения для частиц на основе подхода. Для решения уравнения переноса теплового излучения использовался метод дискретных ординат (Р0). Процесс горения угольных частиц рассматривается в виде последовательных этапов: испарение влаги из топлива, выход и горение летучих компонентов, горение коксового остатка. Описание процесса выхода летучих веществ основано на модели СРР.
Расчет химической кинетики горения газового топлива основан на использовании глобальных необратимых реакций между горючими компонентами и окислителем. Для описания процессов гомогенного горения использовалась модель EDC (Eddy-Dissipation Concept). Для описания гетерогенных реакций преобразования твердого углерода использовалась The Multiple Surface Reactions Model. По этой модели скорость горения коксового остатка рассчитывается в соответствии с диффузионно-кинетической теорией.
Обзор литературы показал, что особо важным параметром при математическом моделировании кислородного горения является коэффициент поглощения газа. Замена азота на парниковые газы в топке существенно влияет на тепловой поток на поверхности камеры. Установлено, что в условиях отсутствия азота при высоком содержании парниковых газов в топке стандартная модель WSGG (модель взвешенной суммы серых газов) некорректно описывает параметры радиационного потока. В связи с этим необходимо либо дорабатывать модель WSGG под условия в камере, либо выбирать средний постоянный коэффициент поглощения, соответствующий составу газов. Установлено, что при моделировании процессов горения и газификации угольной пыли в реакционных камерах малого размера коэффициент поглощения газа несущественно влияет на результаты расчета. Также, при высокой концентрации угольной пыли, основной вклад в радиационный теплообмен дают частицы, так как коэффициент поглощения на порядок выше, чем у газа. Таким образом, в нашей работе (на основе литературных данных) при моделировании котла и огневого стенда был выбран постоянный коэффициент поглощения, равный 0,3 м-1. А при моделировании газификатора была выбрана модель WSGG.
РЕЗУЛЬТАТЫ ЧИСЛЕННОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
Для огневого стенда мощностью 2,5 МВт [8] с вихревой горелкой были рассмотрены варианты с разной концентрацией кислорода во вторичном дутье. Конструкция го-релочного устройства состоит из двух кольцевых каналов. В центральном канале подается прямоточный газовый поток, несущий угольную пыль. Второй кольцевой канал обеспечивает подачу закрученного газового потока (вторич-
Аксиальное расстояние, м
Рис. 1. Аксиальная скорость на оси топочной камеры Fig. 1. Axial velocity along the furnace chamber axis
ное дутье). Далее пылегазовая смесь через диффузор попадает в объем топочной камеры. Дополнительные данные и детальная информация по грелочному стенду в работах [8, 9]. Исследовано влияние концентрации кислорода на физико-химические процессы в камере. Рассмотрены четыре варианта объемной концентрации окислителя: O2 - 30,2, O2 - 40,1 (базовый режим, соответствует эксперименту [9]), O2 - 49,5, O2 - 58,3. Расход угля равен 734,4 кг/ч, коэффициент избытка окислителя постоянный - 1,14.
На рис. 1,2,3 представлены результаты моделирования для стенда с вихревой горелкой. Видно, что при изменении концентрации кислорода существенно изменяется аэродинамика в зоне формирования факела (см. рис. 1). Во втором варианте формируется зона обратного течения (аксиальная скорость имеет отрицательные значения). Это способствует локализации максимальной температуры в ядре факела в сравнении с другими вариантами (см. рис. 2). Стоит отметить, что аэродинамика в расчете хорошо согласуется с экспериментальными данными (см. рис. 1). В третьем и четвертом вариантах, несмотря на увеличение концентрации кислорода, происходит уд-
Рис. 2. Поле температуры в центральном сечении, К Fig. 2. Temperature field in the central section, K
300
750
1200
1700
2200
4e-07
8e-07
1e-06
2e-06
2e-06
2e-06
3e-06
3e-06
4e-06
4e-06
Рис. 3. Поле скорости выгорания твердого углерода в центральном сечении, кг/с Fig. 3. Burning rate field of solid carbon in the central section, kg/sec
0
Рис. 4. Линии тока в горизонтальном сечении второго яруса горелок (магнитуда скорости, м/с) [12]: 1 - 02 - 17%; 2 - 02 - 20%; 3 - O2 - 20%; 4 - O2 - 20% Fig. 4. Current lines in the horizontal section of the second tier of burners (velocity magnitude, m/s) [12]: 1 - 02 - 17%, 2 - 02 - 20%, 3 - 02 - 20%, 4 - 02 - 20%
300 460
620 780
940
1100 1260 1420 1580 1740 1900
Рис. 5. Температура в горизонтальном сечении второго яруса горелок, К [12]: 1 - 02 - 17%; 2 - 02 - 20%; 3 - 02 - 20%; 4 - 02 - 20%
Fig. 5. Temperature in the horizontal section of the second tier of burners, K [12]:
1 - 0, - 17%, 2 - 0,
0,44
- 20%, 3 - 02 - 20%, 4 - 02 - 20%
Концентрация кислорода (массовая доля) 0,64 0,79
-е--е-
а0,33
! 0,53'
¡0,63
Г 1 * В 1 Е
п 1 г4 С -ш' ■■^г ■ i
yt — ; -¡ЕЖ 4
— * - Ж
50
400
700
1200
Рис. 6. Поле температуры в центральном сечении газификатора, С [14] Fig. 6. Temperature field in the central section of the gasifier, C[14]
линение факела. Это обусловлено изменением аэродинамики в связи с изменением скорости вторичного потока. Соответственно, зона активного выгорания твердого углерода отдаляется от горелки, что приводит к удлинению факела (см. рис. 3).
Исследования влияния концентрации кислорода на физико-химические процессы в котле БКЗ 500-140-1
[10, 11, 12] показали, что при увеличении доли окислителя снижаются скорость потока и длина факела (рис. 4, 5). Установлено, что для прямоточных горелок увеличение концентрации кислорода способствует снижению периода индукции воспламенения топлива и локальному повышению температуры в области факела. Также стоит отметить, что при увеличении доли окислителя снижается доля инертного газа (С02), что способствует повышению локальных температур. При воспламенении топлива холодный инертный газ является ингибитором.
В таблице приведены интегральные значения параметров газа на выходе из топочной камеры (горизонтальное сечение в области ширм), а также средний тепловой поток на стенках котла. Массовый расход газа снизился с 233,28 до 174,56 кг/с при увеличении концентрации кислорода с 17 до 30 об. %. Это свидетельствует о снижении скорости уноса угольных частиц из котла. В результате время нахождения частиц в топочном пространстве увеличивается, что приводит к более интенсивному выгоранию твердого углерода (см. таблицу). Также видно, что при повышении концентрации кислорода растут температура дымовых газов и тепловой поток на стенке, что свидетельствует о повышении КПД котла.
Для поточного угольного газификатора [13,14] проведены численные исследования зависимости стабильности воспламенения и химического КПД от концентрации кислорода и коэффициента избытка окислителя. На рис. 6 показана картина формирования факела при разных значениях коэффициента избытка окислителя и разной концентрации кислорода в дутье. Исследования показали, что увеличение коэффициента избытка кислорода с 0,33 до 0,63 приводит к отдалению факела (области с максимальной температурой) от сопла подачи или удлинению факела. Это связано с увеличением расхода/ скорости дутья. Концентрация кислорода в дутье так-
0,94
1600
2200
Параметры потока на выходе из котла
Flow parameters at the boiler outlet
Варианты при разной концентрации кислорода в дутье, об.%) Температура газа, К Массовый расход газа, кг/с Механический недожог, % Суммарный средний тепловой поток на стенке, кВт/м2
17 1366 233,28 1,51 70,32
20 1398 201,83 0,43 86,56
26 1455 174,57 0,14 96,13
30 1480 174,56 0,02 111,09
о ср
о
П , %
'хим'
80 76 72 68 64 60 56 52 48 44 40
о а о
56
42
28
14
0,4 0,5 0,6 Коэффициент избытка кислорода
0,4 0,5 0,6 Коэффициент избытка кислорода
Рис. 7. Параметры эффективности газогенератора в зависимости от режимов работы [14]
Fig. 7. Efficiency parameters of the gasifier depending on the operating modes [14]
же существенно влияет на формирование факела. Чем выше концентрация кислорода, тем больше наблюдается локальный рост температуры и, соответственно, стабильнее воспламенение топлива. Влияние концентрации кислорода особенно заметно при низких значениях коэффициента избытка кислорода. В этом случае увеличение концентрации кислорода в дутье с 0,44 до 0,94 смещает факел в сторону горелочного сопла, локализуя максимальные температуры в начале реактора.
Параметры эффективности конверсии угольного топлива для исследуемых режимов представлены на рис. 7 в виде химического КПД и механического недожога. Были взяты интегральные значения в поперечном сечении на выходе из газогенератора. Исследования показали, что уменьшение коэффициента избытка окислителя с 0,63 до 0,43 приводит к росту химического КПД процесса до 79%. Соответственно, при дальнейшем снижении наблюдается увеличение механического недожога процесса, и возникают риски затухания факела (см. рис. 6).
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В работе проведено численное исследование физико-химических процессов при кислородном сжигании и газификации угольной пыли в энергетических установках разной мощности с разным типом горелок. Сопоставление результатов расчета с экспериментом показало хорошее соответствие. Предложенная численная методика позволяет корректно описывать основные параметры кислородного горения и газификации угольной пыли в потоке. Установлена взаимосвязь между физико-химическими процессами и основными режимными параметрами работы оборудования (газового состава дутья, концентрации кислорода в дутье, коэффициента избытка окислителя).
Установлено, что увеличение концентрации кислорода может как уменьшить размер факела, так и увеличить. Безусловно, повышение концентрации кислорода снижает период индукции зажигания летучих, что приводит к
мех. уменьшению размеров зоны воспла-недожог менения. Но, с другой стороны, ввиду конструктивных особен ностей увеличение концентрации кислорода может приводить к изменению аэродинамики потока, которая будет способствовать плохому перемешиванию топлива и окислителя, что приведет к удлинению факела.
Показано, что для котла БКЗ 500140-1 увеличение доли концентрации кислорода в дутье приводит к снижению размера факела (прямоточная горелка), росту температуры дымовых газов, росту теплового потока на стенке теплообмена, росту КПД котла.
Установлено, что уменьшение коэффициента избытка окислителя в поточном угольном газогенераторе способствует повышению химического КПД процесса, но до определенного значения. В свою очередь увеличение
концентрации кислорода позволяет расширить данный
диапазон ввиду повышения стабильности воспламенения.
Список литературы • References
1. Pudasainee D., Kurian V., Gupta R. 2 - Coal: Past, Present, and Future Sustainable Use. Future Energy (Third Edition), 2020:21-48. https:// doi.org/10.1016/B978-0-08-102886-5.00002-5.
2. Bello O.W., Zamani M., Abbasi-Atibeh E., Kostiuk L.W., Olfert J.S. Comparison of emissions from steam- and water-assisted lab-scale flames. Fuel. 2021 ;(302):121107. https://doi.org/! 0.1016/j.fuel.2021.121107.
3. Wei H., Yao C., Pan W., Han G., Dou Z., Wu T. et al. Experimental investigations of the effects of pilot injection on combustion and gaseous emission characteristics of diesel/methanol dual fuel engine. Fuel. 2017;(188):427-441. https://doi.org/10.1016/j.fuel.2016.10.056.
4. Buhre B.J.P., Elliott L.K., Sheng C.D., Gupta R.P., Wall T.F. Oxy-fuel combustion technology for coal-fired power generation. Prog. Energy Combust. Sci. 2005;(31):283-307. https://doi.org/10.1016/ j.pecs.2005.07.001.
5. Al Lagtah N.M.A., Onaizi S.A., Albadarin A.B., Ghaith F.A., Nour M.I. Techno-economic analysis of the effects of heat integration and different carbon capture technologies on the performance of coal-based IGCC power plants. J. Environ. Chem. Eng. 2019;(7):103471. https://doi. org/10.1016/j.jece.2019.103471.
6. Исследование возможности и целесообразности работы котла Пп-1900-25-570КТ в режиме кислородного сжигания топлива / В.М. Супранов, В.А. Баторшин, А.В.,Штегман и др. // Теплоэнергетика. 2012. № 8. С. 10.
Supranov V.M., Batorshin V.A., Shtegman A.V., Mel'nikov D.A. Studying the possibility and advisability of operating a PP-1900-25-570KT boiler in an oxyfuel combustion mode. Teploеnergetika. 2012;(8):10. (In Russ.).
7. Guo J., Zhang T., Huang X., Luo W., Hu F., Luo Z. et al. Oxy-Fuel Combustion Characteristics of Pulverized Coal in a 3 MW Pilot-Scale Furnace. Energy & Fuels. 2018;(32):10522-9.
8. Woycenko D., Vande K., Roberts P. Combustion of pulverized coal in a mixture of oxygen and re-cycled flue gas. European Commission Journal of Clean Coal Technology Program. 1995;(1 ):92-99.
9. Rebola A., Azevedo J.L.T. Modelling coal combustion with air and wet recycled flue gas as comburent in a 2.5 MWth furnace. Appl. Therm. Eng. 2015;(86):168-177. https://doi.org/10.1016/j.appltherma-leng.2015.04.051.
10. Chernetskiy M., Dekterev A., Chernetskaya N., Hanjalic K. Effects of reburning mechanically-activated micronized coal on reduction of NOx: Computational study of a real-scale tangentially-fired boiler. Fuel. 2018;(214):215-229. https://doi.org/10.1016/j.fuel.2017.10.132.
11. Kuznetsov V.A., Minakov A.V., Bozheeva D.M., Dekterev A.A. Oxy-fuel combustion of pulverized coal in an industrial boiler with a tangen-tially fired furnace. International Journal of Greenhouse Gas Control. 2023;(124): 103861. https://doi.org/10.1016/j.ijggc.2023.103861.
12. СибВТИ. Опытное сжигание березовского угля на опытно-промышленных котлах БКЗ-500 и ТПЕ-427. Отчет по научно-исследовательской работе. (ВТИ, Сибирский филиал). № 0187.0035177.
13. Brown B.W., Smoot L.D., Smith P.J., Hedman P.O. Measurement and prediction of entrained-flow gasification processes. AlChE Journal. 1988;34(3):435-446.
14. Kuznetsov V.A., Bozheeva D.M., Minakov A.V. Entrained-flow oxy-gasification of pulverized coal in CO2-H2O-O2 environment. Environ. Sci. Pollut. Res. 2023;(30):117435-1174427. https://doi.org/10.1007/ s11356-023-30401 -2.
Authors Information
Bozheeva D.M. - Postgraduate student, Siberian Federal University, Krasnoyarsk, 660041, Russian Federation, e-mail: [email protected]
Kuznetsov V.A. - PhD (Engineering), Senior Researcher,
Siberian Federal University, Krasnoyarsk,
660041, Russian Federation, e-mail: [email protected]
dekterev A.A. - PhD (Engineering), Associate Professor,
Siberian Federal University, Krasnoyarsk,
660041, Russian Federation, e-mail: [email protected]
Minakov A.V. - Doctor of Physical and Mathematical Sciences, Director, Institute of Engineering Physics and Radioelectronics, Siberian Federal University, Krasnoyarsk, 660041, Russian Federation, e-mail: [email protected]
Информация о статье
Поступила в редакцию: 18.09.2024 Поступила после рецензирования: 16.12.2024 Принята к публикации: 26.12.2024
Paper info
Received September 18,2024 Reviewed December 16,2024 Accepted December 26,2024
«Кузбассразрезуголь» приобрел тренажер-симулятор для обучения машинистов карьерных экскаваторов
Корпоративный учебный центр УК «Кузбассразрезуголь» пополнил первый в Компании динамический тренажер-симулятор карьерного экскаватора ЭКГ. С помощью моде лирования различных производственных ситуаций гор няки смогут отработать навыки эффективной экскавации горной массы и повысить свою квалификацию.
Тренажер полностью имитирует кабину экскаватора ЭКГ-20 и его систему управления. Видеопанели создают эффект дополненной реальности, позволяя с высокой точностью воспроизводить процесс экскавации, погрузки горной массы в самосвал и перемещения в забое.
«Программа развития персонала нашей Компании направлена на постоянное совершенствование профессиональных компетенций и расширение возможностей для повышения квалификации сотрудников. Симуля-тор карьерного экскаватора - это третий тренажер в нашем учебном центре, который с помощью технологий виртуальной реальности помогает отработать практические навыки управления специальной техникой. Обучение уже началось и в течение 2025 года охватит более 1 тыс. наших машинистов. Еще более 1 тыс. горняков пройдут обучении на тренажерах-симуляторах карьерных самосвалов»» - отметила директор по персоналу и общим вопросам УК «Кузбассразрезуголь» Евгения Бажина.
Первыми обучающий курс на новом тренажере пройдут горняки с опытом работы менее трех лет и те, кто ранее управлял другими моделями техники и проходит пе-
реподготовку для работы на экскаваторах ЭКГ. Затем повышать квалификацию будут более опытные машинисты. Тренажер позволяет моделировать различные нештатные ситуации и отрабатывать управление техникой в условиях тумана, дождя и снега, в ночное время, а также в разных забоях и с разной степенью рыхления горной массы.
Обучение проводится под руководством инструктора, который задает условия работы экскаватора и подбирает упражнения для формирования навыков управления техникой. Отдельный обучающий модуль посвящен отработке действий при аварийных ситуациях, например при поломке зубьев ковша, обрывах троса или возникновении неполадок в пневматической системе.
Дирекция по связям с общественностью и коммуникациям УК «Кузбассразрезуголь»
