CC BY
491Компоненты и технологии, № 7'2003
Проектирование планарных
силовых трансформаторов
В предыдущей статье были рассмотрены преимущества применения планарных трансформаторов в малогабаритных и мобильных устройствах. Также были приведены характеристики ферритовых сердечников, применяемых для конструирования планарных трансформаторов. В этой публикации предлагается методика расчета планарных трансформаторов для импульсных преобразователей прямого и обратного хода.
Сергей Шихов
Введение
Планарные трансформаторы могут выполняться как навесные компоненты, в виде сборки однослойных печатных плат или небольшой многослойной платы, либо встраиваться в многослойную печатную плату источника питания.
Важными преимуществами планарных магнитных компонентов являются:
• очень малые размеры;
• великолепные температурные характеристики;
• малая индуктивность утечки;
• отличная повторяемость свойств.
Измерения рабочих параметров планарных
трансформаторов с Ш-образными сердечниками и обмотками, выполненными на базе многослойной печатной платы, показывают, что тепловое сопротивление этих устройств значительно (до 50%) ниже по сравнению с обычными трансформатора-
ми с проволочной намоткой при том же эффективном объеме сердечника V,,. Это обусловлено более высоким отношением площади поверхности сердечника к его объему. Таким образом, имея повышенную охлаждающую способность, планарные трансформаторы способны справляться с большей плотностью проходной мощности, при этом удерживая рост температуры в допустимых пределах.
В настоящей статье описывается быстрый и простой метод проектирования планарных силовых трансформаторов, а также рассматриваются примеры устройств, разработанных с применением данного метода.
S planar Е core
Multilayer РСВ
Integrated into РСВ
Рис. 2. Варианты конструкции планарных трансформаторов
Компоиеиты и технологии, № 7'2003
Результаты тестирования в рабочем режиме показывают, что измеренный рост температуры хорошо согласуется с данными расчетов.
Процедура расчета
Определение максимальной магнитной индукции
Потери в сердечнике и медном проводнике при работе трансформатора приводят к росту температуры. Величина этого роста не должна превышать допустимого предела, чтобы избежать повреждения трансформатора или остальной цепи. При тепловом равновесии величина суммарных потерь в трансформаторе Р1га(0 связана с ростом температуры трансформатора ДТ соотношением, аналогичным закону Ома:
АТ
(1),
^trafo '
RT
где Ит — это температурное сопротивление трансформатора. Фактически, Р1га£0 можно представить как охлаждающую способность трансформатора.
Можно установить эмпирическую формулу, напрямую связывающую значение теплового сопротивления трансформатора с эффективным магнитным объемом V,, используемого ферритового сердечника [1]. Данная эмпирическая формула справедлива для трансформаторов с проволочной обмоткой, имеющих сердечники формы ИМ и ЕТБ. Аналогичное соотношение найдено теперь и для планарных трансформаторов с Ш-об-разными сердечниками.
С помощью этого соотношения можно оценить рост температуры трансформатора как функцию магнитной индукции в сердечнике. По причине ограниченности доступного пространства намотки для планарных магнитных компонентов, рекомендуется использовать максимально возможные значения магнитной индукции.
Предположив, что половину суммарных потерь в трансформаторе составляют потери в сердечнике, можно выразить максимальную плотность потерь в сердечнике РС0ге как функцию допустимого роста температуры трансформатора следующим образом:
_ 12хАГг „ . Зп
Рсоге= “/=—Т \.мВт!см ] (2)
Шсм3)
Потери мощности в наших ферритах измерялись в зависимости от частоты (£, Гц), пиковой магнитной индукции (В, Тл) и температуры (Т, °С). Плотность потерь в сердечнике можно приблизительно рассчитать по следующей формуле [2]:
Рсоге = Ст*Г*ВУреакХ.
х(сц-а{Г+а2т2) = (з)
= СтхСтх/ххВуреак [мВт/см3]
Здесь Ст, х, у, гі0, с^ и гі2 — это параметры, найденные путем аппроксимации эмпирической кривой потерь. Эти параметры специ-------------------www.finestreet.ru-
фичны для конкретного материала. Размерности их выбраны так, что при температуре 100 °С значение Ср оказывается равным 1.
В таблице 1 приведены значения перечисленных выше параметров для нескольких марок мощных ферритов компании БеггохсиБе. Максимально допустимое значение РС0ге вычисляется по формуле (2). Это значение затем подставляется в уравнение (з).
Теперь можно вычислить максимально допустимую магнитную индукцию Вреак, переписав уравнение (3) в следующем виде:
Вреак
Р
core
CmxCTxfx
1/у [Тл]
(4)
Примечание: максимально допустимое значение В можно найти и другим путем — написав компьютерную программу, вычисляющую потери мощности для произвольной формы сигнала по формуле (з) при заданных значениях параметров аппроксимации [3]. Преимущество этого подхода в том, что он позволяет рассчитывать потери с учетом реальной формы колебаний В, а также выбрать оптимальную марку феррита для конкретного случая.
Рекомендации по распределению витков в пространстве намотки
Определив максимально допустимую пиковую магнитную индукцию, можно рассчитать количество витков первичной и вторичной обмоток по известным формулам, включающим топологию преобразователя и тип трансформатора (например, обратного и прямого хода).
Необходимо принять решение о том, как будут распределены обмотки между имеющимися слоями. Токи, протекающие в дорожках, будут вызывать повышение температуры печатной платы. Из соображений распространения тепла рекомендуется распределять витки обмоток во внешних слоях симметрично по отношению к виткам обмоток во внутренних слоях.
С точки зрения магнетизма оптимальным вариантом было бы перемежать первичные и вторичные слои. Это уменьшит так называемый эффект близости (см. стр. 4). Однако малая высота обмотки в планарном исполнении и требуемое для конкретного приложения количество витков не всегда позволяют выбрать оптимальную конструкцию.
С точки зрения затрат рекомендуется выбирать печатные платы со стандартной толщиной слоя меди. Распространенные значения толщины, используемые производителями печатных плат — 35 и 70 мкм. От толщины слоев меди существенным образом зависит рост температуры в обмотке, индуцированный протекающими токами.
Стандарты безопасности, например стандарт МЭК 950, требуют расстояния 400 мкм в материале печатной платы (БИ2 или БИ4) для обеспечения развязки вторичной обмотки от сети питания. Если развязка от сети не требуется, достаточно расстояния в 200 мкм между слоями обмотки. Кроме того, необходимо еще учесть слой для трафарета — по 50 мкм с обеих сторон платы.
Ширина дорожек, формирующих обмотки, определяется исходя из величины тока и максимально допустимой плотности тока. Расстояние между витками зависит от возможностей и бюджета производства. Существует практическое правило: для дорожек толщиной 35 мкм ширина дорожек и расстояние между ними должны быть более 150 мкм, а для дорожек толщиной 70 мкм — более 200 мкм.
В зависимости от производственных возможностей изготовителя печатных плат, размеры могут быть и меньшими, но это, скорее всего, повлечет за собой значительный рост стоимости печатной платы.
Количество витков в одном слое и расстояние между витками обозначаются соответственно N1 и 8. Тогда при доступной ширине намотки Ьи ширину дорожки можно вы-
числить по следующей формуле (см. рис. 4):
W,
[bw-(N, + l)xs\
N,
(5)
Если требуется развязка от сети питания, ситуация несколько изменяется. Сердечник рассматривается как часть цепи первичной обмотки и должен быть отделен расстоянием в 400 мкм от вторичной цепи. Поэтому длина пути тока утечки между вторичными об-
Таблица 1. Параметры аппроксимации для вычисления плотности потерь в сердечнике
Марка феррита Ь кГц Cm x y ct2 ct1 ct0
3C30 20-100 7,13x10-3 1,42 3,02 3,65x10-4 6,65x10-2 4
100-200 7,13x10-3 1,42 3,02 4x10-4 6,8x10-2 3,8
3C90 20-200 3,2x10-3 1,46 2,75 1,65x10-4 3,1 x 10-2 2,45
3C94 20-200 2,37x10-3 1,46 2,75 1,65x10-4 3,1 x 10-2 2,45
200-400 2x10-9 2,6 2,75 1,65x10-4 3,1 x 10-2 2,45
100-300 0,25x10-3 1,63 2,45 0,79x10-4 1,05x10-2 1,26
3F3 300-500 2x10-5 1,8 2,5 0,77x10-4 1,05x10-2 1,28
500-1000 3,6x10-9 2,4 2,25 0,67x10-4 0,81x10-2 1,14
3F4 500-1000 12x10-4 1,75 2,9 0,95x10-4 1,1 x 10-2 1,15
1000-3000 1,1x10" 2,8 2,4 0,34x10-4 0,01 x 10-2 0,67
Компоненты и технологии, № 7'2003
ние. Ток обращается в ноль в центре проводника и движется по направлению к поверхности. Плотность тока экспоненциально снижается от поверхности к центру.
Глубина поверхностного слоя 8 — это расстояние от поверхности проводника в направлении его центра, на котором плотность тока уменьшается в е раз. Глубина поверхностного слоя зависит от таких свойств материала, как электропроводность и магнитная проницаемость, и она обратно пропорциональна квадратному корню из частоты. Для меди при температуре 60 °С глубина поверхностного слоя может быть приближенно вычислена по следующей формуле:
\1/2
сердечника, и самим сердечником должна составлять 400 мкм. В этом случае ширину дорожки следует вычислять по формуле (6), поскольку из доступной ширины обмотки необходимо вычесть 800 мкм:
N.
В формулах (5) и (6) все размеры даны в мм.
Определение роста температуры печатной платы, вызванного протекающими токами
Последний шаг, который предстоит сделать — это определить рост температуры в медных дорожках, вызванный протекающими токами. Для этого необходимо вычислить эффективные (среднеквадратичные) значения токов, исходя из входных данных и желаемых выходных параметров. Метод расчета зависит от используемой топологии. В разделе примеров приведены расчеты для стандартной прямой и обратной технологии преобразователя. Пример связи между ростом температуры и эффективными значениями токов при разных площадях поперечного сечения проводников печатной платы показан на рис. 5. В случаях, когда имеется единственный проводник или когда индуктивности расположены не слишком близко, из этой диаграммы можно непосредственно определять ширину, толщину и площадь поперечного сечения проводника, а также максимально допустимые токи для различных заданных значений роста температуры.
Недостаток этого способа проектирования заключается в предположении, что тепло, выделяющееся в обмотке, вызывается протеканием постоянного тока, в то время как в реальности имеется переменный ток, вызывающий скин-эффект и эффект близости.
Скин-эффект обусловлен наличием в проводнике магнитного поля, создаваемого током, который протекает в самом этом проводнике. Быстрое изменение тока (при высокой частоте) наводит переменную индукцию, которая вызывает вихревые токи. Эти вихревые токи, которые вносят вклад в основной ток, имеют противоположное ему направле-
д [мкм] = 2230/(/[кГц])'
Если берется проводник с толщиной меньшей, чем 28, вклад этого эффекта будет ограничен. Это дает ширину дорожки меньше 200 мкм для частоты 500 кГц. Если при требуемом числе витков доступна большая ширина обмотки, наилучшим решением с точки зрения магнетизма будет разделить их на параллельные дорожки.
В реальных ситуациях в проводниках будут присутствовать вихревые токи, вызванные не только меняющимся магнитным полем собственного тока (скин-эффект), но иполя-ми других проводников, расположенных поблизости. Этот эффект носит название эффекта близости. Если первичные и вторичные слои чередуются, влияние этого эффекта оказывается гораздо меньше. Дело в том, что токи в первичной и вторичной обмотках текут в противоположных направлениях, так что их магнитные поля взаимно уничтожаются. Тем не менее, соседние проводники одного слоя все же будут вносить некоторый вклад в эффект близости.
Эмпирические результаты
Измерения температуры в нескольких типах конструкций печатных плат при протекании в обмотках переменных токов показывают с приемлемой точностью, что на частотах до 1 МГц каждое увеличение частоты на 100 кГц дает повышение температуры печатной платы на 2 °С большее по сравнению со значениями, определенными для случая постоянных токов.
Цель состоит в том, чтобы спроектировать строчный трансформатор с параметрами, приведенными в таблице 2.
В качестве первого шага делается предположение, что при данной частоте можно взять большое значение пиковой магнитной индукции — 160 мТл. Позже мы проверим, возможно ли это при заданных значениях потерь в сердечнике и роста температуры.
Рис. 5. Связь между током, размерами дорожек печатной платы и ростом температуры
Пример 1. Трансформатор обратного хода
Параметр Обозначение Значение
Минимальное входное напряжение иітіп 70 В
Выходное напряжение ио 8,2 В
Дополнительный выход первичной обмотки иРІС 8 В
Рабочий цикл первичной обмотки 8р,іт 0,48/0,5
Рабочий цикл вторичной обмотки 8,„ 0,48/0,5
Частота переключения f »120 кГц
Выходная мощность Рт» 8 Вт
Окружающая температура Т.ь 60 °С
Допустимый рост температуры ДТ 35 °С
В таблице 2 указано рассчитанное количество витков для шести самых малоразмерных стандартных комбинаций планарных Ш-образных сердечников и пластин фирмы ЕеггохсиЬе. Кроме того, приведены значения собственной индуктивности первичной обмотки, ширины воздушного зазора и токов, рассчитанные по формулам из врезки 1.
Из таблицы 2 можно видеть, что требуемое число витков первичной обмотки для комплектов сердечников Е-Е14 и Е-РЦГ14 оказывается слишком большим, чтобы об-
Таблица 2. Расчет конструктивных параметров нескольких строчных трансформаторов
Сердечник Ae, мм2 Ve, мм3 N1 N2 N(0 Э, мкм Прочие рассчитанные параметры
Е-РІ.Т14 14,5 240 63 7,4 7,2 113 Ір,іт = 638 МкГн
Е-Е14 14,5 300 63 7,4 7,2 113 1р(эфф.) = 186 мА
Е-РІ.Т18 39,5 800 23 2,7 2,6 41 10(эфф.) = 1593 мА
Е-Е18 39,5 960 23 2,7 2,6 41
Е-РІ.Т22 78,5 2040 12 1,4 1,4 22
Е-Е22 78,5 2550 12 1,4 1,4 22
Компоненты и технологии, № 7'2003
Врезка 1. Формулы, использованные
для расчетов в примерах
Список используемых обозначений:
Ле — эффективная площадь поперечного сечения
Вреак — пиковая магнитная индукция
* — частота переключения
1р(эфф.) — ток в первичной обмотке
!0(эфф.) — ток во вторичной обмотке
I тад — ток намагничивания (прямой трансформатор)
1рГ(т — собственная индуктивность первичной обмотки
1е — эффективная длина пути
О — ширина воздушного зазора
N — число витков первичной обмотки
N2 — число витков вторичной обмотки
Ы|С — число витков для напряжения с !С
Ртах — выходная мощность
Цтт — минимальное входное напряжение
ио — выходное напряжение
Ы|с — напряжение !С
8 — рабочий цикл (прямой трансформатор)
8рпт — рабочий цикл первичной обмотки 85еС — рабочий цикл вторичной обмотки Ца — амплитудная магнитная проницаемость Це — эффективная магнитная проницаемость ц0 — магнитная проницаемость свободного пространства
Формулы для расчета трансформаторов обратного хода
тейп ^ ^ рпт
гх/хв^хл.
(ттп X 6 рГ1т
(Ц^х8ргШУ
1рг‘т ' 2хРшяхх/
в
у.ахЩ хАе
рпт
4(эфф.) =—х — оУЧ^) ип V 3x5.
1та„ - неприменимо
т г \ ЦшпХ^ргип .. ^рпт
Формулы для расчета трансформаторов прямого хода
Цт:„Х 5
N.
2 х/хВреакхАе
Ц хио 'цт:„х 8
N 1С — неприменимо
М-оХ|Д.ах^2х4
б - неприменимо /0(эфф.) = ^Хл/5
О
_ Ц1вЛахЪ
/ХЬргШ
I. (эфф.) = + ^-х л/5
г 2
мотку можно было выполнить на базе многослойной печатной платы. Поэтому оптимальным вариантом выглядят комбинации сердечников Е-Е18 и Е-РЦТ18. Округление результатов расчета N1, N и NIC дает числа 24, 3 и 3 соответственно.
Для определения потерь в случае однополярной треугольной волны индукции с частотой 120 кГц, пиковой индукцией 160 мТл и рабочей температурой 95 °С использовалась программа, основанная на выражении (3). Для мощных ферритов 3С30 и 3С90 ожидаемые потери в сердечнике равны соответственно 385 мВт/см3 и 430 мВт/см3.
Допустимая плотность потерь при ДТ = 35 °С составляет 470 мВт/см3 для Е-РЦТ18 и 429 мВт/см3 для Е-Е18 (из выражения (1)).
Вывод состоит в том, что ферриты 3С30 и 3С30 можно использовать в обеих комбинациях сердечников. Менее качественные ферриты с большими потерями мощности приведут к слишком большому росту температуры.
24 витка первичной обмотки можно распределить симметрично по 2 или 4 слоям. Доступная ширина обмотки для сердечников Е-18 составляет 4,6 мм. Отсюда видно, что вариант с двумя слоями по 12 витков в каждом будет сложен в исполнении, а потому и дорог. Для этого потребуется использовать очень узкие дорожки с весьма малым шагом. Поэтому выбирается вариант с четырьмя слоями, по 6 витков в каждом. Меньшее количество слоев в многослойной печатной плате приведет к меньшей себестоимости. Поэтому мы предусмотрим еще 3 витка первичной обмотки (для напряжения 1С) и 3 витка вторичной обмотки, и на каждую из них — один слой. Таким образом, можно построить конструкцию с шестью слоями, как показано в таблице 3.
Таблица 3. Пример конструкции трансформатора
с шестью слоями
Слой Число витков 35 мкм 70 мкм
трафарет 50 мкм 50 мкм
первичная 6 35 мкм 70 мкм
изоляция 200 мкм 200 мкм
первичная 6 35 мкм 70 мкм
изоляция 200 мкм 200 мкм
первичная1С 3 35 мкм 70 мкм
изоляция 400 мкм 400 мкм
вторичная 3 35 мкм 70 мкм
изоляция 400 мкм 400 мкм
первичная 6 35 мкм 70 мкм
изоляция 200 мкм 200 мкм
первичная 6 35 мкм 70 мкм
трафарет 50 мкм 50 мкм
ИТОГО 1710 мкм 1920 мкм
В зависимости от количества тепла, генерируемого протекающими токами, можно выбрать толщину медных дорожек 35 мкм или 70 мкм. Между слоями первичной и вторичной обмотки требуется расстояние 400 мкм для обеспечения развязки от сети. Комбинация Е-РЦТ18 имеет минимальное окно намотки 1,8 мм. Это достаточно при толщине дорожек 35 мкм, которая дает суммарную толщину печатной платы около 1710 мкм.
Для удешевления конструкции мы выбрали расстояние между дорожками, равное
300 мкм. Вычисление ширины дорожки вторичной обмотки по формуле (5) дает результат 1,06 мм, включая развязку от сети.
Воспользовавшись диаграммой на рис. 5 и рассчитанным (см. табл. 2) эффективным значением тока во вторичной обмотке, равным 1,6 А, получаем рост температуры 25 °С для дорожек толщиной 35 мкм и около 7 °С для дорожек толщиной 70 мкм.
Мы приняли, что рост температуры, вызванный потерями в обмотке, составляет около половины суммарного роста температуры, в данном случае 17,5 °С. Очевидно, что при толщине дорожек 35 мкм рост температуры, вызываемый эффективным током 1,6 А, будет слишком велик, поэтому придется использовать дорожки толщиной 70 мкм.
Ширину дорожек витков первичной обмотки можно вычислить по формуле (5). Она окажется равной приблизительно 416 мкм. При такой ширине дорожек эффективный ток величиной 0,24 А в первичной обмотке вряд ли приведет к какому-либо повышению температуры.
Поскольку частота равна 120 кГц, ожидается дополнительный рост температуры печатной платы величиной около 2 °С по сравнению с ситуацией, когда протекают только постоянные токи. Суммарный рост температуры печатной платы, вызванный только протекающими токами, будет оставаться на уровне ниже 10 °С.
Шестислойная печатная плата с дорожками толщиной 70 мкм должна функционировать в соответствии с рассчитанными параметрами. Номинальная толщина печатной платы составит около 1920 мкм, что означает, что стандартная комбинация Е-РЦТ18 из Ш-образного сердечника и пластины в данном случае не подойдет. Можно использовать стандартную комбинацию Е-Е18 из двух Ш-образных сердечников с окном намотки 3,6 мм. Однако столь большое окно намотки представляется здесь излишним, так что более элегантным решением был бы нестандартный сердечник, имеющий окно размером около 2 мм.
Измерения, проведенные на сравнимой конструкции с сердечником из двух Ш-об-разных половин из феррита 3С90, зафиксировали суммарный рост температуры 28 °С. Это согласуется с нашими расчетами, которые дали рост температуры 17,5 °С за счет потерь в сердечнике и 10 °С за счет потерь в обмотке.
Связь между первичной и вторичной обмотками является хорошей, поскольку индуктивность утечки составляет всего 0,6% от индуктивности первичной обмотки.
Пример 2. Трансформатор прямого хода
Параметр Обозна- чение Значение
Входные и выходные напряжения — 48 В/5 В, 48 В/3,3, В 24 В/5 В, 24 В/3,3 В
Выходная мощность Ртах -18 Вт
Рабочий цикл 8 -0,46
Частота переключения * -500 кГц
Окружающая температура ТатЬ 40 °С
Допустимый рост температуры ДТ 50 °С
Компоненты и технологии, № 7'2003
Таблица 4. Расчет конструктивных параметров нескольких прямых трансформаторов
Сердечник N1 N2 Цпш' мкГн !0(эфф.), мА !тод, мА !р(эфф.), мА
48 В 5 В 14 3,2 690 2441 60 543
Е-Р1.Т14 48 В 3,3 В 14 2,1 690 3699 60 548
24 В 5 В 7 3,2 172 2441 121 1087
24 В 3,3 В 7 2,1 172 3669 121 1097
48 В 5 В 14 3,2 855 2441 48 539
Е-Е14 48 В 3,3 В 14 2,1 855 3669 48 544
24 В 5 В 7 3,2 172 2441 97 1079
24 В 3,3 В 7 2,1 172 3669 97 1080
Здесь цель состоит в том, чтобы разработать прямой трансформатор с возможностью выбора одного из четырех коэффициентов трансформации, которые часто используются в маломощных преобразователях постоянного тока. Желаемые характеристики приведены выше в таблице.
Сначала необходимо проверить, подходят ли для данного случая комбинации сердечников наименьшего размера из стандартной номенклатуры — Е-РЦГ14 и Е-Е14. Вычисляя максимально допустимую плотность потерь в сердечнике при росте температуры 50 °С, получаем 1095 мВт/см3 для комбинации Е-Е14 из двух Ш-образных сердечников и 1225 мВт/см3 для комбинации Е-РЦГ14 из Ш-образного сердечника и пластины. Далее вычисляем плотность потерь в сердечнике по формуле (3) в случае однополярной треугольной волны индукции с частотой 500 кГц для нескольких значений пиковой индукции. Полученные результаты показывают, что при пиковой магнитной индукции около 100 мТл потери оказываются меньше максимально допустимых, вычисленных по формуле (2).
Расчет количества витков и эффективных токов осуществляется по формулам, приведенным во врезке 1. При пиковой магнитной индукции 100 мТл и заданных выше параметрах оказывается, что на частоте 530 кГц комбинации Е-Е14 и Е-РЦГ14 пригодны для использования, и число витков является приемлемым. Результаты вычислений приведены в таблице 4.
Окончательное определение плотности потерь в сердечнике при рабочей температуре 100 °С для указанной формы волны индукции с частотой 530 кГц дает результаты 1030 мВт/см3 для феррита 3Б3 и 1580 мВт/см3 для феррита 3Б4. Очевидно, что лучшим вариантом является 3Б3. Рост температуры в сердечнике Е-РЦГ14 составляет:
(рассчитанная плотность потерь в 3Б3/допустимая плотность потерь) х х 1/2БТ = (1030/1225) х 25 °С = 21 °С.
Для комбинации Е-Е14 рост температуры равен 23,5 °С. Для первичной обмотки в зависимости от входного напряжения требуется 7 или 14 витков. В случае обычного прямого трансформатора такое же количество витков требуется для размагничивающей (восстанавливающей) обмотки. Чтобы можно было использовать 7 или 14 витков и то же количество витков для размагничивающей обмотки, выбрана конструкция с 4 слоями по 7 витков в каждом. Когда нужны 7 витков первичной и размагничивающей обмоток,
витки двух слоев соединяются параллельно. Это даст дополнительный эффект — уменьшение в два раза плотности тока в дорожках обмотки.
Когда нужны 14 витков первичной и размагничивающей обмоток, витки двух слоев соединяются последовательно, так что эффективное количество витков становится равным 14.
Доступная ширина обмотки для сердечника Е-14 составляет 3,65 мм. Для экономичной конструкции с расстоянием между дорожками 300 мкм ширина дорожки при 7 витках на слой равна 178 мкм.
Толщина дорожек должна быть 70 мкм, поскольку при напряжении на входе 24 В эффективный ток в первичной обмотке составит около 1,09 А. Это дает (см. табл. 2) при эффективной ширине дорожки 356 мкм (ширина удваивается в результате параллельного соединения частей обмотки при использовании 7 витков) рост температуры 15 °С. Входное напряжение 48 В создаст эффективный ток приблизительно 0,54 А. В этом случае вклад потерь в обмотке в общий рост температуры составит при ширине дорожки 178 мкм (14 витков, соединенные последовательно) около 14 °С.
Ширина дорожек, равная 178 мкм, с расстоянием между ними 300 мкм при толщине дорожек 70 мкм несколько отклоняется от приведенного нами практического правила (расстояние между дорожками и ширина дорожек > 200 мкм). Это может привести к несколько большим затратам на изготовление многослойных печатных плат. Для вторичной обмотки требуется 3 или 2 витка. Когда на каждый из витков выделяется один слой, ширина дорожки составляет соответственно 810 и 1370 мкм. Эффективные токи во вторичной обмотке, равные 2,44 и 3,70 А, вызывают рост температуры в обмотках величиной приблизительно 25 °С, что с учетом роста температуры в первичных обмотках оказывается слишком много. В этом случае наилучшим решением будет использовать по 2 слоя для обеих обмоток. Когда эти слои, в каждом из которых по 3 витка, соединяются параллельно, плотность тока уменьшается в два раза. Из рис. 5 можно определить, что вклад потерь в обмотке в суммарный рост температуры в этой ситуации составит около 6 °С. Суммарный рост температуры в печатной плате будет равен приблизительно 21 °С плюс дополнительный рост, вызванный потерями на переменном токе. Поскольку частота равна 500 кГц, необходимо добавить еще примерно 10 °С, то есть в итоге температура печатной платы повысится на 31 °С.
Количество витков и ширина для каждого слоя данной конструкции приведены в таблице 5. По меньшей мере один слой, обозначенный в таблице как дополнительный, необходим для выполнения соединений.
Однако это даст нам в сумме 9 слоев, что с точки зрения производства равносильно 10 слоям (следующее четное число). По этой причине верхний и нижний слои печатной платы используются как дополнительные — также и потому, что это дает дополнительное преимущество: плотности токов в дорожках уменьшаются в два раза. Дорожки на этих слоях соединяются с дорожками во внутреннем слое через омедненные отверстия и «подводят» входы и выходы первичной и вторичной обмоток к двум сторонам печатной платы. В зависимости от того, как соединены входы и выходы на первичной и вторичной сторонах, можно получить 4 различных значения коэффициента трансформации.
Совокупная номинальная толщина печатной платы составит около 2,6 мм, что превышает размер доступного окна намотки комбинации сердечников Е-РЦГ14, равный 1,8 мм. Можно использовать комбинацию Е-Е14, однако она имеет минимальное окно намотки 3,6 мм — гораздо больше, чем в действительности требуется. Более удачным решением был бы нестандартный сердечник с уменьшенной величиной окна.
Измерения температуры данной печатной платы производились с помощью термопар при различных условиях. Для проверки использовался вариант с преобразованием 24/5 В, дающий наивысшие плотности токов.
Сначала в первичную и вторичную обмотку были раздельно поданы постоянные токи, равные рассчитанным. Постоянный ток в первичной обмотке, равный 1079 мА, дал рост температуры 12,5 °С, а ток во вторичной обмотке, равный 2441 мА, дал рост температуры 7,5 °С. Как и можно было ожидать, когда оба тока были поданы на печатную плату одновременно, рост температуры оказался равен 20 °С.
Описанная выше процедура была повторена для переменных токов нескольких частот с эффективными значениями, равными рассчитанным. На частоте 500 кГц суммарный рост температуры в печатной плате составил 32 °С. Наибольший дополнительный рост температуры (7 °С), вызванный потерями на переменном токе, наблюдался во вторичных обмотках. Это логично, поскольку влияние скин-эффекта сказывается больше в широких дорожках вторичных обмоток, чем в узких дорожках первичных обмоток.
Наконец, были проведены температурные измерения при установленных на печатную плату стандартных сердечниках (комбинация Е-Е14) в условиях, соответствующих рабочим условиям прямого трансформатора. Рост температуры печатной платы составил 49 °С; точка максимального нагрева сердечника находилась на его верхней стороне, и температура в ней равнялась 53 °С. В центральной части сердечника и его внешней ча-
Компоненты и технологии, № 7'2003
Врезка 2. Рисунки слоев печатной платы для планарного прямого трансформатора с сердечниками Е 14
10,7
28,5
■0,1
оо
О О о° ОО °°L ОО
5.3
оо
оо
оо
-о©
оо
ОО
3,2
і
Hole pattern
Layer 1 (top)
Layer 2
Layer З
-Є
Layer 5
Layer 6
Layer 7
Layer 8
Layer 9
Layer 10 (bottom)
Вид сверху печатной платы прямого трансформатора
Таблица 5. Пример конструкции с 10 слоями
Слой Число витков 70 мкм
трафарет 50 мкм
дополнительный слой 70 мкм
изоляция 200 мкм
первичная размагничивающая 7 70 мкм
изоляция 200 мкм
первичная 7 70 мкм
изоляция 200 мкм
вторичная 3 70 мкм
изоляция 200 мкм
вторичная 2 70 мкм
изоляция 200 мкм
вторичная 2 70 мкм
изоляция 200 мкм
вторичная 3 70 мкм
изоляция 200 мкм
первичная 7 70 мкм
изоляция 200 мкм
первичная размагничивающая 7 70 мкм
изоляция 200 мкм
дополнительный слой 70 мкм
трафарет 50 мкм
ИТОГО: 2600 мкм
сти наблюдался рост температуры 49 °С тической для набора из двух Ш-образных
и 51 °С соответственно. сердечников, поскольку в точке максималь-
Как и предсказывали вычисления, данная ного нагрева была зафиксирована темпера-
конструкция является в некотором роде кри- тура 53 °С, что выше 50 °С. Однако при ис-
пользовании более плоских (нестандартных) Ш-образных сердечников температура оказывается внутри допустимых пределов.
В следующей статье мы рассмотрим пример расчета 25-ваттного DC/DC-конвертера на основе планарного трансформатора. НМ
Литература
1. Mulder S. A. Application note on the design of low profile high frequency transformers. Ferroxcube Components. 1990.
2. Mulder S. A. Loss formulas for power ferrites and their use in transformer design. Philips Components. 1994.
3. Durbaum Th., Albach M. Core losses in transformers with an arbitrary shape of the magnetizing current. EPE Sevilla. 1995.
4. Brockmeyer A. Experimental evaluation of the influence of DC premagnetization on the properties of power electronic ferrites. Aachen University of Technology. 1995.
5. Ferroxcube Components technical note. 25 Watt DC/DC converter using integrated planar magnetics. 9398 236 26011. 1996.
