CC BY
58
https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-3-200-208 УДК 621.9.047.7:621.923.4
Применение импульсных режимов при электрохимическом полировании коррозионностойких сталей
Канд. техн. наук, доц. Ю. Г. Алексеев1*, канд. техн. наук А. Ю. Королёв1*, канд. техн. наук, доц. В. С. Нисс1*, инж. А. Э. Паршуто1*, асп. А. С. Будницкий1*
^Белорусский национальный технический университет (Минск, Республика Беларусь)
© Белорусский национальный технический университет, 2019 Belarusian National Technical University, 2019
Реферат. Электрохимическое полирование (ЭХП) поверхности металлов и сплавов в настоящее время является одним из наиболее прогрессивных технологических процессов повышения качества поверхности, несмотря на то, что используется в промышленности на протяжении многих десятилетий. В основном это связано с рядом существенных преимуществ процесса по сравнению с механическим полированием с применением свободного или связанного абразива. Однако ЭХП в его классическом виде имеет ряд существенных недостатков. Один из них - зависимость режимов обработки и составов электролита от обрабатываемого материала. Кроме того, для ЭХП применяются агрессивные дорогостоящие электролиты, требующие специальных технологий по утилизации. Электролиты при ЭХП часто разогреваются до температуры 60-90 °С. Обработка при таких температурах наносит значительный вред окружающей среде и производственному персоналу. Для устранения существующих недостатков процесса ЭХП и расширения его технологических возможностей предложен способ обработки с применением импульсных униполярных и биполярных режимов. В результате разработаны принципиально новые процессы импульсного ЭХП с длительностью импульсов 0,05-20,00 мс, обеспечивающие по сравнению традиционной обработкой на постоянном токе снижение энергетических затрат на процесс и высокую эффективность полирования, при котором скорость сглаживания микронеровностей обрабатываемой поверхности, отнесенная к общему съему металла, значительно возрастает. Применение импульсных режимов по сравнению с традиционным ЭХП позволяет выполнять обработку в универсальных электролитах простых составов на основе серной и ортофосфорной кислот без добавления хромового ангидрида. Применение разработанных импульсных режимов, которые при малом съеме металла обеспечивают существенное изменение шероховатости поверхности, наиболее целесообразно при ЭХП точных деталей, изделий или деталей малого сечения и жесткости, например, медицинских изделий для малоинвазивной хирургии, деталей точного машиностроения и др. В статье приводятся результаты исследования влияния импульсных униполярных и биполярных режимов ЭХП на качество поверхности образцов из коррозионностойкой стали, а также сравнительный анализ эффективности использования импульсных режимов ЭХП вместо постоянного тока. Установлены технологические параметры ЭХП с применением импульсных режимов, обеспечивающие наиболее качественное полирование поверхности с высокой эффективностью сглаживания микронеровностей и низкими энергозатратами.
Ключевые слова: импульс, электрохимическое полирование, электролит, шероховатость, плотность тока, напряжение, эффективность
Для цитирования: Применение импульсных режимов при электрохимическом полировании коррозионностойких сталей / Ю. Г. Алексеев [и др.] // Наука и техника. 2019. Т. 18, № 3. С. 200-208. https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-3-200-208
Use of Pulsed Modes in Electrochemical Polishing of Corrosion-Resistant Steels
Yu. G. Aliakseyeu1*, A. Yu. Korolyov1*, V. S. Niss1*, A. E. Parshuto1*, A. S. Budnitskiy1*
^Belarusian National Technical University (Minsk, Republic of Belarus)
Abstract. Electrochemical polishing (ECP) of metal and alloy surface is currently one of the most advanced technological processes to improve quality of the surface, despite the fact that it has been used in industry for many decades. This is mainly due to a number of significant advantages of the process compared to mechanical polishing using free or bonded abrasive.
Адрес для переписки
Королёв Александр Юрьевич Белорусский национальный технический ул. Я. Коласа, 24,
220013, г. Минск, Республика Беларусь Тел.: +375 17 292-25-98 [email protected]
Address for correspondence
Korolyov Aleksandr Yu.
Belarusian National Technical University
24 Ya. Kolasa str.,
220013, Minsk, Republic of Belarus
Tel.: +375 17 292-25-98
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
However, the ECP in its classical form has a number of significant drawbacks. One of them is a dependence of treatment modes and electrolyte compositions on the processed material. In addition, aggressive expensive electrolytes that require special technologies for disposal are used for ECP. Electrolytes in ECP often require heating to a temperature of 60-90 °C. Processing at such temperatures causes significant harm to the environment and production personnel. To eliminate the existing disadvantages of the ECP and expand its technological capabilities, a processing method with application of pulsed unipolar and bipolar modes has been proposed. As a result, fundamentally new processes of pulse ECP with a pulse duration of 0.05-20.00 ms have been developed. They provide a reduction of energy costs for the process and high efficiency of polishing in comparison with traditional DC polishing. The rate of smoothing micro-roughness of the treated surface related to the total metal removal is significantly increased. The use of pulse modes in comparison with traditional ECP allows processing in universal electrolytes of simple compositions based on sulfuric and orthophosphoric acids without addition of chromium anhydride. Application of the developed pulse modes, which will provide at low metal removal a significant change in surface roughness, is the most appropriate for the ECP of precise parts, products or parts of small cross-section and rigidity, such as medical devices for minimally invasive surgery, precision engineering parts, etc. The paper presents results of a study for influence of pulsed unipolar and bipolar ECP modes on the surface quality of stainless steel specimens, as well as a comparative analysis of the efficiency of using pulsed ECP modes instead of DC polishing. The technological parameters of ECP using pulsed modes, providing the highest quality surface polishing with high efficiency of micro-roughness smoothing and low energy consumption have been established in the paper.
Keywords: pulse, electrochemical polishing, electrolyte, roughness, current density, voltage, efficiency
For citation: Aliakseyeu Yu. G., Korolyov A. Yu., Niss V. S., Parshuto A. E., Budnitskiy A. S. (2019) Use of Pulsed Modes in Electrochemical Polishing of Corrosion-Resistant Steels. Science and Technique. 18 (3), 200-208. https://doi.org/10. 21122/2227-1031-2019-18-3-200-208 (in Russian)
Введение
Коррозионностойкая сталь получила широкое распространение в медицине в качестве стерильного, устойчивого и безопасного материала, который можно неоднократно подвергать воздействию агрессивной среды дезинфицирующих химических веществ [1-3]. Из коррозионностой-кой стали изготовляют хирургические импланты (стенты, кава-фильтры, эмболизирующие спирали, вальвулотомы, гильзы для зубных коронок и др.), хирургические и эндодонтические инструменты (зондирующие, оттесняющие), а также специальные микроинструменты, имеющие малые размеры рабочих частей (дрильборы, пульпоэкстракторы, каналонаполнители, буравы корневые и др.) [4-7]. Как правило, предъявляются повышенные требования к качеству рабочих поверхностей таких медицинских изделий, что обусловлено их эксплуатационными характеристиками.
Традиционными и самыми распространенными способами улучшения качества поверхности являются методы механического, электрохимического полирования (ЭХП) и электро-литно-плазменного полирования (ЭПП) [8-12]. Недостатки механических методов - высокая ресурсоемкость, ограничения по сложности формы изделий и дефекты в виде неметаллических включений [12]. Большинства недостатков механической полировки можно избежать, используя ЭХП или ЭПП [9-11]. ЭХП в своем классическом виде имеет ряд существенных
недостатков, которые в условиях современной промышленности недопустимы. Использование дорогостоящих электролитов, обладающих высокой токсичностью и негативно влияющих на технологическое оборудование, обслуживающий персонал и окружающую среду, превращает ЭХП в неэффективную технологию с экономической и экологической точек зрения [9]. Кроме того, качество ЭХП зависит не только от состава электролита, но и от химического состава, структуры полируемого металла. Наличие даже малых количеств легирующих элементов ведет к значительному ухудшению качества обработанной поверхности. Использовать дешевые и экологически чистые электролиты позволяет применение ЭПП [9], производительность и экономическая эффективность технологических операций которого в пять-шесть раз больше, чем при ЭХП в растворах кислот. Однако ЭПП обладает значительной энергоемкостью и требует использования усиленных мер электробезопасности из-за высокого рабочего напряжения [10]. Кроме того, в процессе ЭПП затруднены контроль и управление съемом металла. В связи с этим повышается актуальность создания альтернативного способа полировки сложнопрофильных изделий медицинского назначения с использованием современных и прогрессивных технологий.
Импульсные и реверсные токи при ЭХП находят все более широкое распространение в современной промышленности при финишной
Н Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
обработке малогабаритных изделий, имеющих труднодоступные для других способов участки поверхности. Метод импульсного ЭХП характеризуется как эффективный для удаления заусенцев, скругления острых кромок, очистки и полирования поверхности ювелирных изделий [11], деталей точной механики, медицинского инструментария, имплантатов [12], корпусов часов, мебельной фурнитуры, зубных протезов и др. Основное преимущество применения импульсных и реверсивных токов состоит в гибкости и стабильности процесса. Данная технология полировки является более эффективной благодаря улучшенной локализации анодного растворения [13] и простоте контроля глубины обработки по сравнению с полировкой при постоянном токе [14].
Высокое качество ЭХП достигается, когда скорости анодного растворения и пассивации поверхности соизмеримы и достаточно высоки [15]. Это приводит к ускоренному растворению активированных микровыступов обрабатываемой поверхности по сравнению с пассивированными микровпадинами, что обеспечивает сглаживание микрорельефа. Максимальные величины поляризации, связанные с анодным растворением и пассивацией, достигаются не сразу, а развиваются с различной динамикой в микро- и миллисекунд-ном диапазоне времени [15]. Поэтому, варьируя значениями электрических характеристик в данном временном диапазоне, можно сформировать анодный потенциал, обеспечивающий оптимальное соотношение скоростей растворения и пассивационных процессов, способствующих получению наивысшей скорости сглаживания микрорельефа поверхности.
Обработка с использованием биполярных импульсов имеет несколько основных электрических характеристик: анодный импульс, катодный импульс и паузу [16] (рис. 1). Анодный импульс ?а предназначен для контроля скорости удаления материала и установления оптимальной плотности тока. Катодный импульс /к необходим для депассивации (удаления оксидной пленки) обрабатываемой поверхности. Благодаря катодному импульсу пропадает необходимость использования ряда оксидоудаляющих химических добавок в рабочем растворе [16]. Пауза используется для восстановления концентрации активных частиц в зоне обработки
и удаления продуктов полирования. Несмотря на то что биполярная импульсная электрохимическая обработка имеет катодный период ^ и паузу между импульсами, скорость удаления материала, как правило, оказывается выше или равной скорости при постоянном токе [17].
Рис. 1. Обобщенная форма импульсов биполярной импульсной электрохимической обработки
Fig. 1. Generalized form of pulses for bipolar pulse electrochemical machining
Цель настоящей работы - исследование влияния импульсных униполярных и биполярных режимов ЭХП на качество поверхности образцов из коррозионностойкой стали, сравнительный анализ эффективности использования импульсных режимов вместо постоянного тока в процессе ЭХП, а также установление технологических параметров импульсного ЭХП, обеспечивающих наиболее качественное полирование поверхности с высокой эффективностью сглаживания микронеровностей и низкими энергозатратами.
Материалы, оборудование
и методы исследований
В ходе исследований выполнялся сравнительный анализ производительности, качества и эффективности обработки поверхности образцов после ЭХП с различными видами технологического тока: ЭХП на постоянном токе и импульсное ЭХП с униполярными и биполярными режимами.
Исследования проводили на плоских образцах из коррозионностойкой стали 12Х8Н10Т размерами 50x15x1,5 мм. Образцы предваритель-
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
но обрабатывали шлифовальной бумагой SiC зернистостью Р300. ЭХП образцов выполняли в электролите следующего состава: 50 % - орто-фосфорная кислота (Н3Р04); 25 - серная кислота (ВДО^; 20 - глицерин (СзН8Оз); 5 % - дистиллированная вода (Н2О). Температура электролита поддерживалась в пределах (33 ± 5) °С. Необходимое значение плотности тока устанавливалось путем изменения напряжения. Продолжительность обработки каждого образца составляла 3 мин.
Для обработки образцов разработано экспериментальное оборудование, состоящее из биполярного регулируемого источника постоянного напряжения [18], блока системы формирования биполярных импульсов заданной длительности, ванны с устройствами нагрева, охлаждения и перемешивания электролита (рис. 2).
Рис. 2. Экспериментальное оборудование для выполнения исследований
Fig. 2. Experimental equipment for research
Изменение шероховатости поверхности производили профилометром MarSurf PS1. Контроль и запись формы импульсов тока осу-
ществляли запоминающим цифровым осциллографом С8-46/1. Убыль массы образцов после обработки измеряли с помощью аналитических весов Ohaus Pioneer PA214. Для оценки изменения блеска поверхности образцов до и после обработки использовали специально разработанное устройство, позволяющее получить количественную характеристику блеска в процентах относительно эталонной поверхности. Эталонной поверхностью служило зеркало, коэффициент отражения которого приравнивался к 100 %. Устройство содержало источник направленного света и светочувствительный датчик, чувствительность которого регулировалась потенциометром.
Плотность тока при ЭХП образцов на постоянном токе составляла 0,5; 0,75 и 1,0 А/см2. Более высокие значения плотности тока приводили к перегреву электролита и интенсивному пенообразованию, в результате чего возникала сложность сохранения постоянных условий обработки. Диаграммы и осциллограммы при обработке образцов в импульсных режимах представлены на рис. 3 и 4.
ЭХП образцов в униполярном режиме выполнялось при следующих характеристиках анодных импульсов:
- длительность импульсов: та = 0,05; 0,5 и 5 мс;
- период следования импульсов: T = 0,1; 1 и 10 мс;
- скважность импульсов S = 2;
- амплитудная плотность тока анодных импульсов: ¿а = 0,5; 0,75; 1,0; 1,25 и 1,5 А/см2.
Т
Рис. 3. Схемы импульсов при обработке образцов в режимах: а - униполярном; b - биполярном Fig. 3. Schemes of pulses for sample processing in modes: а - unipolar; b - bipolar
■■ Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
b
a
I
I
T
T
а
T
а
T
к
t
T
t
T
М Pos: 3.420ms
СН1 f 3.30V
CM Math Off
CH1 f 3.30V
Рис. 4. Осциллограммы импульсов при обработке образцов в режимах: а - униполярном; b - биполярном Fig. 4. Oscillograms of pulses during sample processing in modes: а - unipolar; b - bipolar
Характеристики импульсов при обработке в биполярном режиме:
- длительность импульсов та, тк: 0,05; 0,5 и 5 мс;
- длительность бестоковой паузы между анодным и катодным импульсами: тап = ткп =
= 0,2та;
- период следования импульсов: T = 0,12; 1,2 и 12 мс;
- скважность анодных импульсов S = 2,4.
Для установления амплитуды отрицательного импульса, обеспечивающей максимальное изменение шероховатости поверхности в биполярном режиме, предварительно выполнялась обработка образцов с различным отношением амплитуд катодного и анодного импульсов /к//а: 1/6; 1/4; 1/3; 5/12 и 1/2. Полученные зависимости влияния соотношения амплитуд отрицательного и положительного импульсов 1к/1а в процессе биполярного ЭХП на изменение шероховатости поверхности образцов ARa представлены на рис. 5.
Из зависимостей на рис. 5 видно, что максимальное повышение качества поверхности достигается при 1к/1а = 1/3. При этом наилучший эффект наблюдается при длительности анодного и катодного импульсов 0,5 и 5 мс. Короткие импульсы (та = тк = 0,05 мс) при выбранной плотности тока (0,5 А/см2) не обеспечивают значимого улучшения качества поверхности. Вероятно, в этом случае для исследуемого материала из-за недостаточной длительности импульсов на микровыступах обрабатываемой поверхности не создаются условия, необходимые для их активной поляризации. Таким образом,
в дальнейшем при обработке образцов в биполярном режиме использовалось соотношение амплитуд катодного и анодного импульсов /„//., = 1/3.
ARa, мкм 0,08 -i 0,07 -0,06 -0,05 ■ 0,04 ■ 0,03 -0,02 -0,01 -
0,05 мс
0
ОД
0,2
0,3
0,4
'к / 'а
0,6
Рис. 5. Влияние соотношения амплитуд отрицательного и положительного импульсов в процессе биполярного электрохимического полирования на изменение шероховатости поверхности образцов при различных значениях длительности импульсов Fig. 5. Influence of amplitude ratio for negative and positive pulses in the process of bipolar ECP on change of sample surface roughness at different values of pulse duration
Результаты исследований и их обсуждение
Результаты экспериментальных исследований влияния плотности тока на изменение шероховатости поверхности образцов при различных значениях длительности импульсов в униполярном и биполярном режимах ЭХП представлены на рис. 6. Для сравнения на графиках также приведены данные по изменению шероховатости поверхности образцов при обработке на постоянном токе.
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
b
а
tiRs, M км 0,25
0,20 0,15 0,10 0,05
0,05 мс
0,5
1,0
1,5 I, А/см2 2.0
ARa, M км 0,14
0,12 ■ 0,10 ■ 0,08 ■ 0,06 ■ 0,04 0,02 ■
0
Постоянный ток
°<5МС 0,05 MC
5 мс
15 I, А/см2 2,0
Рис. 6. Влияние плотности анодного тока на изменение шероховатости поверхности образцов при различных значениях длительности импульсов: а - положительные импульсы; b - биполярные импульсы
Fig. 6. Effect of anode current density on change of sample surface roughness at different values of pulse duration:
а - positive pulses; b - bipolar pulses
b
а
0
Из результатов исследований видно, что наибольшее изменение шероховатости как при использовании униполярного, так и биполярного режимов достигается при длительности импульса 0,5 мс. Высокое качество обработки при такой длительности импульса обеспечивается, по-видимому, благодаря созданию наиболее благоприятных условий, при которых формируются соизмеримые и высокие скорости анодного растворения и пассивации поверхности, что позволяет полностью удалять продукты травления и восстанавливать концентрацию действующих компонентов в зоне обработки. Соответственно дальнейшие исследования импульсных режимов проводились при длительности анодных и катодных импульсов 0,5 мс. Униполярный режим обеспечивает значительно большее изменение шероховатости по сравнению с обработкой на постоянном токе (рис. 6а). Изменение шероховатости образцов, обработанных в биполярном режиме при плотности тока анодных импульсов 0,75-1,00 А/см, приблизительно соответствует изменению шероховатости при обработке на постоянном токе (рис. 6Ь).
Сравнение значений шероховатости поверхности Ла образцов после ЭХП с различными видами технологического тока показывает, что наиболее качественная обработка обеспечивается при использовании импульсного униполярного режима (рис. 7а). После ЭХП на импульсном униполярном режиме продолжительностью 3 мин максимальное изменение шероховатости ДЛа составляет 0,199 мкм при плотности тока 1,25 А/см2, что значительно превышает величины ДЛа, полученные для образцов после
■ Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
обработки на постоянном токе (0,133 мкм при 7 = 1,0 А/см ) и в импульсном биполярном режиме (0,117 мкм при 7а = 1,25 А/см ). Однако, несмотря на низкую степень сглаживания микрорельефа, наибольшее повышение блеска поверхности (глянцевание) достигается для образцов, обработанных на постоянном токе (рис. 7Ь). Импульсный биполярный режим обеспечивает наименьший блеск поверхности. Съем металла при ЭХП на постоянном токе значительно выше, чем при обработке на импульсных режимах (рис. 7с). Например, при плотности тока 1,0 А/см в 2,2 раза больше, чем на импульсном униполярном режиме, и в 3,1 раза больше, чем на импульсном биполярном режиме.
Количественно эффективность ЭХП при использовании различных видов технологического тока оценивалась как отношение изменения шероховатости ДЯа образца к изменению его массы Дт после обработки. Диаграмма, демонстрирующая влияние режимов электрохимического полирования на эффективность сглаживания микронеровностей, представлена на рис. 8. Из диаграммы видно, что эффективность при использовании импульсных режимов существенно выше, чем при обработке на постоянном токе. Наибольшие значения эффективности достигаются для биполярного импульсного режима при плотности тока 0,75 А/см2 и униполярного импульсного режима при плотности тока 1,0 А/см . Полученные для импульсных режимов значения в два раза превышают максимальную эффективность при использовании постоянного тока плотностью 0,5 А/см2.
0,20 0,15 0,10 0,05
0 0,5 1,0 b 1 г I, А/см2 ; с
Др 0,6 1
0,5 ■ 2
0,4 ■
0,3 ■ 3
0,2 ■
ОД ■
0 I 0,5 I 1,0 1 1 1,5 I, А/см2 2,0
лого сечения и жесткости, очевидно, что для их обработки целесообразно использование именно импульсных режимов, которые при малом съеме металла обеспечивают существенное изменение шероховатости поверхности, т. е. имеют большую эффективность.
■ - постоянный ток
□ - униполярные импульсы
□ - биполярные импульсы
ARa/Am, мкм/г
3,5 ■
3,0 ■
2,5 ■
2,0 ■
1,5 ■ Г
1,0 ■
0,5 ■
0 ■ _
ш
д
0,50
0,75
1,00
1.251, А/см21.50
Рис. 8. Влияние режимов электрохимического полирования на эффективность сглаживания микронеровностей Fig. 8. Effect of ECP modes on efficiency of micro-roughness smoothing
Am, г 0,1 J
0,12 -
0,10 ■
0,08 ■
0,06
0,04 ■
0,02 ■
0
: S _ 0 .5 1, А/см2 ;.;
Рис. 7. Влияние плотности анодного тока на изменение шероховатости поверхности (а), блеска (b) и съема металла (c): 1 - постоянный ток;
2, 3 - униполярный и биполярный импульсы соответственно
Fig. 7. Effect of anode current density on surface roughness change (a), gloss change (b) and metal removal (c): 1 - direct current; 2, 3 - unipolar and bipolar pulses, respectively
Необходимо отметить, что хотя максимальное значение эффективности достигается для биполярного импульсного режима, однако при этом абсолютное изменение шероховатости существенно ниже, чем при использовании униполярного импульсного режима (рис. 7а).
Учитывая, что чрезмерный съем металла в операциях финишной обработки чаще всего является нежелательным, особенно при обработке точных деталей, изделий или деталей ма-
Энергетическая эффективность ЭХП с различными видами технологического тока определялась как отношение затраченной в процессе обработки электрической энергии к изменению параметра шероховатости ДЛа на единицу обработанной поверхности
E =
UIt AR .S:
(1)
где и - напряжение обработки, В; I - сила тока, А; t - продолжительность обработки, с; - площадь обрабатываемой поверхности, см2.
Значения рабочего напряжения в процессах ЭХП с различными видами технологического тока устанавливались экспериментально. Для импульсных режимов анодная плотность тока принималась равной 1,0 А/см2, так как при этом значении обеспечиваются достаточно высокие показатели качества поверхности и высокая эффективность обработки. При обработке образцов площадью 9,0 см2 для создания положительных импульсов тока амплитудой 9,0 А рабочее напряжение составляло 9,9 В. Для создания отрицательного импульса амплитудой 3,0 А в биполярном режиме требовалось напряжение 2,0 В. Поскольку при обработке на постоянном токе качество поверхности практически не зависит от плотности тока, для энергетических расчетов использовался режим, при котором обеспечивалась максималь-
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
а
с
ная эффективность обработки - плотность тока 0,5 А/см2 (сила тока 4,5 А). При этом необходимое напряжение обработки составляло 7,0 В.
При использовании постоянного тока энергия затрачивалась на протяжении всего периода обработки t = 180 с. Для импульсных режимов продолжительность обработки принималась исходя из коэффициента заполнения, т. е. учитывалось только время действия токовых импульсов. Так, для униполярной обработки продолжительность t составила 90 с, а для биполярного режима время воздействия: анодных импульсов ta = 75 с, катодных ^ = 75 с.
По результатам выполненных расчетов установлено, что наиболее эффективным является униполярный режим ЭХП. Энергетические затраты на процесс полирования в этом режиме на 13 % меньше, чем при обработке на постоянном токе, и на 39 % меньше, чем в биполярном импульсном режиме (рис. 9).
Е, кДж/(мкм см2)
6,98
5,78
5,02
Постоянный Униполярные Биполярные ток импульсы импульсы
Рис. 9. Влияние вида технологического тока на энергетическую эффективность электрохимического полирования
Fig. 9. Effect of technological current type on energy efficiency of ECP
ВЫВОДЫ
1. По результатам выполненных исследований установлено, что наиболее качественное электрохимическое полирование поверхности обеспечивается при использовании импульсного униполярного режима с длительностью импульса 0,5 мс. После обработки продолжительностью 3 мин максимальное изменение шероховатости ARa составляет 0,199 мкм при плотности тока 1,25 А/см2, что значительно превышает значения ARa, полученные для образцов после обработки на постоянном токе (0,133 мкм при i = 1,0 А/см2) и в импульсном биполярном режиме (0,117 мкм при ia = 1,25 А/см2).
2. Применение импульсных режимов в процессе электрохимического полирования обеспечивает существенное снижение шерохо-
ватости поверхности при малом съеме металла. Так, наибольшие значения эффективности сглаживания микронеровностей, определяемой как отношение изменения шероховатости ЛRa к съему металла Лт, достигаются для биполярного импульсного режима при плотности тока i = 0,75 А/см2 и униполярного импульсного режима при анодной плотности тока ia = 1,0 А/см2. Полученные для импульсных режимов значения эффективности в два раза превышают максимальную эффективность (при i = 0,5 А/см2) для традиционного электрохимического полирования с использованием постоянного тока. Соответственно наиболее целесообразно использование импульсных режимов для обработки точных деталей, изделий или деталей малого сечения и жесткости.
з. Энергетическая эффективность, определяемая как отношение затраченной в процессе обработки электрической энергии к изменению параметра шероховатости ЛRa на единицу обработанной поверхности, на процесс электрохимического полирования в униполярном импульсном режиме на 13 % меньше, чем при обработке на постоянном токе, и на 39 % меньше, чем при обработке в биполярном импульсном режиме.
ЛИТЕРАТУРА
1. Bhat, S. V. Biomaterials / S. V. Bhat // Kluwer Academic Publishers. Boston: MT, USA, 2002. 265 p.
2. Park, J. B. Biomaterials: An Introduction / J. B. Park, R. S. Lakes. 3rd ed. New York: Springer Link, 2007. 561 p.
3. Witte, F. The History of Biodegradable Magnesium Implants: a Review / F. Witte // Acta Biomater. 2010. Vol. 6, No 5. P. 1680-1692. https://doi.org/10.1016/j.actbio. 2010.02.028.
4. Нержавеющая сталь в медицине [Электронный ресурс] // Никель. 2010. № 2. Режим доступа: https://docplayer. ru/61467298-Nerzhaveyushchaya-stal-sterilnyy-ustoychi vyy-bezopasnyy-sistemy-ekranirovaniya-dlya-zashchity-be zopasnost-v-zdravoohranenii.html.
5. Сабитов, В. Х. Медицинские инструменты / В. Х. Сабитов. М.: Медицина, 1985. С. 21-31.
6. Кириченко, В. Г. Металлография и металловедение сталей. 1. Сплавы и наноматериалы в ядерной энергетике / В. Г. Кириченко, С.В. Литовченко. Харьков: Харк. нац. ун-т имени В. Н. Каразина, 2012. С. 6-14.
7. Newson, T. Stainless Steel - a Family of Medical Device Materials / T. Newson. London: World Markets Research Centre: Medical Device Manufacturing & Technology, 2002. 5 p.
8. Ставышенко, А. С. Основные показатели качества поверхности деталей из нержавеющей стали после полирования электрохимическим способом: сб. науч. тр. / А. С. Ставышенко // Сборник научных трудов НГТУ. 2009. Т. 55, № 1. С. 51-56.
9. Электролитно-плазменное полирование титановых и ниобиевых сплавов / Ю. Г. Алексеев [и др.] // Наука
Наука
итехника. Т. 1B, № 3 (2019)
и техника. 2018. Т. 17, № 3. С. 211-219. https://doi.org/10. 21122/2227-1031-2018-17-3-211-219.
10. Электролитно-плазменная обработка при нестационарных режимах в условиях высокоградиентного электрического поля / Ю. Г. Алексеев [и др.] // Наука и техника. 2017. Т. 16, № 5. С. 391-399. https://doi.org/10. 21122/2227-1031-2017-16-5-391-399.
11. Галанин, С. И. Электрохимическое полирование и глянцевание поверхности ювелирных изделий с использованием импульсных токов - технология завтрашнего дня / С. И. Галанин, М. В. Сорокина, А. Ю. Токмаков // Русский ювелир. 2005. № 6. С. 113-116.
12. Decnath, S. Investigation into Electrochemical Micro-machining Process for Fabricating 3D-Fine Patterns in Air Lubricated Bearing / S. Decnath, S. Mahata // 5th International & 26th All India Manufacturing Technology, Design and Research Conference (AIMTDR 2014) December 12-14, 2014, IIT Guwahati, Assam, India. P. 231-1231-6.
13. Jeong-Woo Park. New Development of Combined Electrochemical Processes for Mirror Like Micro Grooves [Electronic Resource] / Jeong-Woo Park, Eun-Sang Lee, Young-Hun Moon. Mode of access: http://aspe.net/publicati ons/Annual_2002/PDF/P0STERS/4proc/6polish/927.PDF.
14. Park, J. W. Development of Electrochemical Micro Machining for Air-Lubricated Hydrodynamic Bearings / J. W. Park, E. S. Lee // Microsystem Technologies. 2002. Vol. 9, No 1-2. Р. 61-66. https://doi.org/10.1007/s00542-002-0184-8.
15. Galanin, S. I. Technological Features of Electrochemical Polishing of Gold Alloys by Pulse Currents / S. I. Galanin, I. V. Kalinnikov, A. S. Galanina // Surface Engineering and Applied Electrochemistry. 2009. Vol. 45, No 2. Р. 85-92. https://doi.org/10.3103/s1068375509020021.
16. Taylor, E. J. Electrochemical Surface Finishing / E. J. Taylor, M. Inman // Interface Magazine. 2014. Vol. 23, No 3. Р. 57-61. https://doi.org/10.1149/2.f05143if.
17. Taylor, E. J. Adventures in Pulse/Pulse Reverse Electrolytic Processes: Explorations and Applications in Surface Finishing/ E. J. Taylor // Plating and Surface Finishing. 2008. Vol. 95, No 12. Р. 25-35.
18. Источник питания для исследования импульсных электрохимических процессов / Ю. Г. Алексеев [и др.] // Энергетика. Изв. высш. учеб. заведений и энерг. объединений СНГ. 2018. Т. 61, № 3. С. 246-257. https://doi.org/10.21122/1029-7448-2018-61-3-246-257.
Поступила 14.11.2018 Подписана в печать 19.02.2019 Опубликована онлайн 30.05.2019
REFERENCES
1. Bhat S. V. (2002) Biomaterials. Springer, Dordrecht. 265. https: //doi.org/10.1007/978-94-010-0328-5.
2. Park J. B., Lakes R. S. (2007) Biomaterials: An Introduction. 3rd ed. New York: Springer Link. 561.
3. Witte F. (2010) The History of Biodegradable Magnesium Implants: a Review. Acta Biomaterialia, 6 (5), 1680-1692. https: //doi.org/ 10.1016/j .actbio.2010.02.028.
4. Stainless Steel in Medicine. Nickel, 2010, (2). Available at: https://docplayer.ru/61467298-Nerzhaveyushchaya-stal-sterilnyy -ustoychivyy-bezopasnyy-sistemy-ekranirovaniya-dlya-zashchity-bezopasnost-v-zdravoohranenii.html (in Russian).
5. Sabitov V. Kh. (1985) Medical Instruments. Moscow, Meditsina Publ., 21-31 (in Russian).
6. Kirichenko V. G., Litovchenko S. V. (2012) Metallography and Metallurgy of Steels. 1. Alloys and Nanomate-rials in Nuclear Power. Kharkiv, V. N. Karazin. Kharkiv National University, 6-14 (in Russian).
7. Newson T. (2002) Stainless Steel - a Family of Medical Device Materials. London, World Markets Research Centre: Medical Device Manufacturing & Technology. 5.
8. Stavyshenko A. S. (2009) The Main Indicators of the Surface Quality of Parts Made of Stainless Steels after Electromechanical Polishing: Collection of Research Papers. Sbornik Nauchnykh Trudov NGTU = Transaction of Scientific Papers of the Novosibirsk State Technical University, 55 (1), 51-56 (in Russian).
9. Aliakseyeu Yu. G., Korolyov A. Yu., Niss V. S., Parshu-to A. E., Budnitskiy A. S. (2018) Electrolyte-Plasma Polishing of Titanium and Niobium Alloys. Nauka i Tekhni-ka = Science & Technique, 17 (3), 211-219 (in Russian). https://doi.org/10.21122/2227-1031-2018-17-3-211-219.
10. Aliakseyeu Yu. G., Korolyov A. Yu., Niss V. S., Parshu-to A. E. (2017) Electrolyte-Plasma Treatment under Non-Stationary Mode in High-Gradient Electric Field. Nauka i Tekhnika = Science & Technique, 16 (5), 391-399 (in Russian). https://doi.org/10.21122/2227-1031-2017-16-5-391-399.
11. Galanin S. I., Sorokina M. V., Tokmakov A. Yu. (2005) Electrochemical Polishing and Surface Polishing of Jewelry Using Pulsed Current - Technology of Tomorrow. Russkii Yuvelir [Russian Jeweler], (6), 113-116 (in Russian).
12. Decnath S., Mahata S. (2014) Investigation into Electrochemical Micromachining Process for Fabricating 3D-Fine Patterns in Air Lubricated Bearing. 5th International & 26th All India Manufacturing Technology, Design and Research Conference (AIMTDR 2014) December 12-14, 2014. IIT Guwahati, Assam, India, 231-1-231-6.
13. Jeong-Woo Park, Eun-Sang Lee, Young-Hun Moon (2002) New Development of Combined Electrochemical Processes for Mirror Like Micro Grooves. Available at: http://aspe.net/publications/Annual_2002/PDF/P0STERS/ 4proc/6polish/927.PDF.
14. Park J. W., Lee E. S. (2002) Development of Electrochemical Micro Machining for Air-Lubricated Hydrodynamic Bearings. Microsystem Technologies, 9 (1-2), 61-66. https://doi.org/10.1007/s00542-002-0184-8.
15. Galanin S. I., Kalinnikov I. V., Galanina A. S. (2009) Technological Features of Electrochemical Polishing of Gold Alloys by Pulse Currents. Surface Engineering and Applied Electrochemistry, 45 (2), 85-92. https://doi.org/ 10.3103/s 1068375509020021.
16. Taylor E. J., Inman M. (2014) Electrochemical Surface Finishing. Interface Magazine, 23 (3), 57-61. https://doi. org/10.1149/2.f05143if.
17. Taylor E. J. (2008) Adventures in Pulse/Pulse Reverse Electrolytic Processes: Explorations and Applications in Surface Finishing. Plating and Surface Finishing, 95 (12), 25-35.
18. Aliakseyeu Yu. G., Korolyov A. Yu., Niss V. S., Parshu-to A. E., Soroka E. V., Budnitskiy A. S. (2018) Power Supply for the Investigation of Pulse Electrochemical Processes. Energetika. Izvestiya Vysshikh Uchebnykh Zavede-nii i Energeticheskikh Obedinenii SNG = Energetika. Proceedings of CIS Higher Education Institutions and Power Engineering Associations, 61 (3), 246-257 (in Russian). https://doi.org/10.21122/1029-7448-2019-61-3-246-257.
Received: 14.11.2018 Accepted: 19.02.2019 Published online: 30.05.2019
Наука
итехника. Т. 18, № 3 (2019)
