CC BY
107
УДК 621.3.035.462
СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ИНГИБИТОРОВ СЕРОВОДОРОДНОЙ И УГЛЕКИСЛОТНОЙ КОРРОЗИИ* В.И. Вигдорович
Кафедра аналитической химии и экологии, ТГУ им. Г.Р. Державина Представлена членом редколлегии профессором В.И. Коноваловым
Ключевые слова и фразы: сероводородная среда; углекислотная среда; углеродистая сталь; универсальный ингибитор коррозии.
Аннотация: Сформулированы требования к универсальным ингибиторам сероводородной и углекислотной коррозии стали. Рассмотрено действие существующих добавок, как широко известных, так и вновь созданных, обеспеченных отечественной сырьевой и производственной базой.
Введение
Использование ингибиторов - один из наиболее важных и применяемых методов борьбы с коррозией металлов. Их номенклатура сравнительно широка [1 - 10] и постоянно возрастает. Однако от этого не становится менее острой потребность решения целого ряда проблем ингибиторной защиты.
Проблемы ингибиторной защиты
Дело в том, что большинство описанных и включенных в различные систематизации ингибиторов представлено лабораторными образцами, не обеспеченными отечественной сырьевой базой и, тем более, производственными мощностями. Другим недостатком рынка ингибиторов является отсутствие конкретных однозначных критериев их эффективности. Для оценки влияния ингибитора на общую скорость коррозии чаще всего используются два коэффициента - у и 2. Соответственно,
у = £ЖИ, 2 = (Ко - Ки)/Ко,
где Ко и Ки - абсолютные скорости коррозии в отсутствии и в присутствии ингибитора в системе при прочих одинаковых условиях. Таким образом, у показывает во сколько раз снижается Ко в ингибированной среде, а 2 - на сколько (доли единицы или %) ингибитор подавляет Ко. При Ко = Ки, следовательно, 2 = 0, и, напротив, если Ки = 0, то 2 = 1, т.е. коррозия подавлена полностью, что, конечно, возможно только теоретически. у и 2 взаимосвязаны:
у = (1 - 2)-1.
* Статья по материалам доклада на 4 Международной специализированной выставке «Антикор и гальваносервис», ВВЦ, Москва, май 2006 г.
Таблица 1 Связь у и Z
Z, % Y
40 1,7
50 2,0
60 2,5
80 5,0
90 10,0
95 20,0
99 100,0
99,9 1000,0
В табл. 1 сопоставлены конкретные значения этих коэффициентов эффективности.
Естественно, чем выше защитное действие ингибиторов, тем больше их стоимость. А зависимость между функциональной эффективностью и стоимостью далеко не всегда линейна. Пусть амортизационный срок службы техники, защищаемой от коррозии, составляет семь лет, что вполне реально. Если в неингибированных средах техника или оборудование работают один - два года, после чего требуют замены, а амортизационные сроки их службы составляют, например, семь лет, то тогда для их противокоррозионной защиты нет смысла использовать ингибиторы с 2, равным 95, а, тем более, 99 %. Это вытекает из тех соображений, что в подобных ингибированных средах они не прослужат 20 и, уж конечно, 100 лет, так как выйдут из строя гораздо раньше под действием иных факторов, нежели в результате коррозионного разрушения.
Таким образом, необходимо знание конкретных величин 2, оптимальных с точки зрения стоимости ингибитора и функционального ресурса защищаемой техники. По [11, 12], в одних случаях даже высокоэффективные ингибиторы не могут обеспечить необходимого уровня защиты, в других - приемлемы эффективные или среднеэффективные продукты. Так, в жидких углеводородах, даже насыщенными стимуляторами коррозии, Ко обычно порядка 0,1 г-м-2-ч-1, (~ 0,1 мм/год) [11], поэтому малы и 2, и у.
На наш взгляд, представляет несомненный интерес система критериев, предложенная в [11] (табл. 2), хотя, конечно, она не является исчерпывающим решением задачи. Однако, это далеко не единственная проблема ингибиторной защиты. Принципиальное значение имеют в ряде случаев (например, нефтедобыча) бактерицидная способность и, конечно, всегда стоимостные или удельностоимостные характеристики ингибиторов коррозии. Под последними понимается стоимость ингибирования единицы объема рабочей среды Эуд, которую можно выразить зависимостью
Эуд = Суд Сэф,
где Суд и Сэф - соответственно цена единицы массы ингибитора, р./кг, и его эф-
фективная концентрация, кг/м Тогда
Например, пусть Сэф = 0,1 кг/м , Суд = 25 р./кг.
Эуд = 0,1- 25 = 2,5 р./м3
В случае защитных покрытий Эуд целесообразно выражать в р./м (к заданному периоду защиты). Принципиально важны и эколого-токсикологические
характеристики ингибиторов. Воп-
Таблица 2
Система критериев для оценки эффективности ингибиторов коррозии [11]
Защитное действие 2, % (лабораторные условия) Защитное действие в промышленных условиях
> 90 Отличное
75 < 2 < 90 Хорошее
50 < 2 < 74 Среднее
2 < 50 Слабое
рос о последних практически вообще не ставится в коррозионной литературе. Обходят его и практики. А решение его - весьма не простая задача, так как для их оценки не удается использовать, как правило, неизвестные предельно допустимые концентрации продукта в воде (ПДКв). Эти данные, в частности, можно найти в наших публикациях последних лет [13, 14].
Универсальность ингибиторов коррозии
Одно из решений многочисленных проблем ингибиторной защиты - использование универсальных продуктов. Их разработка и практическое применение позволяют существенно уменьшить номенклатуру подобных продуктов, устранить многие технологические сложности их производства и применения, использовать отечественную сырьевую базу, интенсифицировать импортозамещение.
Под универсальностью понимается способность ингибиторов тормозить сразу несколько видов коррозионного воздействия или противодействовать негативному влиянию одновременно нескольких различных по природе стимуляторов коррозии. Особый интерес приобретают добавки на базе возобновляемого природного сырья, имеющегося в больших количествах (в частности, карбоновые кислоты таловых масел и их производные) или побочные продукты различных производств. Универсальными можно считать, например, индивидуальные соединения или гомологические смеси, эффективные одновременно в условиях сероводородной, углекислотной и комбинированной (Н28 + СО2) коррозии и наводора-живания (при различных рН), активные бактерициды, предотвращающие или существенно тормозящие снижение механических характеристик металлических материалов, работающих в агрессивных средах.
Возникает естественный вопрос - существуют ли подобные продукты? Согласно [15, 16], ингибиторы типа Олазол достаточно близко соответствуют подобным требованиям, в связи с чем рассмотрим их действие ниже более подробно.
Лабораторные исследования универсальности ингибиторов
Еще в 1985 г. сотрудниками ИФХ РАН [5] было показано, что диалкилами-нокетоны эффективнее аминоэфиров, аминоамидов и аминоспиртов защищают сталь от сероводородной коррозии и наводораживания и не уступают по функциональным характеристикам диалкиламинонитрилам при сравнительно несложном синтезе.
Высокую эффективность как ингибиторы сероводородной коррозии стали проявляют четвертичные аммониевые соединения (ЧАС) (табл. 3) [17].
Представляет несомненный интерес летучий ингибитор ИФХАН-72, уровень универсальности которого повышен за счет того, что он эффективен в комбинированных средах (Н28 + СО2), и паровой фазе (табл. 4).
Таблица 3
Эффективность ЧАС как ингибиторов сероводородной коррозии и наводораживания стали. Фоновый раствор (3 мас. % ШС1, 0,25 г/л СН3СООН, рН - 3,7, Синг - 20 мг/л) [17]
Ингибитор CH s , мг/л ^кор, % 7 % ^наводор? /и Ко, мм/год * Ъ2, см3/100 см3
50 — - 0,500 3,60
Отсутствует 500 - - 0,530 6,20
1500 - - 0,530 6,40
ЧАС - 1 50 78 96 0,110 0,12
500 96 95 0,022 0,29
(ИСК - 1) 1500 99,5 0,002
50 97 97 0,140 0,12
ЧАС - 9 500 93 93 0,037 0,44
1500 99 94 0,003 0,41
* Объем поглощенного водорода
Эффективность ИФХАН-72 в углекислотно-сероводородной среде (105 Па СО2, 400 мг/л Н28) [17, 18]
Ингибитор рН Синг, г/л Y = Ко/Ки
Без перемешивания Периодическое перемешивание
Жидкая фаза Паровая фаза Жидкая фаза Паровая фаза
0 1,0 1,0 1,0 1,0
1 4,6 1,2 1,5 1,4
АА 5,4
4 6,5 1,8 3,1 9,0
16 14,4 19,3 41,5 18,1
1 5,4 5,7 3,5 4,0
ИФХАН-72 5,4 4 П П 41 10,4
8 П П П 8,8
0 1,0 1,0 1,0 1,0
1 2,6 4,3 2,1 9,9
АА 4,5
4 3,3 8,4 9,5 22,0
8 4,3 11,2 28 П
ИФХАН-72 4,5 1 4 8 3,3 П П 1,3 2,8 4,5 14,6 П П 2,9 33 П
Примечание . П - полная защита.
Согласно [17], ряд оснований Шиффа или композиций на их основе эффективно предотвращают наводораживание стали в водной среде. ИФХАН-63 и ИФХАН-64 хорошо защищают сталь 70С2ХА от коррозии и наводораживания в водной фазе при Синг = 0,5_1,0 г/л (7кор = 95... 100 %); 2навод > 95 % [17]. Пластичность стали полностью сохраняется в ингибированных средах (фон + -
1000 мг/л, рН = 3,7, Р^2 = 105 Па). Эти ингибиторы не хуже, чем традиционные -
амин «А» и «Д-4-3».
Универсальные ингибиторы типа Олазол. Практика использования
Согласно [15, 16], ингибиторы типа Олазол (Олазол Т2П и Олазол Т2ПМ) являются универсальными ингибиторами широкого спектра действия. Они эффективно замедляют скорость общей и локальной коррозии, снижают склонность к коррозионно-механическому растрескиванию углеродистых и низколегированных сталей в сероводородсодержащих минерализованных средах (общая минерализация 56,8 г/л, в том числе: НСО3- - 0,450; 8042- - 0,675; С1- - 34,790; Са2+ - 5,000; Ыа+ - 14,250; Мg2+ - 1,580; Н28 - до 1,400), обладают высокой бактерицидной активностью.
Рассмотрим характеризующие их конкретные экспериментальные данные. Защитное действие таких продуктов в сероводородсодержащих средах достигает 91 % (табл. 5).
Олазолы обладают и высоким бактерицидным действием, правда, при высоких концентрациях (табл. 6).
Влияние продолжительности испытаний на защитное действие ингибиторов (100 мг/л) [15]
Ингибитор Сн s, мг/л Скорость коррозии / коэффициент 2, г/м2 / %, при времени испытаний, ч
3 6 24
Отсутствует 0 0,200/- 0,220/- 0,280/-
50 0,350/- 0,390/- 0,510/-
Олазол Т2ПМ имидазолин (избыток), амидотриэти-лентетрамин (в сольвенте) 0 0,040/80 0,058/74 0,070/75
50 0,055/84 0,066/83 0,078/85
Олазол Т2П имидазолин, амидоэтилендиамин (в сольвенте) 0 0,018/91 0,025/88 0,050/82
50 0,031/91 0,050/87 0,061/88
Таблица 6
Характеристики ряда ингибиторов типа Олазол [l6]
Продукт Основа Аминное число, мг НС1/г Синг, ^инг? мг/л Подавление СРБ (Z, %)
Олазол Т2П Имидазолин, амидоэти-лендиамин (в сольвенте) 30,2 700 3
870 10
980 98
Олазол Т2ПМ Имидазолин (в избытке) амидоэтилентетр амин (в сольвенте) 29,4 200 1...2
300 99
Олазол 26501 Кватернизированный имидазолин, имидазолин, амидоэтилендиамин (в сольвенте) 28,5 100 3
350 4
750 12
870 84
980 99
Олазол В Амидотриэтилентетра-мин, имидазолин (в недостатке) 31,5 100 1
200 1.2
300 1.2
500 70
600 99
Непосредственные результаты измерения наводораживания стали в присутствии Олазолов авторы не приводят. Однако введение ингибитора Олазол Т2П снижает коэффициент влияния среды при испытаниях на склонность к коррозионному растрескиванию углеродистой стали с 0,93 до 0,6 (Синг - 50 мг/л). Испытания на малоцикловую усталость показали, что число циклов до разрушения воз-
растает в модели пластовой воды с 12780 до 31050 (g = ± g0,2 (165 МПа)). Приведенные результаты показывают, что универсальные ингибиторы вовсе не редкость. Однако, среди приведенных в литературе данных отсутствуют результаты, характеризующие эффективность ингибиторов в углекислотных средах.
В связи с этим рассмотрим данные испытаний ингибитора с аббревиатурой ЭМ9. Все эксперименты, если особо оговорено, проводили на стали Ст3, в том числе весовые - по общепринятой методике с некоторыми особенностями, рассмотренными в [4]. Диффузия водорода через стальную мембрану изучена по [4], методика механических испытаний - по [19, 20]. Температура - комнатная.
Бактерицидная способность этой ингибирующей композиции по отношению к СРБ даже в питательной среде Постгейта, где создаются наиболее комфортные условия для жизнедеятельности микроорганизмов, достигает 82 % при сравнительно невысокой концентрации добавки (табл. 7).
Высокую бактерицидную способность ЭМ9 подтвердили и исследования наработки СРБ сероводорода (рис. 1). Присутствие уже 25 мг/л ингибитора резко снижает продуцирование H2S микроорганизмами и не позволяет им достичь экспоненциальной фазы роста. Последующее увеличение СЭМ9 еще в большей мере тормозит наработку H2S.
В модельных углекислотных средах, подкисленных HCl до рН = 2 (здесь и далее минерализация - 50 г/л NaCl), Z близко к 80 %, но уменьшается со снижением кислотности до рН = 4 на 15...20 % (рис. 2). Однако, в обескислороженных растворах (продолжительность испытаний 24 ч) величина Z соответствует техническим требованиям (рН = 2, Z = 88 %; рН = 4, Z = 81.. .82 %).
В присутствии 25 мг/л Н^
Таблица 7
Бактерицидная способность £ исследуемых составов по отношению к СРБ в питательной среде Постгейта
dZ/dCЭМQ > 0, а dZ/dрН < 0 (рис 3, а). Рост СН2з приводит к тем же эффектам (рис. 3, б).
В сероводородно-углекислотных средах получены данные для СЭМ9 -100 мг/л, СН2з - 100 мг/л и Рсо2-
105 Па при рН - 2 и 4. Согласно рис. 4, Z или выше 80 % (рН = 2), или приближается к 80 % (рН = 4).
Рис. 1. Влияние концентрации ЭМ9 и продолжительности эксперимента на продуцирование сероводорода СРБ в питательной среде Постгейта
Сэм9, мг/л: 1 - 0,2; 2 - 25; 3 - 50; 4 - 100; 5 - 200
Синг, мг/л
Рис. 2. Влияние рН и концентрации продукта ЭМ9 на его защитное действие при коррозии углеродистой стали Ст3 в растворах с 50 г/л ^С1 и равновесным давлением СО2, равным 105 Па (комнатная температура) рН : 1 и 3 - 2; 2 и 4 - 4
Z, %
Z, %
а)
Z, %
Рис. 3. Влияние рН и концентрации ЭМ9 на ее защитное действие при коррозии углеродистой стали Ст3 в необескислороженных растворах с 50 г/л ^С1 и 25 (а) или 100 (б) мг/л Н28. рН: а: 1 - 2; 2 - 4; 3 - 5; б: 1 и 2 - 2; 3 и 4 - 4
Подавление ЭМ9 диффузии водо-
Рис. 4. Влияние рН и концентрации добавки ЭМ9 на ее защитное действие при коррозии углеродистой стали Ст3 в растворах с 50 г/л ШС1, 100 мг/л Н28 и равновесном давлении СО2, равном 105 Па. Атмосфера - воздух, комнатная температура, продолжительность эксперимента - 24 ч, необескислороженная среда. pH: 1 -2,2-4
10
ингибирование тш^ирование
оценивали посредством величины ко- G 1GG 2GG
эффициента у, Синг, мг/л
У = ¿0,и/
где нижние индексы относятся, естественно, к потоку диффузии через стальную мембрану Ст3 из фонового раствора и ингибированной среды. Тогда у > 1 - ингибирование, у < 1 - стимулирование, у=1 - эффект присадки отсутствует. При рН = 4 и СН2§ =
= 25 мг/л, у = 2 (рис. 5) в присутствии 100 мг/л ЭМ9 и возрастает до 9 с повышением Синг вдвое. Наличие в растворе 50 - 100 мг/л Н28 более чем втрое увеличивает у. Такая картина сохраняется с понижением рН до 2 (рис. 6). Вместе с тем, в [21] поставлено под сомнение наличие корреляции между величиной потока диффузии водорода через металлическую мембрану, с одной стороны, и наводоражи-ванием металла и его водородной хрупкостью, с другой. Поэтому параллельно проведены измерения механических ха-
а)
Y
84
ингибирование стїі м} ли р о в а н и е
G 1GG 2GG
Синг, мг/л
б)
Рис. 5. Влияние концентрации ЭМ9 на диффузию водорода через стальную (Ст3) мембрану из растворов, содержащих 50 г/л ^С1 при рН = 4.
Концентрация Н28, мг/л: а - 25; б - 100. і0 (поток диффузии в неингибированных растворах), А/м2: а - 0,128; б - 0,219 при Екор входной стороны мембраны. Атмосфера - воздух, комнатная температура
Синг, мг/л
Синг, МіУл
Y
G
ингибирование "сТймулїїрование ' ■ 1 ' 1GG
у рактеристик сталей под действием агрессив-
ggj ной среды в присутствии ЭМ9 (100 мг/л) на
разрыв (СтЗ) и изгиб (сталь 65Г). В послед-
/• + нем случае после термической обработки
(отжиг при 850 °С, последующая закалка в масле при 200 °С и, далее, отпуск с остывающей печью). Для оценки прочности стали на разрыв использовали соотношение
Кр = 100(go - g)/go), (1)
на изгиб
Ки = 100(по - и)/ио), (2)
где Кр и Ки - коэффициенты потери прочности металла, %; g0 и а - соответственно пределы прочности стали СтЗ, не обработанной коррозионной средой, и после выдержки в ней в течение 24 ч; п0 и п - число перегибов образцов стали 65Г до разрушения при тех же условиях.
На рис. 7 показано влияние ЭМ9 на снижение потери прочности стали СтЗ при испытании на разрыв после воздействия хлоридно-карбонатной (50 г/л NaCl, Peo2 = 105 Па) среды. Влияние ингибитора невелико, но достаточно заметно, и,
кроме того, имеет место его концентрационный эффект. Качественно близкая картина наблюдается в комбинированной хлоридно-карбонатно-сероводородной (50 г/л NaCl, РСО2 = 105 Па, 100 мг/л H2S) среде.
Ингибирование рабочей среды и последующее проведение механических испытаний посредством создания изгибающих напряжений, приводит к гораздо большим эффектам (рис. 8), что, по-видимому, связано как с характером возникающих напряжений, так и с химическим составом и физическими свойствами стали (65Г). Более полно количественные показатели, характеризующие эффективность ЭМ9 при создании растягивающих и изгибающих напряжений, позволяющие показать существенное сохранение механических свойств сталей, приведены в табл. 8.
■
200
Синг, мг/л
Рис. 6. Влияние концентрации ЭМ9 на коэффициент подавления диффузии водорода через стальную (Ст3) мембрану из растворов с рН = 2, содержащих 50 г/л №С1, 100 мг/л Н28 при Екор ее входной стороны.
¿0 (ток диффузии в неингибированном растворе) - 0,27 А/м2 . Атмосфера -воздух, комнатная температура
s, МПа 1000т г-1
500
pH = 4
pH = 2
pH =4
pH = 2
n
1
З
7
З
б
2
4
Рис. 7. Зависимость предела прочности на разрыв стали Ст3 от концентрации ЭМ9 в растворе с 50 г/л №С1 и избыточным парциальным равновесным давлением С02 в газовой фазе, равным 105 Па, после выдержки в нем образцов в течение 24 ч (комнатная температура). 1 - сталь, не обработанная коррозионной средой. Синг, мг/л: 2, 5 - отсутствует;
3, 6 - 20; 4, 7 - 100
Рис. 8. Зависимость числа изгибов п образцов стали 65 Г до их разрушения от концентрации ЭМ9 в растворе с 50 г/л №С1 и 100 мг/л Н28 после выдержки их в нем в течение 24 ч (комнатная температура).
1 - сталь, не обработанная коррозионной средой. Синг, мг/л: 2, 5 - отсутствует;
3, 6 - 20; 4, 7 - 100
Коэффициенты потери прочности стали К при создании растягивающих и изгибающих напряжений, рассчитанные по формулам (1) и (2), для различных коррозионных сред и СЭМ9 (продолжительность воздействия коррозионной среды - 24 ч, комнатная температура)
Характер механических испытаний С Синг> мг/л рН среды К, % в среде с 50 г/л NaCl и добавкой
100 мг/л H2S Peo2 изб = 1о5 Па 100 мг/л H2S + + Peo2 изб = 1о5 Па
4 33 12 10
0*
2 45 15 18
4 18 11 6
Растяжение 20
2 35 9 7
4 17 9 7
100
2 32 9 7
4 98 73 99
0*
2 98 - 93
4 5 52 5
Изгиб 20
2 35 58 20
4 5 45 2
100
2 35 30 12
* Ингибитор отсутствует
Таким образом, композиция ЭМ9 является универсальной ингибирующей добавкой в условиях сероводородно-углекислотной коррозии стали, отвечающей всем сформулированным требованиям. Несомненно, за такими ингибиторами будущее.
Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ, грант 06—03—96306.
Список литературы
1. Кузнецов, Ю.И. Физико-химические аспекты ингибирования коррозии металлов в водных растворах / Ю.И. Кузнецов // Успехи химии. - 2004. - Т. 73, № 1. - С. 79-93.
2. Кузнецов, Ю.И. О регулировании рН низшими аминами при углекислотной коррозии стали / Ю.И. Кузнецов, Н.Н. Андреев, К.А. Ибатуллин // Защита металлов. - 1999. - Т. 35, № 6. - С. 586-590.
3. Андреев, Н.Н. Разработка научных принципов защиты металлов от коррозии органическими летучими игибиторами : дисс. ... д-ра хим. наук : 05.17.03 : защищена 12.02.2004 : утв. 11.10.2004 / Андреев Н.Н. - М., 2004. - 316 с.
4. Фенольные основания Манниха как ингибиторы коррозии и наводорожи-вания стали в солянокислых средах, содержащих H2O и СО2 / Л.Е. Цыганкова,
A.В. Можаров, С.С. Иванищенков, Касьяненко Е.С. // Практика противокоррозионной защиты. - 2006. - № 2 (40) - С. 49-60.
5. Маркин, А.Н. Ингибиторы углекислотной коррозии металлов / А.Н. Маркин // Защита металлов. - 1995. - Т. 31, № 4. - С. 394-400.
6. Разработка и исследование ингибиторов комплексного действия / Л.С. Моисеева, И.И. Задко, А.Н. Шаманина, Ф.А. Каменщиков // Коррозия : материалы, защита. - 2004. - № 3. - С. 38-41.
7. Алцыбеева, А.И. Ингибиторы коррозии металлов / А.И. Алцыбеева, С.З. Левин. - Л. : Химия, 1968. - 264 с.
8. Брегман, Дж. Ингибиторы коррозии / Дж. Брегман. - М.-Л. : Химия, 1966. - 310 с.
9. Розенфельд И. Л. Ингибиторы коррозии / И. Л. Розенфельд. - М. : Химия, 1977. - 352 с.
10. Розенфельд, И.Л. Ингибиторы атмосферной коррозии / И.Л. Розенфельд,
B.П. Персианцева. - М. : Наука, 1985. - 277 с.
11. Киченко, С.Б. К вопросу об оценке комплексной эффективности ингибиторов коррозии / С. Б. Киченко, А. Б. Киченко // Практика противокоррозионной защиты. - 2005. - № 3 (37). - С. 24-28.
12. Киченко, С.Б. Об одном из возможных путей повышения эффективности ингибиторной защиты / С.Б. Киченко, А.Б. Киченко // Практика противокоррозионной защиты. - 2005. - № 3 (37). - С. 17-22.
13. Вигдорович, В.И. Эколого-токсикологические характеристики компонентов антикоррозионных консервационных составов на масляной основе / В. И. Вигдо-рович, Л.Е. Цыганкова, Н.В. Шель // Инженерная экология. - 2003. - № 5. -
C. 27-38.
14. Биоэкологические технологии : интегральная токсичность (ХПК, БПК5) ряда ингибиторов коррозии / В.И. Вигдорович, А.Г. Шубина, А.В. Аленкин, И.Е. Попова, И.М. Плужникова // Инженерная экология. - 2006. - № 2. - С. 40-53.
15. Ефремов, А.П. Ингибиторная защита нефтепромыслового оборудования от коррозии в средах, содержащих сероводород и сульфатвосстанавливающие бактерии / А.П. Ефремов, С.К. Ким // Коррозия : материалы, защита. - 2005. -№ 10. - С. 14-18.
16. Ефремов, А.П. Анализ корозионного разрушения и ингибиторная зашита промыслового оборудования нефтяных месторождений ООО «ЛУКОЙЛ-КОМИ» / А.П. Ефремов, С.К. Ким // Защита металлов. - 2006. - Т. 42, № 2. - С. 210-216.
17. Фролова, Л.В. Ингибиторы сероводородной коррозии / Л.В. Фролова, К.М. Алиева, Т.К. Брусникина // Защита металлов. - 1985. - Т. 21, № 6. -С. 926-931.
18. Кузнецов, Ю.И. Ингибиторы сероводородной коррозии и наводорожива-ния сталей / Ю.И. Кузнецов, Л.В. Фролова // Коррозия : материалы, защита. -2004. - № 8. - С. 11-16.
19. Вигдорович, В.И. Влияние пиридиновых оснований на диффузию водорода через мембрану и разрушение углеродистой стали при растяжении и изгибе в условиях сероводородной коррозии / В.И. Вигдорович, В.А. Федоров, А.В. Ален-кин // Химия и химическая технология. - 2006. - Т. 49, № 1. - С. 91-93.
20. Вигдорович, В.И. Влияние ингибитора ЭМ9 на диффузию водорода через стальную мембрану и сохранение механических свойств стали / В. И. Вигдорович, А.В. Аленкин, В.А. Федоров // Химия и химическая технология. - 2006. - Т. 49, № 4. - С. 101-104.
21. Белоглазов, С.М. Электрохимический водород и металлы. Поведение, борьба с охрупчиванием / С. М. Белоглазов. - Калининград : Изд-во Калинингр. гос. ун-та, 2004. - 321 с.
Present-Day State and Practicability of Using Universal Inhibitors of Hydrogen Sulfide and Carbonic Acid Corrosion
V.I. Vigdorovich
Department of Analytical Chemistry and Ecology, TSU after G.R. Derzhavin
Key words and phrases: carbon dioxide medium; carbon steel; hydrogen sulfide medium; universal inhibitor of corrosion.
Abstract: The requirements for universal inhibitors of hydrogen sulfide and carbonic acid corrosion have been formulated. The effect of both well-known and newly created additives based on domestic raw materials and products is studied.
Gegenwärtiger Zustand und Zweckmäßigkeit der Nutzung der universellen Inhibitoren der Schwefelwasserstoff- und Kohlensäurekorrosion
Zusammenfassung: Es sind die Forderungen zu den universellen Inhibitoren der Schwefelwasserstoff- und Kohlensäurekorrosion des Stahls formuliert. Es ist die Wirkung der existierenden Zusätze, wie breit bekannt sind, als auch von neuem geschaffenen betrachtet.
Etat contemporain et justification de l’emploi des inhibiteurs de la corrosion de sulfure d’hydrogène et celle de gaz carbonique
Résumé: Sont formulées les exigences pour les inhibiteurs universels de la corrosion de sulfure d’hydrogène et celle de gaz carbonique de l’acier. Est examinée l’action des additions existantes, connues et nouvelles, assurées par la base des matières premières de la Russie.
