Особенности восстановления геометрии пера лопатки газотурбинного двигателя методом лазерной порошковой наплавки

Климов Вадим Геннадьевич; Жаткин Сергей Сергеевич; Щедрин Евгений Юрьевич; Когтева Александра Владимировна

УДК 621.373.826; 621.791.92; 621.431.75

ОСОБЕННОСТИ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ГЕОМЕТРИИ ПЕРА ЛОПАТКИ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ МЕТОДОМ ЛАЗЕРНОЙ ПОРОШКОВОЙ НАПЛАВКИ

1 ОАО «КУЗНЕЦОВ», г. Самара 2 Самарский государственный технический университет

Поступила в редакцию 23.03.2015

В данной статье рассматривается процесс восстановления высоты пера лопатки турбостартера турбовинтового авиационного двигателя НК-12МП. На основе проведенного сравнительного анализа методов восстановления геометрии пера предлагается использовать для этого импульсную лазерную порошковую наплавку. По экспериментальным данным наиболее эффективной в этом случае является наплавка в порошковой ванне путем совмещения наплавляемого торца пера лопатки на одном уровне с поверхностью порошковой ванны, что исключает потери порошка при наплавке и обеспечивает высокую производительность процесса. Исследовано влияние параметров импульсного лазерного излучения на процесс порошковой наплавки при восстановлении высоты пера лопатки турбостартера.

Ключевые слова: лазерная наплавка, самофлюсующийся припой, порошковая ванна, коэффициент линейного расширения, абразивный износ

Важное место в ряду высокотехнологичных процессов лазерной обработки занимает наплавка покрытий на рабочие поверхности с определенными физико-механическими свойствами. Среди процессов наплавки актуальным остается восстановление изношенных узлов и поверхностей и, в частности, восстановление геометрии пера лопатки газотурбинных двигателей. В большинстве случаев износ торца лопаток происходит по причине механического контакта с ответной деталью (специальными прирабатываемыми покрытиями, вставками, сотовыми уплотнениями и пр.). На рис. 1 представлена лопатка турбостартера (ТС) после наработки и последствия механического износа на торце пера.

В настоящее время существует большое разнообразие методов и способов восстановления геометрии пера лопатки, а также их комбинаций [1-3]. Наиболее распространены метод аргонодуговой наплавки, восстановление методом печной пайки с использованием припоя (пасты) и армированной составляющей (сетки или проволоки), а также восстановление методом импульсной лазерной проволочной наплавки. Однако этим методам присущи ряд

Климов Вадим Геннадьевич, начальник бюро сварки. E-mail: [email protected]

Жаткин Сергей Сергеевич, кандидат технических наук, доцент кафедры литейных и высокоэффективных технологий. E-mail: [email protected] Щедрин Евгений Юрьевич, главный сварщик Когтева Александра Владимировна, инженер-технолог. E-mail: [email protected]

недостатков. Аргонодуговая наплавка характеризуется большой зоной термического влияния (до 10-15 мм в зависимости от типа лопатки), крупнозернистой структурой, требующей термической обработки, и частыми оплавлениями краев лопатки вследствие перегрева. Для метода печной пайки характерны трудоемкость процесса подготовки и большая вероятность брака вследствие непропая (особенно на криволинейных профилях). Наиболее перспективным является метод лазерной наплавки. В работе [4] исследуется импульсная лазерная восстановительная наплавка лопаток газотурбинного двигателя. Как отмечают авторы, наплавленный металл трещин, несплавлений и других дефектов не имеет, а зона наплавки однородна, и многослой-ность отсутствует. При этом в наплавленном слое формируется мелкодисперсная структура, обеспечивающая повышенную износостойкость поверхностного наплавленного слоя с уровнем микротвердости выше микротвердости материала лопаток. Однако описываемый в работе метод лазерной наплавки на перо лопатки с использованием присадочной проволоки диаметром 0,4 мм характеризуется низкой производительностью (в том числе при ручной подаче проволоки). В данной статье приводятся результаты исследований по восстановлению пера лопатки турбостартера турбовинтового двигателя НК-12МП с помощью лазерной порошковой наплавки. При этом предлагается проводить лазерную наплавку путем совмещения наплавляемого торца

лопатки с порошковой ванной, что исключает потери порошка при наплавке и обеспечивает высокую производительность процесса.

б)

Рис. 1. Внешний вид лопатки после наработки (а) и изношенный торец пера лопатки (б)

Методики эксперимента. Наплавка проводилась на импульсной лазерной установке ЛЬБЛ-300 фирмы ООО «ЛазерФорм», характеристики которой приведены в табл. 1. Наплавка проводилась на торец лопатки из жаропрочного литейного сплава ЖС6К (ХН6 5КМВЮТЛ) (табл. 2). В качестве наплавочного материала использовались порошки самофлюсующихся припоев ВПр11-40Н и 1ВПр24 дисперсностью 100-250 мкм и 100-320 мкм соответственно, а также сварочная проволока ХН60ВТ, состав которых приведен в табл. 3-5.

Таблица 1. Параметры лазерной установки ЛЬБЛ-300

средняя выходная мощность 300 Вт

максимальная энергия импульса 50 Дж

длина волны излучения 1064 нм

диаметр лазерного пучка 0,2-2,0 мм

частота следования импульсов < 100 Гц

длительность импульса < 20 мс

Наплавка проводилась помещением пера лопатки в ванну с наплавляемым порошком. При этом по краям лопатки наплавлялись столбики (ограничители) проволокой ХН60ВТ для облегчения последующей наплавки порошка на необходимую высоту наплавки (рис. 2). Лопатка размещалась в порошковой насыпи так, чтобы ее перо и поверхность порошковой ванны находилась на одном уровне (рис. 3).

Таблица 2. Литейный сплав ЖС6К (ХН65КМВЮТЛ; ТУ 1-809-1025-98).

Рабочая температура: 1000°С

Элемент А1 С Со Сг Fe Мп Мо N1 81 Т1 W

Содержание, % 5,0-6,0 0,130,18 4,0-5,5 9,5-12,5 <2,0 <0,40 3,5-4,5 основа <0,40 2,5-3,2 4,5-5,5

Таблица 3. Самофлюсующийся припой ВПр11-40Н (ТУ 1-809-108-91). Рабочая температура: 9000С

Элемент А1 В С Со Сг Fe РЬ N1 81

Содержание, % 1,0 2-3 0,5-0,6 4,0-5,5 14-16 3-5 0,5 основа 4-5

Таблица 4. Самофлюсующийся припой ВПр24 (ТУ 1-809-838-89). Рабочая температура: 10500С

Элемент А1 В С Со Сг Мо РЬ N1 81 8п Т1 W №

Содержание, % 4-5 0,25-0,35 0,1-0,15 8,5-9,5 6-7 1,6-2 0,5 основа 2,3-3 0,5 0,3-0,9 8,5-9-5 10-11

Таблица 5. Сварочная проволока ХН60ВТ. Рабочая температура: 11000С

Элемент Al Cr C Fe Mn Mo Ni Si Sn Ti W

Содержание, % 0,5 23,5-23,6 0,1 <4,0 <0,5 3,5-4,5 основа <0,8 0,5 0,3-0,7 13-16

Рис. 2. Наплавка столбиков (ограничителей)

Рис. 3. Размещение лопатки в порошковой ванне

выше (до 1 -го часа, в зависимости от геометрии пера лопатки). На рис. 5 представлена оборотная сторона пера с еще не сплавленным припоем, а на рис. 6 - восстановленная лопатка после лазерной порошковой наплавки.

Рис. 5. Обратная сторона предварительно спеченного порошка на пере лопатки

Рис. 4. Схема процесса импульсной лазерной наплавки в порошковой ванне

Наплавка материала лазерным лучом проводилась по касательной пера лопатки и порошка. Схема процесса приведена на рис. 4. На этапе I происходит лазерное воздействие на порошок непосредственно в области прилегания его к перу лопатки, а на этапе II проводится обработка спеченного порошкового материала с противоположной стороны лопатки уже вне порошковой ванны. По предлагаемой схеме время наплавки составляет не более 10-12 мин., в то время как при наплавке проволокой оно в несколько раз

Рис. 6. Восстановленная лопатка после лазерной порошковой наплавки

Зоны лазерной наплавки исследовались на металлографическом микроскопе МИМ-8, а измерения твердости проводились на микротвердомере DuraScan-10 фирмы "EMCO-TEST PrufmaSchinen GmbH" (Австрия). Измеренные значения по табличным данным переводились в значения твердости по Роквеллу. Коэффициент линейного расширения наплавленного материала измерялся на специально собранной установке, позволяющей проводить измерения до 1000°С. Рентгеновский и люминесцентный контроль проводился на базе лаборатории НМК предприятия ОАО «КУЗНЕЦОВ».

Результаты исследований и их анализ.

На рис. 7 показан фрагмент схемы расположения лопатки в турбостартере. Важным элементом конструкции является металлокерамическая вставка, являющаяся ответной частью к перу лопатки и имеющей твердость 46-94 НУ по Викер-су (>1 НЯС по Роквеллу). Вставку получают методом порошкового спекания с использованием графитового и никелевого порошка, а также кремния. При сборке зазор между лопаткой и вставкой выдерживается на уровне 0,6-0,8 мм, однако при выходе на рабочую температуру (9000С) за счет теплового расширения и центробежной силы зазор между лопаткой и вставкой близится к нулю. При этом под длительным воздействием температуры твердость вставки многократно возрастает. Как показал анализ отработанных лопаток, перо лопатки имеет механический абразивный износ, о чем свидетельствуют явно выраженные острые края изношенных областей. Поэтому стояла задача выбора такого режима наплавки, чтобы наплавленный материал имел высокую твердость (на уровне или выше твердости материала лопатки) и минимальный износ.

Рис.7. Схема взаимного расположения лопатки и керамической вставки

При выборе режимов наплавки с помощью редактора формы лазерного импульса задавались прямоугольная, гауссова и ассиметричная временные формы импульса (рис. 8). Режимы лазерного воздействия при наплавке представлены в табл. 6.

Рис. 8. Лазерные временные формы импульса, используемые в экспериментах: а - прямоугольная; б - гауссова форма импульса; в - ассиметричная форма

Таблица 6. Режимы лазерного импульсного воздействия

№п/п Длительность импульса, мс Частота следования импульсов, Гц Диаметр пятна, мм Энергия импульса, Дж Ср. выходная мощность, Вт Форма импульса

1 7 20 0,6 13,3 265,9 прямоугольная

2 12 12 0,8 21 253 гауссова

3 20 7 0,8 30,4 249,5 гауссова

4 16 10 0,8 29,1 254,5 ассиметричная гауссова

Наиболее пригодной формой импульса оказалась ассиметричная, которая по данным авторов [5] является более оптимальной для задач импульсной сварки и легирования и обеспечивающей более глубокий прогрев материала, в том числе и порошкового без его испарения и выплесков. На рис. 9 показана металлография наплавленных лопаток. Твердость порошковой

наплавки показана в табл. 7. Исходя из набранной статистики, было выявлено, что режим №4 с ассиметричной гауссовой формой импульса показывает самые стабильные результаты по качеству наплавленного материала. Другим режимам был присущ определенный ряд дефектов, показанный на рис. 10.

а) б) в) г) д)

Рис. 9. Вид травленных шлифов наплавок ВПр11-40Н (а-г) и ВПр24 (д) с указанием твердости по Роквеллу (НЯС): а - режим №1; б - режим №2; в - режим №3; г - режим №4; д - образец ВПр24 (режим№4)

Таблица 7. Показания твердости порошковой наплавки

Твердость зон наплавки Режим 1 (ВПр11-40Н) Режим 2 (ВПр11-40Н) Режим 3 (ВПр11-40Н) Режим 4 (ВПр11-40Н) Режим 4 (ВПр24)

зона сплавления, НЯС 48,54-53,75 46,58-52,51 47,62-50,22 47,77-54,70 50,01-55,35

центр наплавки, НЯС 45,70-46,72 44,50-45,46 48,05-50,22 47,46-50,24 59,82-60,50

края наплавки, НЯС 43,78-48,75 42,16-46,66 50,22-54,22 50,68-52,51 58,40-62,78

а)

б)

Рис. 10. Дефекты наплавки, вызванные нарушением технологии: а) поры; в) несплавления по границе с подложкой (х67)

Результаты измерений коэффициента теплового линейного расширения (КТЛР),

представленные на рис. 11, показали, что для исследуемых материалов его значения не превосходят КТЛР материала лопатки, в том числе и в области рабочих температур ее работы (800-9000С). При этом для наплавленного припоя ВПр11-40Н значения КТЛР ниже, чем для проволоки ХН60ВТ и материала вставки.

После наплавки лопатки подвергались механической обработке для придания ей первоначального профиля. По результатам рентгеновского и люминесцентного контроля восстановленных лопаток, проведенных в лаборатории НМК предприятия ОАО «КУЗНЕЦОВ», не было выявлено ни внешних (трещины), ни внутренних дефектов (поры, несплавления).

Испытания на абразивный износ были проведены в лаборатории «Наноструктуриро-ванных покрытий» СамГТУ на установке Универсал-1А, собранной на базе сверлильного станка СС-13/350, обеспечивающей через систему датчиков и средств регистрации непрерывный контроль нормальной нагрузки и момента трения. Испытания проводились локально в участке зоны наплавки, материал контртела - трубка из стали 40Х (закалка до НЯС 46-48) с внешним диаметром 6 мм и толщиной стенки 1 мм. Испытания проводились при нормальной нагрузке в 30 кгс в течение 15 минут с частотой вращения шпинделя 600 об/мин. При испытаниях использовалась алмазная паста АСМ-3/2-НОМГ,

соответственно износ образца осуществлялся алмазным порошком дисперсностью 2-3 мкм. Площадь трения составляла 1,57*10-5м2. Установлено (табл. 8), что наибольшей износостой-

костью обладает припой ВПр11-40Н при лазерном нанесении в режиме с большей длительностью импульса (режимы 3 и 4, табл. 6).

Рис. 11. График зависимостей КТЛР от температуры материалов участвующих в наплавке

Таблица 8. Показания скорости абразивного изнашивания материалов

№ Материал Скорость износа мкм/час

1 ВПр11-40Н (режим 1) 21°,5

2 ВПр11-40Н (режим 2) 2°4,5

3 ВПр11-40Н (режим 3) 114,5

4 ВПр11-40Н (аргоно-дуговая наплавка) 139

5 проволока ХН60ВТ (режим 2) 454

6 проволока ХН60ВТ (ржим 3) 37°

7 Рок-Дюр 6040 (карбид вольфрама) 161,5

8 ВПр24 473,5

9 металлокерамическая вставка 19°,5

1° ЖС6К (материл лопатки) 323,5

Выводы:

1. На основе анализа износа пера лопатки ГТД НК-12МП и методов восстановления его геометрии показано, что наиболее эффективным является метод восстановления лазерной наплавкой. При этом обеспечивается наиболее высокое качество наплавки с минимальным нагревом материала лопатки.

2. Для восстановления геометрии пера лопатки предлагается использовать лазерно-порош-ковую наплавку в порошковой ванне. Процесс является наиболее производительным, а совмещение наплавляемого торца лопатки с порошковой ванной исключает потери порошка при наплавке.

3. Проведенные исследования показали, что наиболее перспективными материалами для наплавки являются самофлюсующиеся припои ВПр11-40Н и ВПр24, обладающие твердостью выше или на уровне твердости материала лопатки.

4. По измерениям КТЛР установлено, что наплавляемый припой ВПр11-40Н имеет более низкий КТЛР (10,8 10-6 0C-1) чем материал лопатки в области рабочих температур лопатки.

5. Из металлографического исследования и измерения твердости следует, что наиболее оптимальным режимом лазерно-порошковой наплавки являются режимы с гауссовой и ассимет-ричной формой импульса с энергией 29-3° Дж и длительностью 16-2° мс, при которых сохраняется наиболее высокое качество наплавки (отсутствие внутренних дефектов и высокая твердость (47-52 HRC).

6. По результатам проведенных испытаний на локальный абразивный износ установлено, что наибольшей износостойкостью обладает припой ВПр11-40Н, наплавленный в режимах с длительностью лазерного импульса 16-20 мс.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:

1. Таскаев, П.В. Восстановление моноколес газотурбинных двигателей и агрегатов при повреждении рабочих кромок одной или нескольких лопаток [Электронный ресурс] // Наука и образование. 2010. №1°. URL http://technomag.edu.ru /doc/161561.html.

2. Морозов, Е.А. Лазерная наплавка на лопатки газотурбинных двигателей / Е.А. Морозов, А.В. Долговечный, А.М. Ханов // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2012. Т. 14, №1(2). С. 665-668.

3. Григорьянц, А.Г. Технологические процессы лазерной обработки: учеб. пособие для вузов. Под ред. А.Г. Григорьянца / А.Г. Григорьянц, И.Н. Шиганов, А.И. Мисюров. - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2006. 665 с.

4. Сотов, А.В. Импульсная лазерная наплавка лопаток газотурбинных двигателей / А.В. Сотов, В.Г. Смелов, ЕА. Носова, СА. Косырев // Известия Самарского научного центра Российской академии наук.2013. Т. 15, №6(4). С. 973-977.

5. Гусев, А.А. Наплавка чистого металлического порошка импульсным лазерным излучением / АА. Гусев, Г.В. Гусева // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2012. Т. 14, №6. С. 254-259.

FEATURES OF RESTORATION THE GEOMETRY OF GAS-TURBINE ENGINE'S BLADE STYLUS BY METHOD

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

OF LASER POWDER CLADDING

1 JSC "KUZNETSOV", Samara 2 Samara State Technical University

In the article the process of restoration the height of a blade stylus of turbostarter at turbo-propeller aviation NK-12MP engine is described. On the basis of carried-out comparative analysis of blade's geometry restoration methods it is offered to use a pulse laser powder cladding for this purpose. According to experimental data, the most effective in this case is cladding in a powder bathtub by combination of the built-up blade stylus's end-face at one level with the surface of a powder bathtub, that excludes waste of powder at cladding and provides the high efficiency of the process. The influence of pulse laser radiation parameters on the process of powder cladding at restoration of turbostarter's blade stylus's height has been researched.

Key words: laser cladding, flux solder alloy, powder bathtub, coefficient of linear expansion, abrasive wear

Vadim Klimov, Chief of the Welding Bureau. E-mail: vadim3945@yandex. ru

Sergey Zhatkin, Candidte of Technical Sciences, Associate Professor at the Department of Founding and High Technologies. E-mail: [email protected] Evgeniy Shchedrin, Chief Welder Alexandra Kogteva, Engineer-Technologist. E-mail: koe7305@yandex. ru

FEATURES OF RESTORATION THE GEOMETRY OF GAS-TURBINE ENGINE’S BLADE STYLUS BY METHOD OF LASER POWDER CLADDING

Текст научной работы на тему «Особенности восстановления геометрии пера лопатки газотурбинного двигателя методом лазерной порошковой наплавки»