CC BY
258
УДК 624-2/-9
ОСОБЕННОСТИ УЧЕТА НАЧАЛЬНОЙ СТАДИИ ПОЖАРА ПРИ РАСЧЕТЕ ПРОГРЕВА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
А.М. Зайцев, В.А. Болгов
Показано, что применяемый в настоящее время подход к учету начальной температуры стандартного пожара математическими формулами приводит к значительным погрешностям при расчете прогрева строительных конструкций. Предложен новый подход учета начальной температуры реальных пожаров математическими формулами, который позволяет повысить точность расчетов предела огнестойкости и огнесо-хранности строительных конструкций.
Ключевые слова: температурный режим пожаров; стандартный пожар; начальная температура пожара; прогрев строительных конструкций.
БЕЗОПАСНОСТЬ КОНСТРУКЦИЙ, ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Начало испытаний строительных конструкций на огнестойкость относится к концу девятнадцатого века, которые проводились в Германии. Затем подобные испытания стали проводить в других странах. При этом в огневых камерах сжигались дрова, уголь. различные нефтепродукты, что значительно влияло на изменение температуры и условия теплообмена в огневых камерах, и в итоге приводило к большому расхождению получаемых результатов исследований. Поэтому, для сопоставимости получаемых результатов, международной организацией по стандартизации в 1961 г. был утвержден стандарт по изменению температуры пожара в огневых камерах по определенной зависимости: время - температура, которая задается в табличной форме, стандарт ИСО 834-75тно. В нашей стране при проведении исследований огнестойкости строительных конструкций эта зависимость была регламентирована строительными нормами и правилами в 1962 г., а также последующими нормативными документами, например, ГОСТ 30247.1-94. Нормируемые значения температуры стандартного пожара, представленные в графическом виде, впоследствии стали называть стандартной кривой.
Регламентирование изменения температуры со временем в огневых камерах повлияло на сопоставимость экспериментальных данных, получаемых в различных странах, способствовало развитию расчетных методов определения огнестойкости строительных конструкций. При этом появи-
лась необходимость представления табличных значений температуры стандартного пожара в виде математических формул, достаточно точно аппроксимирующих стандартную кривую температура-время. Например, получила распространение в теоретических и практических исследованиях формула t=345lg(8г+1), (1)
где: t - температура пожара, 0С; т - время пожара, мин.
Затем, для учета начальной температуры пожара вместо (1) стали применять формулу (2)
t=345lg(8т+1) + О (2)
где: 4, - начальная температура пожара, 0С; т - время, мин.
Формула (2) формально учитывает начальную температуру пожара, но при этом искажает табличные значения температур, задаваемых стандартом ИСО 834-75 и ГОСТ 30247.1-94, ровно на величину начальной температуры. Например, при расчетах предела огнестойкости, начальная температура пожара принимается равной 20 °С.
На этот нюанс, как правило, не обращают внимания. Например, в [1] формула (2) приводится для описания температурного режима стандартного пожара, но сама методика расчета не использует ее в прямом виде, потому что при решении теплофи-зической задачи применялись граничные условия I рода, путем задания на поверхности фиктивного слоя постоянной температуры 1220 °С.
Формула (2) приводится и в ГОСТ 30247.194, но значения нормативных температур стандарт-
ного пожара задаются в табличной форме и при проведении экспериментов табличные значения температур выдерживаются.
Отметим, что при экспериментальных исследованиях регламентом допускается отклонение температуры в огневой камере от табличных значений, после 45 мин, ±5%. А, следовательно, при 2-х часовом огневом воздействии температура в огневой камере может отличаться от табличных значений более чем на 50 0С. Следовательно, учет начальной температуры пожара, путем прибавления к регламентируемым значениям стандартного пожара, начальной температуры пожара 20 0С можно считать приемлемым.
В МДС 21-2000 [2] температурный режим стандартного пожара также задается формулой (2), но и в таблице численные значения температуры (ИСО) увеличены на 20 °С (начальная температура
пожара). Отсюда получается, что если, например, начальную температуру среды принять равной 40 0С, то табличные значения температуры стандартного пожара тоже надо увеличить на 40 0С.
Этот подход к учету начальной температуры, при аппроксимации стандартного пожара, математическими формулами, противоречит физическому смыслу температурного режима стандартного пожара.
А поскольку при решении задач прогрева строительных конструкций конечно-разностными методами, формула (2) входит в расчетные соотношения, то это может привести к погрешностям при расчетах прогрева строительных конструкций. Например, в [2] приведены результаты расчета прогрева железобетонной колоны, фрагмент которых представлен на рис. 1.
317-322-338-364"402-451~514_593~688-805"945"
1111111111
322-327-343-369-406-455-518"5%"б91 "806"94б
318-з1з-з1в-383-420-418-529-605-69) З^Э-'З^З-408—443~489"б!
98-811-947
В9~548^620~7
I I ! I I I II I I I
402-406-420"443-475-519-574-643-~727-830-95: 90 мин 4^ 1 -41з-4С8~419-5 9-519-609-673-7]о-8]5-95!
5
593
I I 1
688-691-698-7
вАз-еАб-а!I
54-711-780
14"518-529-5-48-5 Ч-б^-бЬ 93-596-605-б1о-643-б1з-711 ~71в-81б-"887—1 "
805-806-811-8
III,
945-946-947-950-9
0-717-750-780-816"8(! 1 -915"979
I
9"830"845-864-887-9 Ь-Э'Ь-Э^в-'К 103""971 ^Э^в-^ОСГ
I I \ > > \ \ \ \
10x10
100
481-486-499-521-553-596-650-716-798-895-1007 "41)0-503-515-557-519-653-71 Э-вОО-з!?-! 1(
99-503-516-538-569-610-662-727-806"9(11 "10
11111111111
21-525-538-558-588-628-678-740-816-907-10
1з—569—З^в-6! 6-б1з-7(11 -759-б1о-916~1<113 96-599-610-628-653-688-731-785-в!о-928-10
486 4' 5: 5.
120 мин 596
650-653-662-678
I I
716-719
Ю7
1008 I
1010
16
111111111
62-678-701-731-769-817-875-943-1020
11111111111
16-719-727-740-759-785-817-857-905-961-10
8^0"806—81б—в^О-850-875-9^5"9^ -912-1(1: 895-897-9(!) 1 -9^7-9! б-эк^З-З^-эЬ-НЮвкЬ? 1007-1007-1008-1010-1013-1016-1020-1025-1031-10^7-1045
25 31
Рис. 1. Температуры прогрева бетона в колонне сечением 200x200 мм при четырехстороннем воздействии пожара длительностью 90 и 120 минут [2].
Из рисунка видно, что на углах колонны для данных отрезков времени температура поверхности достигает 1000 и 1043 0С, соответственно. При этом температура стандартного пожара для этих промежутков времени составляет 986 и 1029 0С. Это несоответствие получено не из-за ошибки программирования или накопления погрешности в процессе выполнения итераций, а из-за того, что неверно задается начальная температура пожара формулой (2). Подобные несоответствия можно отметить и в других работах.
Применяемый подход к учету начальной температуры пожара, за счет арифметического прибавления 4 к регламентируемым значениям температуры отмечается и в других формулах,
предложенных в различных работах. Такая, наперед задаваемая погрешность в математической формуле температурного режима стандартного пожара, может привести к искажению значений температуры прогреваемых конструкций в процессе огневого воздействия, и как следствие к искажению значений фактических пределов огнестойкости строительных конструкций, определяемых расчетным путем.
Поэтому в данной работе нами проведены исследования, которые позволяют устранить отмеченные недостатки. Для этого представим численные значения температуры стандартного пожара, полученные из формул (1), (3), и формуле (2) в виде графика на рис. 2.
1,0С
1100 1000 900 800 700 600 500 400 300 200 100
0
5050505050505
0505 12457801346 22222233333
Т, мин
Рис.2. Линии изменения температуры стандартного пожара, построенные по формулам (1), (3) и по формуле (2): - -
по формулам (1) ,---по формуле (2).
Из этого графика видно, что значение температур, полученных по формулам (1) и (3) совпадают, а расхождение с данными полученными по формуле (2), составляет 20 °С.
При экспериментальных исследованиях, температура в огневых камерах поднимается по нижней кривой, а стандартом допускается отклонение температуры в огневой камере до 50 °С вплоть до 6 часов огневого воздействия. Однако здесь важно отметить следующее. При эксперименталь-
ных исследованиях и расчетах пределов огнестойкости строительных конструкций важно учитывать не только абсолютное значение температуры в огневой камере и в сечениях строительных конструкций, но и время достижения определенных температур (критических температур), которое характеризует наступление предела огнестойкости.
Исходя из этой точки зрения, более детально рассмотрим рис.2, который для наглядности увеличим по оси ординат и представим в виде рис.3.
Ь250 0С 1200 1150 1100 1050 1000 950 900 850 800 750 700
1Л01Л01Л01Л01Л01Л01Л
01Л01Л01Л01Л0 гчгчгчгчгчгчттт
Рис. 3. Фрагмент рис.2, увеличенный по оси ординат.
Из рис. 3 видно, что: 1) - расчет температуры стандартного пожара по формуле (2) приводит к увеличению нормируемых значений температуры ровно на величину начальной температуры пожара (20 0С); 2) - применение при расчетах формулы (2) сокращает время достижения нормативной температуры - расхождение составляет: для 1 часа 10 мин., для 3-часов-порядка 30 мин. а для 6 часов 53 мин. Это составляет примерно 16% по времени достижения нормативной температуры. Из этого можно сделать вывод, что использование при расчетах формулы (2) будет увеличивать интенсивность теплообмена между нагревающей средой и поверхностью конструкции, т.е. будут возрастать
значения коэффициента теплоотдачи и значения теплового потока. Таким образом, будет значительно сокращаться время прогрева конструкций до критических температур.
Для того, чтобы определить как рассматриваемое несоответствие температур стандартного пожара и расчетных формул будет влиять на прогрев железобетонных конструкций нами конечно-разностным методом [3,4] был произведен расчет прогрева железобетонной плиты толщиной 20 см для температурного режима стандартного пожара при изменении температуры пожара по формулам (2) и (3). Результаты расчетов прогрева представлены на рис. 4.
1, °С
900
800 700 600 500 400 300 200
100
0
©0 ©0 О, ©0 ©0 О <М СП "О ЧО 00 С^ ©5 ич" ©5 ич5 ©" ич" ©" ^ ^ ^ ^ ^ ' гл п ^ ю о\
Рис. 4. Изменение температуры прогрева железобетонной плиты толщиной 200 мм на расстоянии 20 мм от нагреваемой поверхности плиты при стандартном пожаре, полученные конечно-разностным методом: _
с использованием формулы (3);--- с использованием формулы (2).
Из рис. 4 видно, что расхождение по времени достижения критической температуры арматуры 500 0С по формулам (1) и (3) при толщине защитного слоя бетона 20 мм составляет примерно 10 мин. При 3-х час. огневом воздействии это расхождение составляет уже 15 мин. и далее это расхождение возрастает до 27 мин при 6-ти часовом огневом воздействии. Если полученные результаты перевести к толщине защитного слоя бетона для арматуры, то это соответствует увеличению защитного слоя бетона равному примерно 1-2 мм.
Таким образом, получается, что применяемый способ учета начальной температуры стандартного пожара математическими формулами, путем прибавления to к регламентируемым значениям температуры, может привести к существенной погрешности при расчетах прогрева строительных конструкций, времени наступления предела огнестойкости. Кроме этого, исследования показали, что при завышенных значениях температуры стандартного пожара, существенно изменяются значения коэффициента теплоотдачи и значения коэффициента теплового потока. В целом это снижает время прогрева строительных конструкций до
Значения параметра Л1, для различных
критических температур, снижает точность расчетных методов.
Для устранения этих недостатков нами предложено учитывать начальную температуру стандартного пожара, путем введения безразмерного параметра в качестве аргумента совместно со временем. Идея заключается в том, что в начальный момент времени, при т=0, учет начальной температуры пожара производится с использованием формулы (1) за счет введения в аргумент логарифмической функции, вместо слагаемого 1, параметра ф, соответствующего начальной температуре пожара. В результате, формулу (1) необходимо представить в следующем виде:
г = 345 • ^(8 т + Л) (3)
где: t - температура стандартного пожара, 0С; т -время, мин; Л1 - параметр, введенный для задания начальной температуры пожара при т=0.
Так для начальной температуры пожара, равной 20 °С значение параметра будет равно 1,14, а для других значений начальной температуры значения этого параметра представлены в табл.1 .
Таблица 1.
гений начальных температур пожара
1с, 0С -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40
Л1 0,77 0,82 0,87 0,94 1 1,07 1,14 1,22 1,31
Параметр Л1 введен для задания температуры пожара в начальный момент, при т =0. После 0,5 мин. огневого воздействия он уже не оказывает заметного влияния на расчетное значение температуры стандартного пожара. На это указывает анализ аргумента логарифмической функции (8т+1), из которого следует, что при т=1, максимальное расхождение численных значений этого аргумента составляет не более 1,5%. Это становится ясным из анализа рис. 3, где видно, что три кривые температурного режима стандартного пожара, построенные для начальных температур пожара, при -200С, 00С и +20 0С, после 0,5 мин. огневого воздействия практически совпадают.
Из рисунка видно, что кривые роста температуры при разных значениях начальной температуры среды практически совпадают уже после 0,5 минуты огневого воздействия. При этом, даже на этом столь коротком интервале времени, абсолютные значения температуры стандартного пожара очень близки. Из этого можно сделать вывод, что влияние параметра на процесс прогрева строительных конструкций является ничтожным. Но при этом учитывается начальная температура окру-
жающей среды (пожара), что необходимо при постановке задачи нестационарной теплопроводности для нагреваемой конструкции в процессе огневого воздействия.
Использование такого приема оказалось весьма эффективным при решении аналитическими методами задач прогрева железобетонных и огне-защищенных стальных конструкций при температурных режимах как стандартного так и пропорциональных стандартному пожару режимов [5-9].
В [10,11] представлен подробный анализ математических формул, предложенных различными авторами, описывающих температурный режим стандартного пожара, которые можно разделить на логарифмические, экспоненциальные, степенные и другие функциональные зависимости температуры пожара от времени.
Поэтому, считаем целесообразным представить как предложенным способом можно учитывать начальную температуру пожара для аппроксимирующих формул степенного и экспоненциального типа.
Рис 5. Изменение температуры стандартного пожара в начальный период огневого воздействия, полученные по формуле
(3) при начальной температуре среды, равной -200С, 00С и +20 0.
Например, в [12] рассматривается формула в
виде степенной зависимости:
= 4+ 504та148;
(4)
где: t - температура пожара, 0С; to- начальная температура пожара, 0С; т - время, мин. Поэтому на основе вышеизложенного вместо формулы (4) можно записать следующее уравнение:
г = 504 • (т + Л2)0'148 (4а)
где: t - температура пожара, 0С; т - время, мин; Л2 - параметр, имеющий размерность времени, введенный для формального учета начальной температуры пожара при т=0.
В [13] температура стандартного пожара представляется в виде экспоненциальной зависимости:
t(т) = 4+ 1325 - 430е0'2т+- 270e1•7x- 625е19т; (5)
где: 4- начальная температура, 0С; т - время, ч.
Как сделано и ранее учет начальной температуры пожара можно произвести следующим образом:
^т) = 1325 - 430e-(0'2x+ Л з)- 270e1•7x- 625е19х; (5а)
где: т - время, ч.
Аналогичным образом можно учитывать начальную температуру и для других температурных режимов пожаров, например, для температурного
режима пожара при горении углеводородного топлива [14]:
Т = 1100-[1-0,325-ехр( - 0,167 • т) --0,204 • ехр( -1,417 • т)
-0,472 • ехр( -1,583- т)] + Т
(6)
0
где: т -время, мин;. Т -температура пожара, 0С; Т 0- начальная температура пожара, 0С.
Для устранения отмеченных выше недостатков, учет начальной температуры пожара можно произвести следующим образом:
Т = 1100 • [1 - 0,325 • ехр( - 0,167(т + Л )) --0,204 • ехр( -1,417 • т) -0,472 • ехр( -1,583- т)]
(6а)
где: т -время, мин; Л4 - параметр, имеющий размерность времени, введенный для учета начальной температуры пожара при т=0. Т -температура пожара, 0С.
В заключение, следует отметить, что предложенный, в результате проведенных исследований, к учету начальной температуры стандартного пожара математическими формулами может быть использован и при исследовании прогрева строительных конструкций при температурных режимах реальных пожаров.
Выводы. Необходимо разделить понятия: начальная температура конструкции и начальная
температура пожара. Начальная температура конструкции характеризует температурное поле в момент возникновения пожара и влияет на степень ее прогрева в течение всего периода огневого воздействия. Начальная температура пожара характеризует состояние окружающей среды в момент возникновения пожара, и ее влияние на прогрев конструкций сказывается только в течение одной минуты огневого воздействия и, следовательно, на степень прогрева конструкций практически не влияет.
Применяемый в настоящее время способ учета начальной температуры стандартного пожара математическими формулами приводит к погрешности расчетных значений стандартного пожара с табличными значениями ровно на величину начальной температуры пожара. Эта погрешность присутствует и в нормативно-методических материалах. В результате получается определенная путаница, которая приводит к погрешности при расчетах прогрева и определении предела огнестойкости строительных конструкций.
Для устранения этого недостатка, предложен простой способ учета начальной температуры стандартного пожара, путем введения параметра, совместно со временем, в аргумент функции температурного режима пожара.
Библиографический список
1. Рекомендации по расчету пределов огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций / НИИЖБ. - М.: Стройиздат, 1986. - 40 с.
2. МДС 21-2.2000. Методические рекомендации по расчету огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций. - М., 2004.
3. Ваничев А.П. Приближенный метод решения задач теплопроводности в твердых телах. - В сб.: Труды НИИ-1. - М.: Изд-во бюро новой техники, 1947. - 62 с.
4. Инструкция по расчету фактических пределов огнестойкости железобетонных строительных конструкций на основе применения ЭВМ. - М.: ВНИИПО, 1975. - 222 с.
5. Зайцев АМ., Крикунов Г.Н., Яковлев А.И. Метод расчета огнестойкости теплоизолированных металлических конструкций / А.М. Зайцев, Г.Н. Крикунов, А.И. Яковлев // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1980. - №2. - С. 20 -24.
6. Зайцев АМ., Крикунов Г.Н., Яковлев А.И. Расчет огнестойкости элементов строительных конструкций / А.М. Зайцев, Г.Н. Крикунов, А.И. Яковлев. -Воронеж: Изд-во ВГУ, 1982. - 116 с.
7. Зайцев АМ., Заряев АВ. Прогрев железобетонных конструкций при пожаре / А.М. Зайцев, А.В. Заряев // Изв. вузов. Строительство и архитектура. -1996. - №6. - С. 9-12.
8. Зайцев А.М. Прогрев строительных материалов и конструкций при реальных пожарах / А.М. Зайцев // Пожаровзрывобезопасность. - 2004. - № 4. - С. 11-17.
9. Зайцев А.М. Методика расчета прогрева огнезащитных стальных конструкций в условиях экстремального температурного воздействия пожара / А.М. Зайцев // Пожаровзрывобезопасность. - 2005. - № 6. - С. 15 - 21.
Для практического применения предложенного метода, в существующих программах расчета прогрева строительных конструкций конечно-разностным методом, необходимо в формуле температурного режима стандартного пожара вместо 1, подставить значение параметра, учитывающего начальную температуру пожара. Для начальной температуры пожара равной 20 0С, как правило, принимаемой при расчетах, эта величина равна 1,14.
Показано как предложенный способ учета начальной температуры пожара можно применять для температурного режима пожара при горении углеводородов, а также для температурных режимов реальных пожаров, с применением степенных и экспоненциальных функций.
Результаты работы могут быть полезны с методической точки зрения, а также иметь положительное теоретическое и практическое значение и в конечном итоге повысить экономическую эффективность проектирования при расчетах огнестойкости и огнесохранности строительных конструкций.
References
1. Rekomendatsii po raschetu predelov ognestoykosti betonnyih i zhelezobetonnyih konstruktsiy/NIIZhB. - M.: Stroyizdat, 1986. - 40 s.
2. MDS 21-2.2000. Metodicheskie rekomen-datsii po raschetu ognestoykosti i ognesohranno-sti zhelezobetonnyih konstruktsiy. - M., 2004.
3. Vanichev A.P. Priblizhennyiy metod re-sheniya zadach teploprovodnosti v tverdyih telah / A.P. Vanichev // V sb.: Trudyi NII-1. - M.: Izd-vo byuro novoy tehniki, 1947. - 62 s.
4. Instruktsiya po raschetu fakticheskih predelov ognestoykosti zhelezobetonnyih stroitelnyih konstruktsiy na osnove primeneniya EVM. -M.: VNIIPO, 1975. - 222 s.
5. Zaytsev A.M., Krikunov G.N., Yakovlev A.I. Metod rascheta ognestoykosti teploizolirovannyih metallicheskih konstruktsiy / A.M. Zaytsev, G.N. Krikunov, A.I. Yakovlev // Izv. vuzov. Stroitelstvo i ar-hitektura. - 1980. - №2. - S. 20 -24.
6. Zaytsev AM., Krikunov G.N., Yakovlev A.I.
Raschet ognestoykosti elementov stroitel-nyih konstruktsiy / A.M. Zaytsev, G.N. Krikunov, A.I. Yakovlev. - Voronezh: Izd-vo VGU, 1982. - 116 s.
7. Zaytsev AM., Zaryaev A. V. Progrev zhelezobetonnyih konstruktsiy pri pozhare / A.M. Zay-tsev, A.V. Zaryaev // Izv. vuzov. Stroitelstvo i arhitektura. - 1996. -№6. - S. 9-12.
8. Zaytsev A.M. Progrev stroitelnyih materialov i konstruktsiy pri realnyih pozharah / A.M. Zaytsev // Pozharovzryivobe-zopasnost. - 2004. - № 4. - S. 11-17.
9. Zaytsev A.M. Metodika rascheta progreva ognezaschitnyih stalnyih konstruktsiy v usloviyah ekstremalnogo temperaturnogo vozdeystviya po-zhara / A.M. Zaytsev // Pozharovzryivobezo-pasnost. - 2005. - № 6. - S. 15 - 21.
10. Мозговой Н.В., Зайцев А.М. Анализ функциональных зависимостей температурной кривой стандартного пожара / Н.В. Мозговой, А.М. Зайцев // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. -2008. - №3 (11). - С. 196-199.
11. Зайцев А.М., Черных Д.С. О системной погрешности аппроксимации температурного режима стандартного пожара математическими формулами / А.М. Зайцев, Д.С. Черных // Пожаровзрывобезопасность. - 2011. - №7. - С. 14-17.
12. Ройтман М.Я. Противопожарное нормирование в строительстве / М.Я. Ройтман. - М.: Стройиздат, 1985. - 590 с.
13. Лай Т.Т. Распределение температуры в колоннах зданий при пожаре / Т.Т. Лай // Труды американского общества инженеров-механиков. Теплопередача. -1977. - №4. - С.118-126.
14. Каледин В.О., Каледин Вл.О., Стахов В.П. Анализ системной прочности оборудования и сооружений при огневом п^жении / В.О. Каледин, Вл.О. Каледин, В.П. Стахов // Математическое моделирование. -2006. - Т. 18. - №8. - С. 93-100.
10. Mozgovoy N.V., Zaytsev A.M. Analiz funktsionalnyih zavisimostey temperaturnoy krivoy standartnogo pozhara / N.V. Mozgovoy, A.M. Zaytsev // Nauchnyiy vestnik VGASU. Stroi-telstvo i arhitektura. -2008. - №3 (11). - S. 196-199.
11. Zaytsev AM., Chernyih D.S. O sistemnoy pogreshnosti approksimatsii temperaturnogo rezhima standartnogo pozhara matematicheskimi formulami / A.M. Zaytsev, D.S. Chernyih // Pozharovzryivobezopasnost. -2011. - №7. - S. 14-17.
12. Roytman M.Ya. Protivopozharnoe normirovanie v stroitelstve / M.Ya. Roytman. - M.: Stroyizdat, 1985. - 590 s.
13. Lay T.T. Raspredelenie temperaturyi v kolonnah zdaniy pri pozhare / T.T. Lay // Trudyi amerikanskogo obschestva inzhenerov-mehanikov. Teploperedacha. - M.: Mir. - 1977. - №4. - S.118-126.
14. Kaledin V.O., Kaledin VLO., Stahov V.P. Analiz sistemnoy prochnosti oborudovaniya i sooruzheniy pri ognevom porazhenii / V.O. Kaledin, Vl.O. Kaledin, V.P. Stahov // Matematicheskoe modelirovanie. - 2006. - T. 18. - №8. - S. 93-100.
FEATURES INTO ACCOUNT THE INITIAL STAGE OF A FIRE WARMING IN CALCULATING CONSTRUCTION
Зайцев Александр Михайлович,
профессор, к.т.н.,
Воронежский государственный архитектурно-строительный университет; Россия, г. Воронеж; e-mail: [email protected] Zaitsev A.M.,
professor, Cand. Tech. Sci.,
Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering,
Russia, Voronezh,
e-mail: [email protected]
Болгов Владимир Александрович,
к.э.н., доцент,
Воронежский государственный архитектурно-строительный университет; Россия, г. Воронеж; e-mail: [email protected]) Bolgov V.A.,
Assoc. Prof., Candidate of Economic Sciences
Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering;
Russia, Voronezh,
e-mail: [email protected]
It is shown that the currently used approach to accounting for the initial temperature of the standard fire mathematical formulas leads to significant errors in the calculation of the warm building structures. A new approach taking into account the initial temperature of real fires mathematical formulas, which can improve the accuracy of calculations of fire resistance of building structures and ognesohrannosti.
Keywords: temperature control fires; standard fire; the initial temperature of the fire; heating constructions.
