CC BY
20
Побединский А. А., Побединский В. В., Кокошин С. Н. Особенности технологии и параметры фанеры из шпона ... УДК 674.4
Хвойные бореальной зоны. 2020. Т. XXXVIII, № 5-6. С. 310-316
ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ И ПАРАМЕТРЫ ФАНЕРЫ ИЗ ШПОНА, ПОЛУЧЕННОГО РАЗЛИЧНЫМИ МЕТОДАМИ ЛУЩЕНИЯ
А. А. Побединский1*, В. В. Побединский2, С. Н. Кокошин1
1 Государственный аграрный университет Северного Зауралья Российская Федерация, г. Тюмень, 625003, ул. Республики, 7 2Уральский государственный лесотехнический университет Российская Федерация, г. Екатеринбург, Сибирский тракт, 36 E-mail: [email protected]
Рациональное использование лесных ресурсов является актуальной проблемой, которая все больше обостряется по мере исчерпания природных ресурсов на планете. Стабильный спрос на фанеру внутри страны и стремительно растущий на экспорт, особенно в страны, не имеющие такого сырьевого ресурса, вызывает еще большее потребление древесины и обостряет проблему ее рационального использования. Фанерное производство чрезвычайно энерго- и ресурсоемкое, поэтому требуется наиболее строго обеспечивать эффективность при раскрое сырья на материалы. В фанерном производстве известны два метода лущения, которые были рассмотрены рядом авторов, но недостаточно полно исследованы в части прочностных параметров готовой фанеры из шпона, полученного различными методами. Также отсутствуют сравнительные данные об эффективности этих двух методов. Задача имеет важное значение для дальнейшего развития технологии фанерного производства, что и определило цель настоящей работы. Целью исследований являлось определение прочностных параметров фанеры из шпона, полученного методами лущения бревна параллельно образующей оси и параллельно центральной оси бревна, а также получение сравнительных данных об эффективности двух методов лущения. Результатами работы являются новые данные о сравнительной эффективности двух рассматриваемых методах лущения, а также экспериментально определены прочностные параметры готовой фанеры из шпона, полученного двумя методами. Дано экспериментальное и теоретическое обоснование более высоких прочностных показателей фанеры из шпона, полученного методом параллельно образующей ствола.
Ключевые слова: фанерное производство, березовый кряж, лущение, строганый шпон, лущение методом параллельно образующей чурака, предел прочности, деформация изгиба.
Conifers of the boreal area. 2020, Vol. XXXVIII, No. 5-6, P. 310-316
FEATURES OF TECHNOLOGY AND PARAMETERS OF VENEER PLYWOOD, OBTAINED BY VARIOUS METHODS OF PEELING
A. A. Pobedinskiy1*, V. V. Pobedinskiy2, S. N. Kokoshin1
:State Agrarian University of the Northern Trans-Urals 7, Respubliki str., Tyumen, 625003, Russian Federation 2Ural State Forestry Engineering University 36, Sibirsky trakt, Yekaterinburg, Russian Federation E-mail: [email protected]
The rational use of forest resources is an urgent problem that is becoming more and more acute as natural resources on the planet are exhausted. Stable demand for plywood within the country and rapidly growing exports, especially to countries that do not have such a raw material resource, causes even greater consumption of wood and exacerbates the problem of its rational use. Plywood production is extremely energy-and resource-intensive, so it is necessary to ensure the most strict efficiency when cutting raw materials into materials. In plywood production, two methods of peeling are known, which have been considered by a number of authors, but have not been fully investigated in terms of the strength parameters of finished plywood from veneer obtained by various methods. There is also no comparative data on the effectiveness of these two methods. The task is important for the further development of the technology of plywood production, which determined the purpose of this work. The aim of the research was to determine strength parameters of plywood from veneer produced by peeling logs parallel but forming axis and parallel to the Central axis of the stem, and comparative data about the effectiveness of two methods of peeling. The results of the work are new data on the comparative effectiveness of the two methods ofpeeling under consideration, as well as the strength parameters offinished plywood from veneer obtained by two methods are experimentally determined. Experimental and theoretical substantiation of higher strength parameters of veneer plywood obtained by the method ofparallel forming of the trunk is given.
Keywords: plywood production, birch ridge, peeling, planed veneer, peeling method parallel to the forming chock, tensile strength, bending deformation.
ВВЕДЕНИЕ
Фанерное производство в России является одним из приоритетных направлений в деревообрабатывающей промышленности. Огромные запасы лесных ресурсов как хвойных, так и лиственных пород, а также высокий потенциал предприятий по переработке древесины предопределил России ведущее место в мировом сообществе стран-лесопромышленников.
Перерабатываемая древесина является воспроизводимым природным материалом и это огромное преимущество, но для её произрастания необходимо время, и уже на сегодня предприятия сталкиваются с проблемой нехватки древесного сырья для полной загрузки производственных мощностей. Стабильный спрос на фанеру внутри страны и стремительно растущий на экспорт, особенно в страны, не имеющие такого сырьевого ресурса, вызывает еще большее потребление древесины и обостряет проблему ее рационального использования. Фанерное производство чрезвычайно энерго- и ресурсоемкое, поэтому требуется наиболее строго обеспечивать эффективность при раскрое сырья на материалы.
В фанерном производстве известны два метода лущения, которые были рассмотрены рядом авторов, но недостаточно полно исследованы в части прочностных параметров готовой фанеры из шпона, полученного различными методами. Также отсутствуют сравнительные данные об эффективности этих двух методов. Задача имеет важное значение для дальнейшего развития технологии фанерного производства, что и определило цель настоящей работы.
Целью исследований являлось определение прочностных параметров фанеры из шпона, полученного методами лущения бревна параллельно образующей оси и параллельно центральной оси бревна, а также получение сравнительных данных об эффективности двух методов лущения.
Задачи:
- провести анализ существующих работ по исследованию процессов лущения шпона методом параллельно образующей и параллельно центру оси бревна, а также определить дополнительные условия, влияющие на выход, качество и на эффективность технологии лущения;
- выполнить теоретический раскрой бревна способами параллельно центральной и боковой оси бревна;
- из полученного в производственных условиях шпона, произведенного способами параллельно образующей и параллельно центральной оси бревна, изготовить фанеру марки ФСФ, II/III, Е1, Ш2, 1220x2440x15 мм, по ГОСТ 3916.1-2018 двух видов;
- провести экспериментальные исследования фанеры и выполнить сравнительный анализ данных по испытаниям на прочность.
МЕТОДЫ И СРЕДСТВА
ИССЛЕДОВАНИЙ
Настоящие исследования базируются на теории фанерного производства, технологии и методах лущения древесины. В экспериментальных исследованиях использованы теория эксперимента, методы статистической обработки информации.
РЕЗУЛЬТАТЫ АНАЛИЗА РАБОТ
ПО ТЕМЕ ИССЛЕДОВАНИЙ
При выполнении анализа литературы по различным способам раскроя фанерного сырья необходимо учитывать и работы, направленные на совершенствование подготовительных операций перед лущением древесины, поскольку от этого существенно зависит технологический процесс. Так, в статье [1] отражены причины необходимости уточнения результатов исследования продольного и поперечного строгания, но отмечается их неприменимость к получению шпона смешанным строганием. В работе описана методика расчета усилий резания при смешанном строгании древесины на шпон, решена задача по определению усилий, возникающих в процессе строгания.
В работе [2] изучена проблема недостаточной эффективности существующего оборудования и технологии по производству строганого шпона. Выявлены причины несоответствия технологии необходимым требованиям и даны оценки технико-экономических, экологических показателей, с учетом которых предлагается предварительный прогрев древесного сырья.
Авторы работы [3] привели результаты исследований влияния вида резания на шероховатость поверхности строганного шпона, где кроме вида резания, исследовали влияние зон поперечного сечения круглого лесоматериала на шероховатость поверхности шпона. Это позволило установить, что наиболее качественный шпон получается при продольном направлении движения резания. Шероховатость поверхности С^ттах) строганного шпона составляла примерно в 2,5 раза ниже, чем поверхности шпона, сформированного при поперечном движении резания, что позволяет уменьшить толщину шпона с 0,8 мм до 0,6 мм и обеспечить увеличение выхода строганного шпона примерно на 25 %.
Этими же авторам [4] предложена методика определения объемного выхода строганного шпона, благодаря чему можно оценить форму каждого бревна перед раскроем, смоделировать раскрой и выполнить предварительные расчеты ожидаемого объемного выхода шпона.
Вопросами повышения эффективности фанерного производства занимались ученые [5]. Они выявили зависимости объемного выхода шпона от ряда факторов, таких как диаметры чурака и карандаша и сортности сырья. Было установлено, что при одних и тех же значениях диаметра чурака, его длины и сортности сырья можно увеличить объемный выход шпона из чурака за счет уменьшения диаметра карандаша, который идет в отходы производства. Цель работы состояла в доказательстве эффективности использования в производстве фанеры бесшпиндельных лущильных станков за счет возможности получения диаметра карандаша, равного 40 мм, что позволяет увеличить количество получаемого шпона. Также были получены аналитические зависимости выхода шпона от величины просвета между режущей кромкой лущильного ножа и нажимной кромкой прижимной линейки.
В статье [6] изложены результаты исследований вопросов организации, методов и оборудования подготовительных операций перед тепловой обработкой
древесины с целью повышения качества процесса пропаривания, контроля параметров шпона и эффективности гидротермической обработки кряжа. В натурных экспериментах выявлены особые факторы, влияющие на эффективность тепловой обработки, и установлено взаимовлияние основных показателей лущеного шпона, по которым можно определить эффективность гидротермической обработки.
Результаты краткого анализа исследований по теме позволили выявить следующее:
1. Фанерное производство является базовым сектором деревообрабатывающей промышленности, но особенностью этого производство является его высокое энерго- и ресурсопотребление, поэтому проблема совершенствования технологии лущения остается актуальной.
2. Существует два основных способа лущения, имеющие существенное различие. Эти способы исследованы с учетом параметров оборудования, сырья режущего инструмента, гидротермической подготовки и различных факторов, однако вопрос влияния метода лущения на конечный продукт остался вне поля зрения исследователей. Между тем, именно эти данные имеют решающее значение для производства, так как в первую очередь влияют на качество конечной продукции. Также не до конца изучен вопрос эффективности методов при обработке лиственных пород древесины, а для такого энерго- и ресурсоемкого производства это весьма актуально.
Таким образом, обзор показал, что перечисленные вопросы требуют дополнительных исследований.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
Выполнение теоретического раскроя
фанерного сырья
Для выполнения второй поставленной задачи настоящих исследований необходимо первоначально выполнить теоретический раскрой фанерного сырья. Для определения объемного выхода сырого шпона ¥шп из чурака воспользуемся формулой [4]:
Ушп = [А- (0,76АГ - 1,6) - 0,78 42 - 11] / 104 ■ 1Г , (1)
где Б. - диаметр чурака в вершине, см; 4 - диаметр карандаша, см; I. - длина чурака, м.
В качестве исходных данных взято сырье лиственной породы - береза, сорт 1; вершинный диаметр 24 см; сбег 1 см/м; длина 2,6 м; минимальный диаметр карандаша 8 см. По формуле (1) рассчитаем
Ушп = [24 (0,76 ■ 24 - 1,6) -- 0,78 ■ 82- 11] / 104 ■ 2,6 = 0,091 м3.
Благодаря использованию сбеговой части бревна можно с одной стороны торца уменьшить диаметр карандаша согласно формуле
I к = п, (2)
где I - длина всего бревна, м; к - коэффициент сбега; п - значение снижения диаметра в комле, см.
Подставив принятые значения в формулу (2), получим величину снижения диаметра в комле 2,6 ■ 1 = 2,6 см.
Соответственно в комлевой части диаметр будет получен из выражения:
Dr + n = Dv. (3)
Подставив заданные значения в формулу (3) рассчитаем диаметр кряжа в комлевой части
Dv = 24 + 2,6 = 26,6 см.
Используя последнее полученное значение, рассчитаем по формуле (1) объемный выход шпона при лущении методом параллельно образующей ствола
Ушп = [24 (0,76 ■ 26,6 - 1,6) -- 0,78 ■ 82- 11] / 104 ■ 2,6 = 0,106 м3.
Таким образом, видно, что объемный выход шпона будет несколько выше при раскрое методом параллельно боковой оси бревна.
При выполнении третьей задачи для изготовления шпона лиственной породы был использован березовый кряж с последующим производством фанеры марки ФСФ, II/III, Е1, Ш2, 1220x2440x15 мм, по ГОСТ 3916.1-2018. Исследования проводились на Тюменском фанерном комбинате, где для получения шпона форматом 2600x1300 используют финский станок фирмы «Raute» со ступенчато загрузочным конвейером, имеющим уравнительное устройство и лазерное центрирующее устройство. На станке применяется система Optimal Peeling Geometry (OPG) которая синхронизирует все технологические параметры лущения, что позволяет сократить до минимума проворачивания чураков и получать шпон минимального разброса толщины. Эти показатели особенно важны при лущении молодой древесины или древесины низкого качества. В линию встроен лазер-«завеса» SmartScan XY. Информация с лазера необходима для точного позиционирования чурака в лущильном станке с целью минимизации потерь сырья при вращении чурака и оптимизации выхода форматного шпона. Система Optimal Peeling Geometry (OPG) предусматривает уменьшение карандаша до 35 мм, но в отличие от лущения параллельно центральной оси использовать все преимущества метода параллельно образующей перед методом параллельно оси кряжа не получится, поскольку в конце обработки остается карандаш конусовидной формы, а не цилиндрической. Несмотря на это объемный выход сырого шпона только от одного кряжа, рассчитанный на формуле (1) получился выше.
Система SmartScan сканирует поверхность чурака через каждые 25 мм и идентифицирует выступающие неровности, например, сучки, позволяя точно настроить лущильный нож. Это снижает время перемещения каретки, уменьшает проскальзывание и препятствует жесткому контакту чурака с ножом. Получаемая от SmartScan информация используется для дистанционной диагностики, обслуживания оборудования и формирования отчетности о работе лущильного станка. Осевым движением шпинделей управляет гидравлическое оборудование, а вращение производится с помощью трансмиссионной цепи. На опорах установлены направляющие контрбалки и каретки ножа, которые позволяют изменить угол наклона для лущения параллельно боко-
вой оси бревна. При лущении параллельно боковой или центральной оси чурака, выявлено, что объем шпона, получаемый параллельно боковой оси, так же, как и в теоретических расчетах, превосходит объем получаемый параллельно центральной оси чурака.
ВЫПОЛНЕНИЕ ЛАБОРАТОРНЫХ
ИСПЫТАНИЙ
В ходе эксперимента после выполнения полного технологического процесса производства фанеры марки ФСФ, II/III, Е1, Ш2, размером 1220x2440x15 мм, были изготовлены образцы 225x15x15 в количестве 82 штук каждого вида (рис. 1).
Рис. 1. Образцы фанеры для проведения испытаний на изгиб
б
Рис. 2. Процесс испытаний образцов на изгиб: а - подготовка к эксперименту; б - проведение испытаний
На практике изделия из фанеры в основном испытывают деформацию изгиба, поэтому методику определения несущей способности изделия выполняли по
ГОСТ 9625-2013. Предел прочности при статической нагрузке, вызывающей деформацию изгиба, определяют по формуле [12]
Оизг = (З^тах А) / (2Ьк2), МПа, (4)
где ^тах - максимальная нагрузка, Н; 11 - расстояние между центрами опор, мм; Ь, к - ширина и толщина образца, мм.
Для проведения испытаний на статический изгиб была использована лабораторная установка МИ-20УМ с возможностью цифрового представления результата (рис. 2, а, б).
Методика проведения эксперимента.
1. Разрывная машина подключалась к компьютеру.
2. Опорный элемент устанавливался на нижнюю плиту разрывной машины.
3. На опорный элемент устанавливался испытуемый образец и к нему электромеханическим приводом подводилась нагружающая головка.
4. В специализированной программе устанавливалась скорость движения нагружаемой головки 5 мм/мин и максимальная сила Р = 12 кН.
5. После нажатия кнопки «Пуск» нагружающая головка начинала перемещаться вниз, деформируя образец.
6. Эксперимент длился до момента разрушения образца (рис. 3, б). В это время в программе фиксировалась зависимость между усилием, создающим нагружаемой головкой и вертикальным перемещением головки - прогибом образца.
АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ (ОБСУЖДЕНИЕ)
На рис. 3, а, б показаны результаты испытаний различных образцов.
Резкие скачки изменения усилий на графиках соответствуют моменту нарушения клеевого соединения. Вертикальный скачок силы в сторону уменьшения при прогибе 6 мм (рис. 3, а) и 8 мм (рис. 3, б) соответствует потере прочности конструкции основными волокнами дерева. Необходимо отметить, что при использовании на практике фанерных изделий нарушение клеевого соединения считается как потеря прочности изделия, поэтому дальнейшая эксплуатации конструкции в этом случае невозможна.
Если рассмотреть поперечные волокна фанеры, выполненной различными способами раскроя, то можно увидеть, что при стандартном раскрое параллельно оси бревна волокна имеют угол наклона к поверхностному слою, а при раскрое параллельно боковой оси все волокна горизонтальны (рис. 4, а, б). Такая ориентация влияет на прочностные параметры фанеры.
При стандартном раскрое под действием внешней нагрузки, вызывающей деформацию изгиба, возникают нормальные напряжения (вдоль волокон) и касательные (поперек волокон) [8]. Под действием последних происходит отслоение соседних волокон древесины и деталь начинает разрушаться. В силу того, что дерево является анизотропным материалом значения допускаемых напряжений различно, причем [т] < [ст]. То есть, отслоение волокон возникает значительно раньше, чем происходит разрушение материала под действием нормальных напряжений изгиба.
—
Г J
Линейная деформация, мм б
а
Рис. 3. Результаты испытаний образцов на изгиб:
а - образец стандартного раскроя (параллельно оси бревна); б - образец раскроя методом параллельно боковой оси бревна
На рис. 3, а в интервале деформаций от 6 до 16 мм наблюдаются скачки внешней нагрузки. Согласно нашей гипотезе они свидетельствую об отслоении соседних древесных волокон. При деформации 16 мм произошло разрушение образца. В случае с образцом, выполненным из шпона с раскроем методом параллельно боковой оси, таких скачков внешней нагрузки не наблюдается.
а
J \ 1 \ ! 1 1 1 г \
- - -
\ \
ZZ -^
!
гт
б
Рис. 4. Вид поперечного сечения фанеры: а - наклон волокон со смещением; б - наклон волокон параллельно
ВЫВОДЫ
Проведенные исследования позволяют сделать следующие выводы:
- анализ публикаций отечественных и зарубежных авторов показывает, что большинство представленных работ сосредоточены на увеличение объемного выхода сырого шпона, либо оптимизацию процесса за счет внедрения новых устройств в оборудовании, механизмах, различных подготовительных операций перед лущением и после него. Работы, посвященные сравнительному исследованию методов лущения параллельно боковой оси и параллельно центральной оси ствола для лиственных пород отсутствуют;
- оба указанных метода имеют свои преимуществ, но вопросы влияния этих способов лущения на прочностные параметры фанеры и сравнение эффективности способов не были исследованы;
- теоретические исследования раскроя лиственного сырья, а также натурный эксперимент в производственных условиях показал повышенный выход шпона при лущении методом параллельно боковой оси в отличие от раскроя параллельно центральной оси ствола;
- лабораторные эксперименты показали, что фанера из шпона, полученного методом лущения параллельно боковой оси ствола, имеет наиболее прочное
соединение и более стабильные прочностные параметры в отличие от фанеры, изготовленной из шпона, полученного лущением параллельно центральной оси ствола.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЕ ССЫЛКИ
1. Чемоданов А. Н., Гайнуллин Р. Х., Гайнуллин Р. Х. Определение силовых характеристик процесса смешанного резания древесины на шпон // Лесной вестник / Forestry Bulletin, 2017. Т. 21, № 1. С. 48-53. Doi: 10.18698/2542-1468-2017-1-48-53.
2. Коммисаров А. П. Энергосберегающая, инновационная технология производства строганого шпона // Агропродовольственная политика России. 2016. № 1 (49). С. 45-50.
3. Влияние вида резания и зоны сечения кряжа на шероховатость строганой поверхности древесины лиственницы / С. П. Исаев, Н. О. Бегункова, О. И. Бегунков и др. // Системы. Методы. Технологии. 2014. № 3 (23). С. 139-145.
4. Бегункова Н. О., Исаев С. П., Бегунков О. И. Применение теории кратных интегралов для расчета выхода строганого шпона // Ученые записки ТОГУ : электрон. науч. изд. 2014. № 3 (5). С. 63-71.
5. Резиньков Е. М., Ищенко Т. Л. Повышение эффективности фанерного производства // Лесотехнический журнал. 2019. Т. 9, № 1 (33). С. 140-146.
6. Газизов А. М., Кузнецова О. В., Гарбовский Д. А. Пути улучшения подготовки сырья для получения шпона // Системы. Методы. Технологии. 2018. № 3 (39). С. 88-91. Doi: 10.18324/2077-5415-2018-3-88-91.
7. Побединский А. А., Кокошин С. Н., Победин-ский В. В. Результаты испытаний предела прочности образцов древесины хвойных пород, выпиленных разным методом // Научная жизнь. 2019. Т. 14, № 6 (94). С. 992-1005.
8. Кокошин С. Н. Сопротивление материалов : электрон. учеб.-метод. пособие. Тюмень : ГАУ Северного Зауралья, 2013. 52 с.
9. Волков Ю. В., Тартаковский В. А. Алгоритм анализа площадей годичных слоев деревьев // Известия Том. политех. ун-та. 2011. Т. 319, № 5. С. 112-117.
10. Об утверждении Стратегии развития лесного комплекса Российской Федерации до 2030 года [Электронный ресурс] : Распоряжение Правительства РФ от 20.09.2018 № 1989-р (ред. от 28.02.2019) [утв. приказом Минпромторга РФ № 248, Минсельхоза РФ № 482 от 31.10.2008] // КонсультантПлюс. URL: http:// www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_307428/ (дата обращения: 15.03.2019).
11. ГОСТ 3916.1-2018. Фанера общего назначения с наружными слоями из шпона лиственных пород. Технические условия. Введ. 2019-04-01. М. : Стандар-тинформ, 2019. 23 с.
12. ГОСТ 16483.0-89. Древесина. Общие требования к физико-механическим испытаниям. Введ. 199007-01. М. : Изд-во стандартов, 1999. 10 с.
13. Хлебодаров В. Н. Выход строганого шпона при выпиловке ванчесов параллельно образующей бревна [Электронный ресурс] // Лесной комплекс: состояние и перспективы развития : Междунар. науч.-техн. конф. (1-30 ноября 2001 г., Брянск). Брянск,
2001. URL: http://science-bsea.bgita.ru/2001/leskomp_ 2001/hlebodarov.htm (дата обращения: 25.11.2012).
14. Cross-sectional interpolation of annual rings within a 3D root model / B. Wagner, H. Gärtner, S. Santini et al. // Dendrochronologia. 2011. № 29. P. 201-210.
15. Design of a computer vision based tree ring dating system / W. S. Conner, R. A. Schowengerdt, M. Munro et al. // IEEE Southwest Symposium on Image Analysis and Interpretation. Tucson, AZ, USA, 1998. P. 256-261.
REFERENSCES
1. Chemodanov A. N., Gaynullin R. Kh., Gaynul-lin R. Kh. Opredeleniye silovykh kharakteristik protsessa smeshannogo rezaniya drevesiny na shpon // Lesnoy vestnik / Forestry Bulletin, 2017, T. 21, №. 1, S. 48-53. Doi: 10.18698/2542-1468-2017-1-48-53.
2. Kommisarov A. P. Energosberegayushchaya, innovatsionnaya tekhnologiya proizvodstva stroganogo shpona // Agroprodovol'stvennaya politika Rossii. 2016, №. 1 (49), S. 45-50.
3. Vliyaniye vida rezaniya i zony secheniya kryazha na sherokhovatost' stroganoy poverkhnosti drevesiny listvennitsy / S. P. Isayev, N. O. Begunkova, O. I. Begun-kov i dr. // Sistemy. Metody. Tekhnologii. 2014, №. 3 (23), S. 139-145.
4. Begunkova N. O., Isayev S. P., Begunkov O. I. Primeneniye teorii kratnykh integralov dlya rascheta vy-khoda stroganogo shpona // Uchenyye zapiski TOGU : elektron. nauch. izd. 2014, № 3 (5), S. 63-71.
5. Rezin'kov E. M., Ishchenko T. L. Povysheniye effektivnosti fanernogo proizvodstva // Lesotekhniche-skiy zhurnal. 2019, T. 9, № 1 (33), S. 140-146.
6. Gazizov A. M., Kuznetsova O. V., Garbovskiy D. A. Puti uluchsheniya podgotovki syr'ya dlya polucheniya shpona // Sistemy. Metody. Tekhnologii. 2018, №. 3 (39), S. 88-91. Doi: 10.18324/2077-5415-2018-3-88-91.
7. Pobedinskiy A. A., Kokoshin S. N., Pobedinskiy V. V. Rezul'taty ispytaniy predela prochnosti ob-raztsov drevesiny khvoynykh porod, vypilennykh raznym metodom // Nauchnaya zhizn'. 2019, T. 14, №. 6 (94), S. 992-1005.
8. Kokoshin S. N. Soprotivleniye materialov : elektron. ucheb.-metod. posobiye. Tyumen' : GAU Severnogo Zaural'ya, 2013, 52 s.
9. Volkov Yu. V., Tartakovskiy V. A. Algoritm analiza ploshchadey godichnykh sloyev derev'yev // Izves-tiya Tom. politekh. un-ta. 2011, T. 319, №. 5, S. 112-117.
10. Ob utverzhdenii Strategii razvitiya lesnogo kompleksa Rossiyskoy Federatsii do 2030 goda [Elek-tronnyy resurs] : Rasporyazheniye Pravitel'stva RF ot 20.09.2018 № 1989-r (red. ot 28.02.2019) [utv. prika-zom Minpromtorga RF №. 248, Minsel'khoza RF № 482 ot 31.10.2008] // Konsul'tantPlyus. URL: http://www. consultant.ru/document/cons_doc_LAW_307428/ (data obrashcheniya: 15.03.2019).
11. GOST 3916.1-2018. Fanera obshchego naznache-niya s naruzhnymi sloyami iz shpona listvennykh porod. Tekhnicheskiye usloviya. Vved. 2019-04-01. Moskva, Standartinform, 2019, 23 s.
12. GOST 16483.0-89. Drevesina. Obshchiye trebovaniya k fiziko-mekhanicheskim ispytaniyam. Vved. 1990-07-01. Moskva, Izd-vo standartov, 1999, 10 s.
13. Khlebodarov V. N. Vykhod stroganogo shpona pri vypilovke vanchesov parallel'no obrazuyushchey brev-na [Elektronnyy resurs] // Lesnoy kompleks: sostoyaniye i perspektivy razvitiya : Mezhdunar. nauch.-tekhn. konf. (1-30 noyabrya 2001 g., Bryansk). Bryansk, 2001. URL: http://science-bsea.bgita.ru/2001/leskomp_2001/hleboda-rov.htm (data obrashcheniya: 25.11.2012).
14. Cross-sectional interpolation of annual rings within a 3D root model / B. Wagner, H. Gärtner,
S. Santini et al. // Dendrochronologia. 2011, №. 29, P. 201-210.
15. Design of a computer vision based tree ring dating system / W. S. Conner, R. A. Schowengerdt, M. Munro et al. // IEEE Southwest Symposium on Image Analysis and Interpretation. Tucson, AZ, USA, 1998, P. 256-261.
© Побединский А. А., Побединский В. В., Кокошин С. Н., 2020
Поступила в редакцию 27.08.2020 Принята к печати 14.12.2020
