CC BY
15
Спирин В.А., Макаров В.Ф., Халтурин О.А. Особенности глобоидного зацепления при обработке сложнопрофильных винтовых поверхностей // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Машиностроение, материаловедение. - 2019. - Т. 21, № 1. - С. 77-82. DOI: 10.15593/2224-9877/2019.1.11
Spirin V.A., Makarov V.F., Khalturin O.A. Features of globoid engagement in the processing of composite helical surfaces. Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science, 2019, vol. 21, no. 1, pp. 77-82. DOI: 10.15593/2224-9877/2019.1.11
ВЕСТНИК ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение
Т. 21, № 1, 2019 Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science
http://vestnik.pstu.ru/mm/about/inf/
DOI: 10.15593/2224-9877/2019.1.11 УДК 621.9
В.А. Спирин, В.Ф. Макаров, О.А. Халтурин
Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Россия
ОСОБЕННОСТИ ГЛОБОИДНОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ ПРИ ОБРАБОТКЕ СЛОЖНОПРОФИЛЬНЫХ ВИНТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Эксплуатационные характеристики зубчатых зацеплений определяются качеством изготовления рабочих поверхностей сопрягающихся зубчатых колес. Разработан способ зубохонингования рабочих поверхностей зубьев с помощью глобоидного алмазно-абразивного червяка.
Профилирование глобоидного червяка выполнено по методике, используемой в теории зубчатого зацепления. При заданном торцовом профиле детали с помощью формул преобразования координат и уравнений касания (уравнений зацепления) рассчитывается профиль глобоидного червяка при заданной кинематике сопряжения и параметрах установки глобоидного инструмента.
Для создания усилия обработки глобоидный инструмент необходимо внедрять в обрабатываемую поверхность. При этом характер изменения профиля детали определяется новым положением глобоидного абразивного хона, определяемого отклонениями параметров установки глобоидного инструмента. Характер отклонения профиля детали определяется теоретически по перпендикуляру к теоретическому профилю в ходе решения обратной задачи профилирования.
Выведенные аналитические зависимости позволяют рассчитывать отклонения действительного профиля от теоретического в зависимости от параметров установки глобоидного хона и определять влияние каждого параметра в отдельности или комплексное влияние всех параметров одновременно. В дальнейшем эти зависимости можно использовать для определения усилий резания в зоне контакта глобоидного червяка и ротора винтового забойного двигателя и затем перейти к расчету величины съема материала и шероховатости получаемых рабочих поверхностей детали в зависимости от характеристик абразивного слоя глобоидного червяка.
Значительная протяженность линии контакта при глобоидном зацеплении предполагает разработку методики определения отклонений реального и теоретического профилей в разных точках линии контакта.
Ключевые слова: теория зацепления, профиль зубчатой детали, параметры установки инструмента, глобоидный червяк, абразивный слой, характеристика абразивного слоя, прямая и обратная задачи профилирования, количественная оценка, отклонение действительного профиля от теоретического, влияние параметров установки на отклонения профиля детали, профиль ротора винтового забойного двигателя.
V.A. Spirin, V.F. Makarov, O.A. Khalturin
Perm National Research Polytechnic University, Perm, Russian Federation
FEATURES OF GLOBOID ENGAGEMENT IN THE PROCESSING OF COMPOSITE HELICAL SURFACES
The performance characteristics of gearing are determined by the quality of the manufacturing surfaces of the mating gear wheels. With the help of a globoid diamond-abrasive worm, аmethod of tooth-honing of working surfaces of teeth has been developed.
The profiling of the globoid worm is performed according to the technique used in the theory of gearing. For a given end profile of the part, the profile of the globoid worm with the given kinematics of coupling and the parameters of the globoid tool are calculated using the formulas for coordinates transformation and the equations of tangency (equation of geering).
To create the treatment effort, the globoid tool must be embedded in the surface. In this case, the nature of the change in the profile of the part is determined by the new position of the globoid abrasive hone, determined by the deviations of the parameters of the installation of the globoid tool. The nature of the deviation of the profile of the part is determined theoretically from the perpendicular to the theoretical profile in the solving of the inverse problem of profiling
The derived analytical dependences allow calculating the deviations of the actual profile from the theoretical one depending on the parameters of the globoid chon installation and determining the influence of each parameter individually or the complex effect of all parameters simultaneously. In the future, these dependencies can be used to determine the cutting forces in the contact zone of the globoid worm and the rotor of the positive displacement motor and then proceed to calculate the amount of material removal and roughness of the resulting working surfaces of the part, depending on the characteristics of the abrasive layer of the globoid worm.
The considerable length of the contact line in the case of globoid gearing presupposes the development of a technique for determining the deviations between the real and theoretical profiles at different points of the contact line
Keywords: theory of gears, the profile of the gear, tool installation parameters, globoidal wormgearing, abrasive layer, characteristic of the abrasive layer, direct and inverse problems of profiling, quantitative assessment, deviation of the actual profile from the theoretical profile, the influence of the installation parameters on the deviations of the part profile, rotor profile of positive displacement motor.
В конструкциях современных машин и механизмов широко распространены зубчатые передачи благодаря ряду следующих преимуществ: возможности передачи больших мощностей, обеспечению постоянства передаточного отношения, высокому коэффициенту полезного действия, компактности, плавности хода и др.
Эксплуатационные свойства зубчатых передач в значительной мере определяются точностью изготовления зубчатых деталей и качеством рабочих поверхностей зубьев. В целях повышения эксплуатационных характеристик передач значительное место в технологии их изготовления отводится чистовой обработке [1-9].
Преимущества глобоидного зацепления могут быть использованы для абразивной обработки зубчатых поверхностей (значительная длина контакта рабочих поверхностей детали и инструмента, осреднение погрешностей обработки и т.д.) [10, 11].
Однако широкому распространению глобо-идного зубохонингования помимо технологических сложностей, связанных с изготовлением и правкой глобоидного инструмента, препятствует высокая чувствительность глобоидного зацепления к погрешностям установки инструмента, отсутствие на сегодняшний день надежных способов профилирования сложнопрофильных глобоидных инструментов, а также отсутствие функциональных зависимостей, позволяющих аналитически связать отклонения профиля детали с отклонениями параметров установки [12-21].
Исследование особенностей глобоидного зацепления произведено традиционными методами, используемыми в теории зубчатых зацеплений с помощью последовательного решения следующих задач:
1) математическое описание торцового профиля детали;
2) определение профиля глобоидного инструмента (прямая задача профилирования);
3) определение влияния параметров установки глобоидного инструмента на профиль детали (обратная задача профилирования);
4) установление числовых зависимостей проведением численного эксперимента.
Задача исследований значительно упростилась после установления факта, что линия зацепления детали и инструмента располагается в осевой плоскости глобоидного червяка.
С точки зрения теории формообразования группа деталей типа зубчатых колес относится к группе поверхностей, допускающих движение «самих по себе», так как к этой группе относятся винтовые поверхности постоянного шага, у которых винтовая поверхность образуется винтовым движением линии, называемой профилем.
Винтовое движение профиля принято характеризовать винтовым параметром - величиной осевого перемещения при повороте на 1 радиан:
Р .
2п
Для того чтобы метод решения вопросов формообразования был единым, принято их профили задавать одними и теми же параметрами
в торцовой плоскости Xд с рис. 1.
К Z„ в соответствии
Рис. 1. Параметры зубчатого профиля
В каждой расчетной точке профиля должны быть известны следующие параметры: полярные координаты гд и 8д; угол между касательными к профилю и направлением радиус-вектора гд, или, как принято называть, угол давления.
Винтовая поверхность детали в системе координат задана следующими уравнениями в соответствии с рис. 1:
X д = rcos (+Ф);
7д = гд sin (8д+Ф);
Zg = ^
этот переход можно осуществить с помощью уравнений
(1)
где ф - угол наклона профиля винтовой поверхности относительно начального положения.
Согласно принятому условию считаем знаки положительными У, 8д, если радиус гд повернут
относительно оси Xд по часовой стрелке; У, ,
если касательная повернута относительно радиуса гд
по часовой стрелке; ф, если при образовании винтовой поверхности профиль поворачивается по часовой стрелке, Р - для правой винтовой поверхности. Если винтовая поверхность в системе координат Хд Уд , связанной с деталью, задана
уравнениями (1), то для каждой расчетной точки ее профиля известны значения параметров ,
8д, гд .
Ротор винтового забойного двигателя представляет собой многозаходный винт около метра длиной, торцовый профиль которого очерчен эк-видистантой укороченной гипоциклоиды в соответствии с рис. 2 и выражается следующими уравнениями:
tgu = •
-е 81И
е . ( R - z ( п
cos у + —-sin I--1 — -у
z I r У 2
e ( R - z ( п
-Sin у + —- cos I--\ — -у
z I r У 2
Хд = (R - r )cos у-R - z ( п
9-уII + i 2 ;
2 J! ф + ctg2 U
7д = (R - r )sin у-
. R - z (п )) гц ctg u -e cos \--\--у I| + . =. (2)
A = cos у;---cos (zд -1);
A = sin у i + e - sin (д - 1);
A
и = arctg—^ A2
x = (да - r)cos у; + ecos (zд - 1)у; + гц sin и; У = (Rдн - r)sin у; - e sin (zд - 1)у; + гц cos и; (3)
Rj x2 + y2;
8д = arctg У;
^ =8д+U;
X д = Rд cos§д;
^д = RдSinSд.
Xj
\ <1
W,
■■'м X 1 N ч 1 ^ V v>-
1/ ,
к Гл
/ \
+ ctg и
Приняты следующие соотношения между параметрами:
г = 9; г = 1,168 е = 2,5; Н = 2е = 4,28; е = 2,14; гц = 2,168е = 4,64; Я = п = 22,5.
Направление зубьев левое, с углом наклона
вд = 23° = 0,401486.
Для проведения расчетов необходимо сделать переход от формул (2) к полярным координатам и углу наклона касательной. После преобразований
Рис. 2. Торцовый профиль ротора
Для исследования влияния параметров установки глобоидного инструмента на профиль ротора воспользуемся уравнениями (3), с помощью которых при определенных для данного профиля ,
8д, гд можно провести теоретические исследования и определить координаты действительного профиля детали при изменении одного или нескольких параметров установки глобоидного хона.
При внесении определенных количественных погрешностей профиль ротора изменяется. Характер изменения погрешностей, его направление можно проверить построением. Координаты этого
x
измененного, по сравнению с теоретическим, профиля ротора можно определить системой следующих уравнений:
Хд = (дн - r )cos у + в cos (д -1)| + гц sin и; Y = (( - r )sin в sin ( -1)| + Гц cos и
R = V x2 + j2;
s д = arctg ;
t д =8 д +и;
^д д '
X д = cos (фд ±Афд ))U cos т + У sin т) + + cos (±Ay)sin (фд ± Афд )) sin т-У cos т)± ± AZr sin (±Ау) sin (фд ± Афд)+(±АА) х х cos (фд ± Афд) + Рф sin (±Ау) sin (фд ± Афд); (4)
Y' = - sin (фд ±Афд )) cos т + У sin т) + + cos (±AY)cos (фд ± Афд )) sin т-У cos т)±
± AZГ sin (±Ау) sin (фд ± Афд) - (±АА) х х sin (фд ± Афд) + Рф sin (±Ау) cos (фд ± Афд); Zд = -Pфcos (±Ay) + U sin Tsin (±Ау)-- У cos т sin (±Ау) + (±AZГ) cos у.
Дать количественную оценку отклонений действительного профиля от теоретического можно в соответствии с рис. 3. Отклонения профиля ротора определяются по нормали, проведенной из расчетных точек к теоретическому профилю с помощью уравнения
Лп =
X д - X д sin (Yд -6д )
Рис. 3. Схема к расчету отклонений профиля ротора
винтового забойного двигателя при изменении параметров установки глобоидного инструмента
Совместное решение систем уравнений (4), (5) и (6) позволяет определить количественную оценку отклонений профиля детали при изменении параметров инструмента.
Уравнение (5) имеет трансцендентный характер и решается относительно £д с помощью известных методов решения трансцендентных уравнений.
При решении нашей задачи использован метод половинного деления. Традиционную схему решения таких уравнений пришлось расширить из-за необходимости расчета действительных координат профиля детали при изменении параметров установки. Второй причиной послужила необходимость вместить в программу решения всю «обратную» задачу.
При заданных направлениях вращения детали и глобоидного червяка, как показано на рис. 4, соответствующем правому направлению винтовой нарезки, каждый зуб детали вступает в зацепление в положении 1 и выходит из зацепления в положении 7.
(5)
где Ап > 0, если отклонения «вне тела» детали, и Ап < 0, если отклонения «в тело» детали.
Координаты Xд и Уд теоретического профиля, выраженные в функции £д, находятся из уравнения нормали, опущенной из соответствующей известной точки фактического профиля на искомую точку теоретического профиля по уравнению
fa = Xд - Xд -(Y - Y )tgtд.
(6)
Рис. 4. Схема определения последовательности расчета профиля ротора винтового забойного двигателя
Взаимодействие профилей в зоне зацепления может быть определено также в любом промежуточном сечении, которое может быть задано углом поворота зуба относительно расчетного положения фд.
Практика показала, что для данного типоразмера деталей наиболее целесообразно выбирать ширину глобоида не более полутора витков, так как остальные витки работают с недогрузом, т.е. лишь незначительной частью профиля. Этим и объясняется выбор сечений.
Список литературы
1. Алмазные зубчатые хоны для отделочной обработки закаленных зубчатых колес / В.В. Завин [и др.] // Производство зубчатых передач и вопросы надежности / Ом. политехн. ин-т. - Омск, 1974. - C. 113-118.
2. Бадаев А.М., Баженов Н.Л., Симонов А.А. Методы обработки сопряженных кинематических поверхностей зубчатых передач: учеб. пособие / Горьк. гос. ун-т. - Горький, 1977. - 68 с.
3. Качество изготовления зубчатых колес / А.В. Якимов [и др.]. - М.: Машиностроение, 1979. - 191 с.
4. Клепиков В. Д. Зубохонинговние закаленных цилиндрических колес // Новые процессы обработки резанием / НАМИ. - 1968. - С. 60-77.
5. Копф И.А. Повышение точности закаленных зубчатых колес, изготовляемых без зубошлифования // Технология и качество зубчатых и червячных передач / Ерев. политехн. ин-т. - Ереван, 1971. - С. 79-89.
6. Новоселов Ю.К. Динамика формообразования поверхностей при абразивной обработке / Севаст. нац. техн. ун-т. - Севастополь, 2012. - 262 с.
7. Орлов И.В. Хонингование зуба закаленных зубчатых колес. - М.: Машиностроение, 1967. - 25 с.
8. Серебренник Ю.Б., Спирин В.А. Финишные методы обработки цилиндрических зубчатых колес: метод. указания к курс. и дипл. проектироваию для студ. машиностроительных спец. / Перм. политехн. ин-т. - Пермь, 1985. - 32 с.
9. Якимов А.В. Абразивно-алмазная обработка фасонных поверхностей. - М.: Машиностроение, 1984. -311 с.
10. Журавлев В.Л. Технология изготовления гло-боидных передач. - М.: Машиностроение, 1965. - 152 с.
11. Зак П.С. Глобоидная передача. - М.: Машгиз, 1962. - 256 с.
12. Лашнев С.И., Юликов М.И. Расчет и конструирование металлорежущих инструментов с применением ЭВМ. - М.: Машиностроение, 1975. - 392 с.
13. Литвин Ф.А. Теория зубчатых зацеплений. -М.: Наука, 1968. - 584 с.
14. Спирин В.А., Цепков А.В. Новый способ обработки протягиванием глобоидных червяков // Повышение эффективности протягивания. - Рига, 1985. -С. 18-21.
15. Спирин В.А. Повышение качества обработки сложнопрофильных зубчатых деталей: дис. ... канд. техн. наук / Перм. политехн. ин-т. - 1988. - 216 с.
16. Сухоруков Ю.И. Расчет и проектирование инструментов для отделки зубчатых колес методом свободного обката с применением ЭВМ. - Новосибирск, 1977. - 88 с.
17. Цепков А.В. Профилирование затылованных инструментов. - М.: Машиностроение, 1979. - 150 с.
18. Цепков А.В., Спирин В.А., Серебренник Ю.Б. Финишная обработка роторов винтовых забойных двигателей // Пути повышения производительности и качества механообработки деталей на машиностроительных предприятиях Урала: тез. докл. зональной науч.-техн. конф. - Свердловск, 1984. - С. 74-75.
19. Расчет параметров установки дисковой фрезы для обработки винтовых стружечных канавок / А.В. Цепков, В.А. Спирин, В.И. Савченко, В.К. Перевозников // Повышение эффективности инструментального производства: тез. докл. XI науч.-техн. конф. инструментальщиков Урала. - Пермь, 1982. - С. 33-35.
20. Способ обработки зубчатых деталей: а.с. 112504 СССР / Цепков А.В., Коротаев Ю.А., Спирин В.А. Заявл. 28.07.82.
21. Способ хонингования цилиндрических зубчатых колес: а.с. 300266 СССР / Фрагин И.Б., Ананьян В.А., Скудинин А.Г., Сидоров В.Д. 1971.
References
1. Zavin V.V. et al. Almaznye zubchatye khony dlia otdelochnoi obrabotki zakalennykh zubchatykh koles [Diamond toothed honey for finishing hardened gears]. Proizvod-stvo zubchatykh peredach i voprosy nadezhnosti. Omskii politekhnicheskii institut, 1974, pp. 113-118.
2. Badaev A.M., Bazhenov N.L., Simonov A.A. Metody obrabotki sopriazhennykh kinematicheskikh poverkhnostei zubchatykh peredach [Methods of treatment of conjugate kinematic surfaces of gears]. Gor'kovskii gosu-darstvennyi universitet, 1977, 68 p.
3. Iakimov A.V. et al. Kachestvo izgotovleniia zubchatykh koles [The quality of the gears]. Moscow: Mashi-nostroenie, 1979, 191 p.
4. Klepikov V.D. Zubokhoningovnie zakalennykh tsi-lin-dricheskikh koles [Dental hardened cylindrical wheels]. Novye protsessy obrabotki rezaniem. NAMI, 1968, pp. 60-77.
5. Kopf I.A. Povyshenie tochnosti zakalennykh zub-chatykh koles, izgotovliaemykh bez zuboshlifovaniia [Increasing the accuracy of hardened gears produced without gear grinding]. Tekhnologiia i kachestvo zubchatykh i cher-viachnykh peredach. Erevnskii politekhnicheskii institute, 1971, pp. 79-89.
6. Novoselov Iu.K. Dinamika formoobrazovaniia poverkhnostei pri abrazivnoi obrabotke [Dynamics of surface shaping during blasting]. Sevastopol'skii natsional'nyi tekhnicheskii universitet, 2012, 262 p.
7. Orlov I.V. Khoningovanie zuba zakalennykh zub-chatykh koles [Honing of hardened gear teeth]. Moscow: Mashinostroenie, 1967, 25 p.
8. Serebrennik Iu.B., Spirin V.A. Finishnye metody obrabotki tsilindricheskikh zubchatykh koles [Finishing methods for machining cylindrical gears]. Permskii politekhnicheskii institut, 1985, 32 p.
9. Iakimov A.V. Abrazivno-almaznaia obrabotka fasonnykh poverkhnostei [Abrasive-diamond machining of shaped surfaces]. Moscow: Mashinostroenie, 1984, 311 p.
10. Zhuravlev V.L. Tekhnologiia izgotovleniia glo-boidnykh peredach [Globoid gear technology]. Moscow: Mashinostroenie, 1965, 152 p.
11. Zak P.S. Globoidnaia peredacha [Globoid transmission]. Moscow: Mashgiz, 1962, 256 p.
12. Lashnev S.I., Iulikov M.I. Raschet i konstruiro-vanie metallorezhushchikh instrumentov s primeneniem EVM [Calculation and design of metal-cutting tools with the use of computer]. Moscow: Mashinostroenie, 1975, 392 p.
13. Litvin F.A. Teoriia zubchatykh zatseplenii [Gear Theory]. Moscow: Nauka, 1968, 584 p.
14. Spirin V.A., Tsepkov A.V. Novyi sposob obrabotki protiagivaniem globoidnykh cherviakov [A new way of processing globoid worms by pulling out]. Povyshe-nie effektivnosti protiagivaniia. Riga, 1985, pp. 18-21.
15. Spirin V.A. Povyshenie kachestva obrabotki slozhnoprofil'nykh zubchatykh detalei [Improving the quality of machining of complex gear parts]. Ph. D. tesis. Perm, 1988, 216 p.
16. Sukhorukov Iu.I. Raschet i proektirovanie instru-mentov dlia otdelki zubchatykh koles metodom svobodnogo obkata s primeneniem EVM [Calculation and design of tools for gear finishing by the free rolling method with the use of a computer]. Novosibirsk, 1977, 88 p.
17. Tsepkov A.V. Profilirovanie zatylovannykh in-strumentov [Profiling of occipital tools]. Moscow: Mashinostroenie, 1979, 150 p.
18. Tsepkov A.V., Spirin V.A., Serebrennik Iu.B. Fin-ishnaia obrabotka rotorov vintovykh zaboinykh dvigatelei [Finishing of downhole motor rotors]. Puti povysheniia pro-izvoditel'nosti i kachestva mekhanoobrabotki detalei na mashinostroitel'nykh predpriiatiiakh Urala: tezisy dokladov zonal'noi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii. Sverdlovsk, 1984, pp. 74-75.
19. Tsepkov A. V., Spirin V.A., Savchenko V.I., Per-evoznikov V.K. Raschet parametrov ustanovki diskovoi frezy dlia obrabotki vintovykh struzhechnykh kanavok [Calculation of wheel cutter installation parameters for screw chip grooves]. Povyshenie effektivnosti instrumental'nogo
proizvodstva: tezisy dokladov XI nauchno-tekhnicheskoi konferentsii instrumental'shchikov Urala, Perm', 1982, pp. 33-35.
20. Tsepkov A.V., Korotaev Iu.A., Spirin V.A. Sposob obrabotki zubchatykh detalei [Method of gear parts machining]. Avtorskoe svidetelstvo no. 112504 SSSR (1982).
21. Fragin I.B., Anan'ian V.A., Skudinin A.G., Si-dorov V.D. Sposob khoningovaniia tsilindricheskikh zubchatykh koles [Method of honing cylindrical gear wheels]. Avtorskoe svidetelstvo no. 300266 SSSR (1971).
Получено 17.05.18
Опубликовано 21.03.19
Сведения об авторах
Спирин Владимир Александрович (Пермь, Россия) - кандидат технических наук; e-mail: [email protected].
Макаров Владимир Федорович (Пермь, Россия) -доктор технических наук, профессор, заместитель заведующего кафедрой инновационных технологий в машиностроении Пермского национального исследовательского политехнического университета; e-mail: [email protected].
Халтурин Олег Александрович (Пермь, Россия) -старший преподаватель кафедры cварочного производства, метрологии и технологии материалов Пермского национального исследовательского политехнического университета; e-mail: [email protected].
About the authors
Vladimir A. Spirin (Perm, Russian Federation) -Ph.D. in Technical Sciences; e-mail: [email protected].
Vladimir F. Makarov (Perm, Russian Federation) -Doctor of Technical Sciences, Professor, Deputy Chair of Department of Innovative Technologies in Mechanical Engineering, Perm National Research Polytechnic University; e-mail: [email protected].
Oleg A. Khalturin (Perm, Russian Federation) -Senior Lecturer, Department of Welding Production, Metrology and Technology of Materials, Perm National Research Polytechnic University; e-mail: [email protected].
