CC BY
47
Перечень ссылок
1. ГОСТ 23.207-78 Сопротивление усталости. Основные термины, определения и обозначения - М. : Изд-во стандартов, 1978. - 48 с.
2. ГОСТ 25.502-79 Методы механических испытаний металлов. Методы испытания на усталость - М. : Изд-во стандартов, 1980. - 32 с.
3. ГОСТ 25.504-82 Расчеты испытания на прочности. Методы расчета характеристик сопротивления усталости - М. : Изд-во стандартов, 1982. - 182 с.
4. ГОСТ 25.507-85 Методы испытания на усталость при эксплуатационных режимах нагружения - М. : Изд-во стандартов, 1985. - 32 с.
5. ДСТУ 2825-94 Розрахунки та випробування на міцність. Терміни та визначення основних понять - К. : Держстандарт України, 1995 - 40 с.
6. Трощенко В. Т. Сопротивление усталости металлов и сплавов : справочник в 2-х ч./ В. Т. Трощенко, Л. А. Со-сновский. - К. : Наук. думка, 1987. - 1303 с.
7. Коллинз Дж. Повреждение материалов в конструкциях: Анализ, предсказание, предотвращение / Дж. Коллинз ; [пер. с англ.]. - М. : Мир, 1984. - 624 с.
8. Беженов С. А. Некоторые аспекты теории усталостного разрушения металлических материалов /С. А. Беженов //Deformation & Fracture of materials - DFM2006 : Book of articles, ed. by Yu.K.Kovneristiy et al. - Moscow :
Шегко^аЙ Ыаика, 2006. - С. 58 -61.
9. Беженов С. А. О некоторых методологических проблемах теории усталостного разрушения конструкционных материалов /С. А. Беженов // Надійність і довговічність машин і споруд. - 2008. - Вип. 30. - С. 6-14.
10. Вагапов Р. Д. Вероятностно-детерминистская механика усталости. / Р. Д. Вагапов - М. : Наука, 2003. - 254 с.
11. Иванова В. С. Природа усталости металлов / В. С. Иванова, В. Ф. Терентьев. - М. : Металлургия, 1975. - 456 с.
12. К вопросу оценки характеристик сопротивления усталости конструкционных материалов / [С. А. Беженов,
А. И. Беженов, В. Ю. Коцюба, С. Н. Пахолка] // Вісник двигунобудування. - 2004. - № 4. - С. 66-71.
13. Беженов С. А. Методика экспресс-оценки характеристик сопротивления многоцикловой усталости титановых сплавов / С. А. Беженов // Вісник двигунобудуван-ня. - 2008. - № 2. - С. 141-145.
14. Беженов С. А. К вопросу ускоренного определения характеристик сопротивления усталости сплавов на основе никеля / С. А. Беженов, А. И. Беженов // Надійність і довговічність машин і споруд. - 2008. - Вип. 31. -С. 37-42.
15. Терентьев В. Ф. Усталостная прочность металлов и сплавов / В. Ф. Терентьев. - М. : Интермет Инжиниринг, 2002. - 288 с.
Одержано 24.05.2010
Беженов С.О. Методичні аспекти проблеми оцінювання характеристик опору втоми металевих матеріалів
Запропоновано методику прискореного визначення характеристик опору втомі конструкційних металевих матеріалів на основі структурно-детерміністської концепції втоми.
Ключові слова: багатоциклова втома, довговічність, границя витривалості, крива втоми, імовірність руйнування.
Bezhenov S. The methodic aspects of the estimating problem of the metal materials fatigue resistance characteristics
The method of rapid determining of fatigue resistance characteristics of structural metal materials based on the structural-deterministic conception of the fatigue have been suggested.
Key words: high-cyclic fatigue, durability, endurance limit, fatigue curve, probability of fracture.
УДК 669.14.018.252.3.004.8
Д-р техн. наук С. М. Григорьев1, А. С. Петрищев2
1 Национальный университет, 2 Национальный технический университет,
г. Запорожье
ОСОБЕННОСТИ ФАЗОВЫХ И СТРУКТУРНЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ ПРИ МЕТАЛЛИЗАЦИИ ОКАЛИНЫ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ
Исследованы фазовые превращения при углеродотермическом восстановлении окалины стали марки Р6М5. Установлена схема превращений, которая подтверждает сложный многофазный состав исходных, промежуточных и конечных продуктов реакции и отсутствие фаз и соединений, обладающих заметной склонностью к сублимации в области исследуемых температур. Показана степень усвоения тугоплавких легирующих элементов расплавом стали при использовании металлизованной окалины.
Ключевые слова: фазовые превращения, углеродотермическое восстановление, окалина, сублимация, тугоплавкие легирующие элементы.
© С. М. Григорьев, А. С. Петрищев, 2011
ISSN 1607-6885 Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні №1, 2011 31
Введение
Ориентация на преимущественно экстенсивное использование природных ресурсов, экономически оправдана в недалеком прошлом, в современных условиях не только не целесообразна, но и не возможна. Доступность и сравнительная дешевизна природных ресурсов, которая имела место в период экстенсивного экономического роста, не стимулировала формирование прогрессивной со стороны современных позиций технологической структуры металлургии, комплексное использование сырья и материалов, которое привело к чрезмерной энерго- и материалоемкости конечного продукта. Эти тенденции особенно проявились в металлургии редких металлов и легирующих материалов на их основе. В настоящий период эта проблема усугубляется отсутствием сырьевых источников для производства тугоплавких легирующих материалов, а их дефицит восполняется импортными поставками [1, 2].
Ситуация, которая сложилось с образующимися отходами и их переработкой, которая последует, характеризуется низкой степенью использования ценных дефицитных редких и тугоплавких элементов, а также отсутствием на практике надежных технологий их утилизации из техногенных отходов. Это, в свою очередь, снижает эффективность производства металлопродукции [3].
Целью работы была разработка технологии получения металлизованной окалины быстрорежущей стали и ее использование при выплавке стали, а конкретные задачи данного этапа работы заключались в исследовании структурных превращений при углеродотермическом восстановлении окалины стали марки Р6М5.
Методика исследований
В таблице 1 приведен химический состав металлооксидного и металлического исследуемых образцов быстрорежущей стали.
Водород как восстановитель в практике получения тугоплавких элементов широкого распространения не получил, так как будучи в молекулярной форме, он
имеет сравнительно невысокое сродство к кислороду, его производство дорогостоящее и нуждается в специальных дополнительных мерах с точки зрения техники безопасности. Водород применяется лишь для восстановления оксидов при производстве порошковых молибдена и вольфрама [4, 5].
В процессе комбинированного восстановления оксидов металлов принимают участие твердые и газообразные восстановители. Как правило, в качестве твердого восстановителя используют углерод, а газообразного - конвертированный природный газ [6]. Организация такого промышленного производства нуждается в высоком уровне специализации и установление ценного оборудования, для чего в данный период практически отсутствуют источники финансирования.
Восстановление металлов, которые осуществляется благодаря углероду, принадлежит к группе важных металлургических процессов, и перспективы использования его возможностей далеко не исчерпаны [7]. С этой точки зрения углеродотермическое восстановление окалины быстрорежущей стали для организации промышленного производства наиболее приемлемо в условиях цеха порошковой металлургии завода «Днеп-роспецсталь», в котором есть в наличии некоторый резерв производственных мощностей нагревательных печей на переделе обработки металла давлением. Отсутствие жестких ограничений по углероду в составе быстрорежущих сталей подтверждает возможность использования углерода в качестве восстановителя.
Углеродотермическое восстановление окалины стали Р6М5 проводили при стехиометрическом соотношении кислорода и углерода в шихте (С/О = 1,33) и температурном интервале 1000-1200 °С. Опыты проведены в изотермическом режиме с вымыванием продуктов реакций аргоном технической чистоты. Угле -родистым восстановителем служила циклонная пыль углеграфитного производства. Образцы продуктов с различной степенью восстановления отбирали через определенные промежутки времени. Данная методика подробно описана в работе [8].
Таблица 1 - Химический состав исследуемого образца окалины (1) и соответствующего ему образца исходной быстрорежущей стали (1а)
№ г. г. Материал Содержание элементов, % масс.
С 81 Мп Сг Мо V
1 Р6М5 - окалина 0,75 0,15 0,21 3,85 4,81 1,65
1а Р6М5 0,85 0,26 0,29 4,15 5,00 1,83
W Со N1 Си 8 Р о2
1 Р6М5 - окалина 5,75 0,07 0,24 0,21 0,009 0,027 27,0
1а Р6М5 6,46 0,07 0,40 0,17 0,009 0,027 0,0007
Степень восстановления определяли по формуле (1):
_ 02нач.%(объемн.) - 02кон.%(объемн.) ^0%
02нач.%(объемн.) (1)
где 02нач.%(объемн.) - объемная доля кислорода в исходных продуктах, %;
02кон.%(объемн.) - объемная доля кислорода в продуктах реакции, %.
Теория и анализ полученных результатов
Для прогнозирования физико-химических свойств металлизованной окалины на первом этапе исследовали фазовый состав окалины. Дифракционный анализ исходной окалины быстрорежущей стали исследуемой марки свидетельствует, что окалина представляет собой комплексный оксид.
Основная часть этих сложных фаз принадлежит сложным оксикарбидам и сложным оксидам типа Бе(О,С), FеWО4, (Сг, Ре)2О3, что в зависимости от марки стали, колеблется в пределах 60-80 % масс. Участки дифрактограмм и микрофотографии изломов образцов окалины стали Р6М5, которые иллюстрируют основную составляющую фаз, представлены на рисунке 1.
В окалине обнаружены соединения Fе2О3, FеО и твердые растворы молибдена, вольфрама, ванадия и кобальта в а^е. Также выявлены карбиды W2C, Мо2С,У2С, Fe3C и некоторые другие, которые носят локальный характер и составляют 5-10 %.
Это подтверждает микрофотография излома образца окалины, в котором наблюдаются включение карбидов тугоплавких элементов; они имеют округленную форму (рис. 1).
На рис. 2 представлены дифрактограммы окалины стали Р6М5 с разной степенью восстановления.
При степени восстановления 44 % молибден соединен в карбид Мо2С. Другие легирующие элементы присутствуют в форме твердых растворов в а-Ре. Основная составляющая образца - сложный оксикарбид типа Fе(О,С). Достижение степени восстановления 77 % характеризуется разрушением карбида Мо2С. Происходит увеличение интенсивности дифракционного максимума Fе. Выделяется карбид W2С, а карбид У2С и оксикарбид Fе(О,С) еще остаются.
При повышении степени восстановления до 88 % содержание оксикарбида Fе(О,С) резко снижается при увеличении содержания Fе3С. Молибден переходит в твердый раствор в а^е. Концентрация оксида FеО значительно снижается, о чем свидетельствует спад интенсивности дифракционных линий. В результате взаимодействия между карбидами железа и вольфрама образуется карбид на основе железа и вольфрама Fе3W3С. Дальнейшее повышение степени восстановления протекает с увеличением содержания а^е.
25
24
23
21
0
17
16
15
Рис. 1. Участок дифрактограммы и микрофотография излома образца окалины стали Р6М5 х2000
С учетом сложного химического состава исследуемого материала, фазового анализа исходных, промежуточных и конечных продуктов реакций углеродотер-мии окалины быстрорежущей стали общая схема превращений может быть представлена в следующем виде:
На рис. 3 представлены микрофотографии изломов образцов с различной степенью восстановления окалины стали Р6М5, которые иллюстрируют основные стадии механизма фазовых превращений.
На рис. 3, (а) видны включения оксикарбида Бе(О,С) шарообразной формы и более мелкие округ-
Рис. 2. Фрагменты дифрактограмм проб окалины стали Р6М5 с разной степенью восстановления. Цифры возле кривых
отвечают степени восстановления
ленной формы карбиды Мо2С и W2C. Матрица представлена оксидами и твердыми растворами тугоплавких элементов в а^е. При повышении степени восстановления образуются У2С и Fe3C, которые имеют округлую форму и изображены на микрофотографии (б). Конечный продукт представлен сложными карбидами типа Fе3W3С и твердыми растворами тугоплавких элементов в а^е (в), которые имеют округлую форму и образуют пористую структуру образца.
При выплавке быстрорежущих сталей в индукционной печи емкостью тигля 4000 кг согласно действующей в ЦМП завода «Днепроспецсталь» ТИ ЦМП-1-87 предусмотрено введение в качестве добавки в шихту мелкодисперсных отходов собственного производства до 100 кг на одну тонну расплава. Важным недостатком такого способа утилизации легирующих элементов из мелкодисперсных отходов является высокий их угар при расплавлении благодаря повышенному окислительному потенциалу шихты. При этом происходит повышенное шлакообразование, которое ограниченно в порошковом производстве быстрорежущих сталей 3 % от массы расплава металла в тигле.
Решались задачи использования наиболее технологичного и эффективного способа введения в сталь предварительно подготовленного вторичного сырья. Известны три варианта использования металлизован-ной окалины при выплавке быстрорежущей стали для получения порошка:
1. завалка металлизованных брикетов окалины на подину печи с последующими подвалками;
2. загрузка капсулы с металлизованной окалиной на подину печи;
3. введение капсулы уменьшенных размеров с ме-таллизованной окалиной под твердую завалку.
Нагрев и расплавление металлизованной окалины вместе с металлической шихтой в тигле не вызвало
технологических трудностей. На начальных стадиях процесса наблюдались локальные места интенсивного нагрева и образование редкой фазы на границе «брикет-брикет», «брикет-тигель». Проплавление проходило равномерно по всему объему.
При завалке брикетов из металлизованной окалины россыпью в капсулах в количестве 150-320 кг/т усвоение легирующих элементов было (в среднем): хрома 95,3; вольфрама 97,9; молибдена 96,7 % масс. Наблюдалось некоторое повышенное шлакообразование для переплавного способа получения порошковой быстрорежущей стали, однако в пределах требований технологической инструкции. Повышенное относительно завалки брикетов россыпью усвоения легирующих элементов при введении их в капсулах связано со снижением окислительного потенциала в связи с понижением прямого контакта брикетов с окислительной средой печи.
Выводы
Результаты исследований свидетельствуют о сложном многофазном составе окалины быстрорежущей стали, который в основном представлен оксикарбида-ми Ре(0,С), оксидами БеО, а также специальными карбидами.
Начальные стадии восстановления окалины сопровождаются интенсивным распадом оксикарбидов и сложных оксидов и образованием карбидов тугоплавких элементов типа Мо2С, W2C, ^С, что понижает концентрацию БеО и повышает содержание а-Бе. Дальнейшее восстановление получает развитие через стадию взаимодействия простых карбидов на основе тугоплавких элементов с оксидами и оксикарбидами с образованием нового карбида Бе3С, сложных карбидов типа Бе^3С и ростом концентрации а-Бе. Установлено, что процесс восстановления быстрорежущей
Рис. 3. Микрофотографии изломов образцов с различной степенью углеродотермического восстановления окалины стали Р6М5: а, б, в - степень восстановления соответственно 44, 77, 88 % х1200
стали протекает через стадии карбидообразования, и получить безуглеродистый продукт в условиях без образования жидких фаз является не возможным.
Предложенный способ утилизации легирующих элементов из окалины в собственном производстве порошковых быстрорежущих сталей обеспечивает степень сквозного извлечения (в среднем): хрома 95,3; вольфрама 97,9; молибдена 96,7 % масс., что существенно снижает затраты «свежих» ферросплавов и металлических легирующих материалов.
Перечень ссылок
1. Адно Ю. Л. Структурная перестройка экономики и проблемы развития черной металлургии / Ю. Л. Адно // Сталь. - 1994. - №12. - С. 1-6.
2. Синельников В. А. Отраслевая наука черной металлургии в условиях рынка / В. А. Синельников // Сталь. -1994. - № 8. - С. 6-8.
3. Григорьев С. М. Экономическая стратегия и тактика ресурсо- и энергосбережения в металлургии тугоплав-
ких материалов / С.М. Григорьев // Сб. «Металлургия». Выпуск 1. - Запорожье : ЗГИА. - 1998. - С. 17-23.
4. Дельман Б. Кинетика гетерогенных процессов / Б. Дель-ман. - М. : Мир, 1972. - 554 с.
5. Orenovsky G., Kactenski M. The kinetics of the Hydrogen Reduction of M0O2. Powder. Dept. of Materials Eng., Welkes Colledge, Wilkes-Barce, Pa., 18766, U.S.A., Rec. April 19, 1979.
6. Комбинированное восстановление железной окалины в вертикальных муфельных печах непрерывного действия / П. Н. Острик, С. А Артеменко, А. Н. Попов, Н. Ф. Колесник // Порошковая металлургия. - 1966. -№ 12. - С. 1-8.
7. Исследование взаимодействия окислов тугоплавких металлов с углеродом / [В. П. Елютин, Ю. А. Павлов,
В. П. Поляков и др.] // Физическая химия окислов. -М. : Наука. 1971. - С. 66-76.
8. Некоторые кинетические закономерности углетермического восстановления оксидов молибдена из молибденовых концентратов / С. М. Григорьев, В. Б. Акименко, Л. Н. Игнатов // Сталь. - 1986. - №7. - С. 88-90.
Одержано 19.10.2010
Григор’єв С.М., Петрищев А.С. Особливості фазових та структурних перетворень при металізації окалини швидкорізальної сталі
Досліджені фазові перетворення при вуглецевотермічному відновленні окалини сталі марки Р6М5. Установлена схема перетворень, яка підтверджує складний багатофазний склад початкових, проміжних
і кінцевих продуктів реакції та відсутність фаз і з ’єднань, що мають помітну схильність до сублімації в зоні досліджуваних температур. Показаний ступінь засвоєння тугоплавких легувальних елементів розплавом сталі при використанні металізованої окалини.
Ключові слова: фазові перетворення, вуглецевотермічне відновлення, окалина, сублімація, тугоплавкі легувальні елементи.
Grygor’ev S., Petryschev A. Features of phase and structural transformations at metallization of the red-hard steel oxide scale
Phase transformations at carbothermic reduction of steel grades Р6М5 oxide scale were investigated. The circuit of transformations which confirms complex multiphase composition initial, intermediate both end-products of reaction and absence of phases and the compounds having appreciable propensity to sublimation in the field of researched temperatures is established. The degree of high-melting alloying elements mastering is shown by a melt of steel using metallized scale.
Key words:phase transformations, carbothermic reduction, scale, sublimation, high-melting alloying elements.
