CC BY
10
вання досягаеться при швидкостi подачi 11...13 м/хв. 1з подальшим зростан-ням швидкост подачi сили рiзання зростають, оскiльки товщина стружки збiльшуеться. Це призводить до штенсивного викришування зерен ^ як насль док, до зменшення стiйкостi круга.
Лiтература
1. Гончар И.Н. Повышение эффективности абразивной обработки материалов скользящей поверхности лыж. - Дис.... канд. техн. наук. - Львов, 1989. - 182 с.
2. Пижурин А. А., Розенблит М.С. Исследования процессов деревообработки. - М.: Лесн. пром-сть, 1984. - 232 с.
УДК 674.02: 621.923 Доц. О.А. Кшко, канд. техн. наук - УкрДЛТУ
ОПТИМ1ЗАЦ1Я ПРОЦЕСУ КАЛ1БРУВАННЯ ДЕРЕВОСТРУЖ-КОВИХ ПЛИТ ЖОРСТКИМИ АБРАЗИВНИМИ ЦИЛ1НДРАМИ
Розроблена iмiтацiйна модель калiбрування деревостружкових плит жорсткими абразивними цилшдрами. Проведет на цш моделi дослщження з метою оптимiзацп процесу.
Doc. O.A. Kyiko - USUFWT Optimization process of calibration particle board by rigid abrasive cylinders
Simulation model process of calibration particle board by rigid abrasive cylinders is designed. The researches on this model are conducted with purpose optimization of this process.
В УкрДЛТУ створений новий вид штфувального шструмента - жорсткий абразивний цилщдр багатошаровоi' структури, що показав хорошу ефективнють на операцй катбрування-шшфування плитних деревних матер1ал1в (рис. 1).
Рис. 1. Схема калiбрування жорсткими абразивними цилшдрами
Проведет ратше дослщження не враховують випадкову природу тов-щини плитних деревних матерiалiв i не дають можливостi змоделювати про-цес калiбрування з метою пiдвищення його ефективност та оптимiзаци.
З метою вивчення процесу калiбрування деревостружкових плит абразивними цилшдрами розроблена iмiтацiйна модель процесу, на якш проведет дослiдження. Для цього реалiзований ушформ-рототабельний план, в орто-гональнiй частит якого використаний дробовий факторний план типу 27-2 (чверть реплжи повного факторного плану типу 2 ).
УкраТнський державний лкотехшчний унiверситет
Довжина шлiфування до повного зносу цилiндрами першого агрегату Цп, пм
600000 500000 400000 300000 200000 100000 0
16,70
Середня товщина плити до шлiфування-калiбрування Н, мм
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Середне квадратичне вщхилення товщини плити в(Н), мм Рис. 2. Залежшсть довжини калiбрування-шлiфування ДСП абразивним цилш-драми першого агрегату до повного зносу Ь1п вiд середньо'1 товщини плити мсля пресування Н i середнього квадратичного вiдхилення товщини плити £ (Н): на-лагоджувальна товщини першого агрегату Нн1 = 16,45 мм; швидк1сть подач1 Уз = 20,5 м/хв., швидк1сть р1зання V = 24 м/с; твердость абразивних инструментов: Нц1=245 МПа; коефщент зернистости абразивних цил1ндр1в: К^=0,4
Дослщжувався вплив товщини деревостружкових плит шсля пресування i технолопчно! витримки, середнього квадратичного вiдхилення товщини плити, налагоджувально! товщини кашбрування, твердост та зернис-тост абразивних цилiндрiв, швидкост рiзання i швидкост подачi на довжину прокашбровано! ДСП до повного зносу абразивних цилiндрiв (рис. 2-5).
Довжина шлiфування до повного зносу цилшдрами першого агрегату Цп, пм
600000 500000 400000 300000 200000 100000 0
16,70
16,58
16,45
16,32
Налагоджувальна товщина шлiфування Нн1, мм
16,20
16,8 16,9 17,1 17,3 17,4
Середня товщина плити шсля пресування Н, мм
Рис. 3. Залежшсть довжини калiбрування-шлiфування ДСП абразивним цилшдрами першого агрегату до повного зносу Ь1п вiд середньо'1 товщини плити мсля пресування Н i налагоджувальноИтовщини першого агрегату Нн1: середне квадратичне водхилення товщини плити S (Н) = 0,3 мм; швидкость подачо Уs = 20,5 м/хв., швидюстьр1зання У = 24 м/с; твердость абразивних инструментов: Нц1=245 МПа; коефщент зернистости абразивних цилондров: К^=0,4
За умови мшмального середнього квадратичного вщхилення, збшь-шення середньо! товщини плити шсля пресування i технолопчно! витримки призводить до ютотного зменшення довжини шлiфування (рис. 2). У випад-ку, коли товщина ДСП приймае мшмальне значення (Н = 16,7 мм), збшьшен-ня величини розсшвання сприяе зменшенню перюду стшкост абразивних
цилiндрiв (рис. 2). Якщо ж товщина плити е максимальною (Н = 17,5 мм), то збшьшення рiзнотовщинностi навпаки призводить хоча i не до значного, але все ж таки до збшьшення довжини шлiфування.
Довжина шлiфування до повного зносу цилшдрами першого агрегату Ь|п, пм
800000 600000 400000 200000 0
18
Швидксть рiзання V, м/с
14 17 21 24 27
Швидюсть подачi Vs, м/хв
Рис. 4. Залежшсть довжини калiбрування-шлiфування ДСП абразивним цилшдрами першого агрегату до повного зносу Ь1п вiд швидкост1 рЬання V i швидкостi подачi Vs: середня товщини плити тсля пресування Н = 17,1 мм; налагоджувальна товщини першого агрегату Нш = 16,45 мм; середне квадратичне вгдхилення товщини плити S(Н) = 0,3 мм; твердость абразивних инструментов: Нц=245 МПа; коеф1-щент зернистости абразивних цил1ндр1в: ^=0,4
Довжина шл1фування до повного зносу цилшдрами першого агрегату Цп, пм
500000 400000 300000 200000 100000 0
184
245
Твердгсть абразивних цил1ндр1в Нц1, МПа
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Коефщ1ент зернистост абразивних цил1ндр1в К21 Рис. 5. Залежшсть довжини калiбрування-шлiфування ДСП абразивним цилшдрами першого агрегату до повного зносу Ь1п вiд коеф^енту зернистостi абразивних цилiндрiв Хг1 i Х твердостi Нц1: швидк1сть р1зання V = 24 м/с; швидк1сть подач1 Vs = 20,5м/хв.; середня товщини плити тсля пресування Н = 17,1 мм; налагоджувальна товщини першого агрегату НИ1 = 16,45 мм; середне квадратичне вгд-
хилення товщини плити S (Н) = 0,3 мм
Збшьшення вщстат мiж абразивними цилшдрами (налагоджувально! товщини калiбрування) призводить до зменшення товщини ДСП, яка зшль фовуеться абразивними цилшдрами. Це забезпечуе полегшеш умови рiзання,
Украшський державний лкотехшчний унiверситет
що у свою чергу сприяе збiльшенню загального ресурсу роботи абразивних цилiндрiв (рис. 3).
Збшьшення величини швидкостi рiзання у процесi калiбрування ДСП призводить до збшьшення динамiчноï мiцностi абразивних цилiндрiв. У ре-зультатi довжина шлiфування до моменту повного спрацювання зменшуеться (рис. 4). Змiна величини швидкост подачi практично не впливае на ресурс роботи шлiфувальних шструменлв (рис. 4).
Шлiфування абразивним цилшдром максимальноï зернистостi та мшь мальноï твердостi полегшуе умови роботи у зош контакту оброблюваноï по-верхш та iнструмента, що спричиняе збшьшення його працездатност (рис. 5).
У результат проведеноï оптимiзацiï знайденi наступш величини пара-метрiв процесу калiбрування ДСП, при яких довжина шлiфування до повного спрацювання абразивних цилiндрiв е максимальною (L = 2009740 п.м):
• товщина деревостружкових плит тсля пресування i технолопчно1 витримки Н = 16,7 мм;
• середне квадратичне вщхилення товщини плити S (H) = 0,1мм;
• налагоджувальна товщина калiбрування Hi = 16,7 мм;
• твердшть абразивних цилiндрiв Нц1 = 240 МПа;
• коефщент зернистост абразивних цилiндрiв Kz1 = 0,5;
• швидшсть рiзання V = 18 м/с;
• швидшсть подачi Vs = 13 м/хв.
УДК 647.047 Доц. 1.М. Озармв, канд. техн. наук - УкрДЛТУ
ДОСЛ1ДЖЕННЯ СЕРЕДНЬОГО КОЕФЩ1СНТА ВОЛОГООБМ1НУ У ПРОЦЕС1 СУШ1ННЯ ДЕРЕВИНИ
Наведено результати дослщжень коефiцieнта вологообмшу рiзних деревинних сортиментiв.
Doc. I.M. Ozarkiv - USUFWT
Investigation of the mean coefficient of moisture interchange in wood
drying
Some results of moisture interchange coefficient for different wooden ranges of products have been presented.
Вступ
Коефщент вологообмшу належить до основних масообмшних характеристик, що вщграють важливу роль у процес сушшня деревини.
Широким дослщженням коефщента вологообмшу au при р1зних способах шдведення теплоти до деревини, як об'екта сушшня, займалося дуже багато вчених [1-7 та ш.]. При цьому бшьшють з них у результат анал1зу от-
риманих результат1в дослщжень приходять до протилежних за змютом вис-
i
новюв. Зокрема, А.К. Глухов [2] констатуе, що au не залежить вщ породи. Г.С. Шубш [6], навпаки, вщзначае, що на величину коефщ1ента вологообмшу
