Определение влияния конфигурации и невыгодного загружения мелкоразмерных плит в покрытии на его распределяющую способность Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

3. Комбинированный котел для сжигания угля в высокотемпературном кипящем слое. Патент на полезную модель. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей РФ 10.11.2004 г. №41837, бюл. № 31.

4. Двухбарабанный котел малой мощности с топкой высокотемпературного кипящего слоя. Патент на полезную модель. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей РФ 10.11.2004 г. №41838, бюл. № 31.

5. Чугунный секционный котел малой мощности с топкой высокотемпературного кипящего слоя. Патент на полезную модель. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей РФ 27.11.2005 г. №49602, бюл. № 33.

Журнальная статья

6. Смирнов А.В., Рода И.С., Овчаров И.В., Бондарев А.В., Карпов М.А. Практический опыт проектирования, строительства и реконструкции угольных котельных малой мощности по технологии высокотемпературного кипящего слоя. СПб: «Инженерные системы», 2006, № 4 (25).

УДК 355.71

М.М. Гайнуллин M.M. Gaynullin

Определение влияния конфигурации и невыгодного загружения мелкоразмерных плит в покрытии на его

распределяющую способность

To determine the effect of configuration and disadvantageous loading of small plates in the coating on the distributing

capacity of the coating

Аннотация:

В статье рассмотрено влияние конфигурации и невыгодного загружения мелкоразмерных плит в покрытии на его

распределяющую способность

Abstract:

The article seeks to examine the influence of the configuration and disadvantageous loading of small plates in the coating on the distributing capacity of the coating

Ключевые слова: покрытие из мелкоразмерных плит, распределяющая способность Keywords: coating of small plates, distribution capacity

В последние годы довольно широкое распространение в процессе благоустройства различных функциональных зон военных городков получили дорожные покрытия из мелкоразмерных плит. Корректный расчёт распределяющей способности таких покрытий позволяет оптимизировать применение конкретных марок мелкоразмерных плит в зависимости от условий действующих на них нагрузок.

Для определения влияния конфигурации на распределяющую способность покрытия были выбраны мелкоразмерные плиты с разными минимальными размерами стороны L к линейному размеру штампа D [1] (табл. 1). Для анализа конфигурации мелкоразмерных плит, также использовался коэффициент конфигурации равный:

7 S

к =- (1)

PD

где - площадь камня мощения (мелкоразмерной плиты), м2;

Р - периметр камня мощения (мелкоразмерной плиты) в плане, м; Б - диаметр отпечатка следа колеса в плане, м.

Таблица 1

Марка, размеры, м Рис. № L/ D S, м2 Р, м Коэффициент к

8П. 8 «Паркет» 0,208x0,068x0,080 1 0,243 0,014 0,552 0,091

2К. 7 «Квадрат» 0,330x0,330x0,075 - 1,179 0,109 1,320 0,290

Ф1. 8 «UNI» 0,220x0,110x0,080 - 0,393 0,024 0,660 0,129

Ф5. 9 «Тюльпан» 0,150x0,150x0,090 - 0,535 0,023 0,600 0,137

7П. 8 «Брусчатка» 0,197x0,097x0,080 - 0,346 0,019 0,588 0,115

Рис. 1. Испытание дорожной одежды с покрытием из мелкоразмерных плит 8П. 8 «Паркет»

Аналогично показанному на рис. 1 испытывались дорожные одежды из плит «Квадрат», «UNI», «Тюльпан», «Брусчатка».

По результатам испытаний построены графики прогибов (рис. 2). Анализ графиков показал, что конфигурация мелкоразмерных плит не существенно (до 10%) влияет на несущую способность покрытия.

Покрытие из плит 1Ф7.10 испытывалось при трех вариантах загружения (рис. 3), с целью определения влияния места приложения нагрузки на напряженно-деформированное состояние покрытия.

Расстояние до штампа, мм

в)

12 3

г)

л Ю S Рн О

а к

-ю

rfy 300 4( ю а 10 600 7( 0 8С 10 900 1С

Расстояние до штампа, мм

д)

ю

Л

G -10

1 2

1 /

5 Ю^^ЗОО 4( Ю 500 6( 0 7( 0 8 Ю 900 10

г

1

У

Расстояние до штампа, мм

Рис. 2. Полный прогиб покрытия из мелкоразмерных плит:

а - 8П. 8 «Паркет»; б - 2К. 7 «Квадрат»; в - Ф1. 8 «UNI»; г - Ф5. 9 «Тюльпан»; д - 7П. 8 «Брусчатка»; 1, 2, 3 - стадии

загружения 10, 20 и 30 кН

Рис. 3. Схемы загружения покрытия из плит марки 1Ф7.10 на:

а - стыке трех элементов (вариант № 1); б - стыке двух элементов (вариант № 2); в - один элемент

(вариант № 3):

1 - мелкоразмерная плита 1Ф7.10; 2 - штамп стальной 0 28 мм;

3 - места закрепления струн от прогибомера 6-ПАО

По результатам испытаний построены графики прогибов (рис. 4).

В первом варианте (рис. 3, а) нагрузка на основание перераспределяется через три плиты, поэтому видим (рис. 4, а) прогибы на расстоянии более чем 30 см.

Во втором варианте (рис. 3, б) получается отрицательный прогиб (рис. 4, б) за счет потери устойчивости плиты под нагрузкой.

В третьем варианте (рис. 3, в), анализ графика показывает то, что плиты соседние с нагружаемой не были включены в работу. Поэтому прогибы были максимальными, т.е. фактическая площадь давления близка к площади одной плиты.

Максимальный прогиб под нагрузкой (рис. 4, в) соответствует третьему варианту загружения (рис. 3, в), что на 28,5% больше чем при первом. Третий вариант был принят как наиболее неблагоприятный для испытаний покрытия из эффективных мелкоразмерных плит марки 1М7.10.

■10 1—

Расстояние до штампа, мм

Рис. 4. Полные прогибы покрытия из плит марки 1Ф7.10 при загружении по: а - варианту № 1; б - варианту № 2; в - варианту № 3; 1, 2, 3 - стадии загружения 10, 20 и 30 кН

Покрытие из плит 1М7.10 испытывалось при третьем варианте загружения, как наиболее неблагоприятный при испытаниях покрытия из эффективных мелкоразмерных плит марки 1Ф7.10.

По результатам испытаний построен график прогиба (рис. 5).

12 3

ю —

Расстояние до штампа, мм

Рис. 5. Полный прогиб покрытия из эффективных мелкоразмерных плит марки 1М7.10: 1, 2, 3 - стадии загружения 10, 20 и 30 кН

По результатам испытания было выявлено:

1. На первой стадии загружения совместная работа плит в покрытии не наблюдалась, т.к. еще не были

выбраны зазоры между выступами и углублениями.

2. График второй стадии загружения, показывает на совместную работу плит, примыкающих к нагружаемой.

3. На третьей стадии загружения наблюдается значительное увеличение радиуса чаши прогиба при

максимальной деформации покрытия под штампом 4 мм.

На основании проведенных экспериментальных исследований работы покрытия из мелкоразмерных плит определено то, что:

1. Конфигурация мелкоразмерных плит не существенно (до 10%) влияет на несущую способность покрытия.

2. Распределяющая способность покрытия из мелкоразмерных плит зависит от места и величины прикладываемой нагрузки.

3. Покрытие из эффективных мелкоразмерных плит 1М7.10 позволяет улучшить напряженно-деформируемое состояние основания за счет включения большего количества плит и снижения прогибов от 34,4 до 55,6% в сравнении с работой покрытия из плит 1Ф7.10.

4. В связи с тем, что эффективные мелкоразмерные плиты перераспределяют нагрузку необходимо в расчетах учитывать распределяющую способность покрытия.

Список литературы:

1. Гайнуллин М.М. Программа-методика экспериментального исследования распределяющей способности бетонных мелкоразмерных плит при воздействии статической нагрузки. / ТВТИ - Тольятти:, 2010. - 15 с.

Материально-техническое снабжение

УДК 355.7

В.А. Вакуненков, Н.Г. Кириллов V.A. Vakunenkov, N. G. Kirillov

Преимущества использования сжиженного природного газа в режиме полной изоляции в специальных фортификационных сооружениях в районах Крайнего Севера

About the benefits of use of liquefied natural gas in the mode of complete isolation in special facilities in the

Far North special fortification

Аннотация:

В статье кратко рассмотрены преимущества использования сжиженного природного газа в качестве источника энергии в режиме полной изоляции в специальных фортификационных сооружениях, расположенных в районах Крайнего Севера, по сравнению с дизельным топливом.

Abstract:

This article briefly reviewed advantages of use of liquefied natural gas as an energy source in the mode of complete isolation in special fortifications in the far north in comparison with diesel fuel.

Ключевые слова: сжиженный природный газ, СПГ, специальные фортификационные сооружения, СФС, режим полной изоляции, дизельное топливо, ДТ, Арктика, естественная убыль нефтепродуктов, топливо будущего.

Keywords: liquefied natural gas, LNG, special fortifications, mode of complete isolation, diesel, Arctic, natural decline in oil, fuel of the future.

В последние годы проявляется общемировая тенденция по использованию сжиженного природного газа (СПГ) в качестве перспективного источника энергии. Это объясняется рядом факторов, среди которых экономичность, экологичность СПГ, возможность транспортирования его на дальние расстояния и др. [1].

Применительно к объектам МО РФ у СПГ также имеется ряд преимуществ по сравнению с традиционно используемым дизельным топливом. Для того, чтобы это продемонстрировать, необходимо перечислить основные режимы функционирования СФС. Существуют следующие основные режимы функционирования СФС МО РФ:

- режим боевого дежурства;

- режим автономности;

- режим боевой работы.

Режим боевого дежурства является режимом мирного или военного времени, в процессе которого объект должен находиться в постоянной боевой готовности, в любой момент боевого дежурства может произойти переход в режим автономности или боевой работы. Он может быть ограниченным во времени, циклическим или непрерывным.

Режим автономности наступает после воздействия по объекту или по источникам электроснабжения.