Обоснование выбора параметров анкерной крепи для выработки, пройденной в анизотропном по прочности массиве горных пород Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

Н.В. Черданцев

д-р техн. наук, заведующий лабораторией Института угля СО РАН

В.Т. Преслер

д-р техн. наук, ведущий научный сотрудник Института угля СО РАН

УДК 622.241.54:539.3

ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА ПАРАМЕТРОВ АНКЕРНОЙ КРЕПИ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ, ПРОЙДЕННОЙ В АНИЗОТРОПНОМ ПО ПРОЧНОСТИ МАССИВЕ ГОРНЫХ ПОРОД

Проведены исследования количественного влияния усилия натяжения в анкерах на размеры зон нарушения сплошности в окрестности протяженной одиночной выработки квадратного сечения, пройденной в массиве горных пород с прочностной анизотропией. Произведены расчеты параметров анкерной крепи (длина анкеров, плотность их расстановки по контуру) для выработки прямоугольного сечения для ряда соотношений сторон его поперечного сечения. Результаты получены в рамках модели геомеханического состояния анизотропного по прочности массива горных пород. Ключевые слова: АНИЗОТРОПНЫЙ ПО ПРОЧНОСТИ МАССИВ, ЗОНЫ НАРУШЕНИЯ СПЛОШНОСТИ, ПОВЕРХНОСТИ ОСЛАБЛЕНИЯ, УГЛЫ ПАДЕНИЯ И ПРОСТИРАНИЯ, АНКЕРЫ, АНКЕРНАЯ КРЕПЬ

Подземная угледобыча на шахтах Кузбасса характеризуется разнообразием условий разработки угольных месторождений. Так, глубины разработки изменяются в пределах от 40 до 1000 м, мощность разрабатываемых пластов - в пределах от 0,7 до 15 м. Пласты существенно различаются своими свойствами по прочности, качеству, газоносности, самовозгораемости. Радиус корреляции основных физических свойств пласта и вмещающих пород не превышает десятка метров. В этих условиях за последние 20 лет под влиянием интенсивной угледобычи и технического прогресса увеличилась глубина ведения работ (на шахте «Осинниковская» работы ведутся на глубине более 800 м), существенно увеличился объем извлеченной массы угля. В связи с этим в результате процессов сдвижения значительно увеличился объем подработанных пород

с низкой прочностью на фоне возвышающихся гористых массивов, окружающих месторождения. Это обстоятельство не может не влиять на условия равновесия блочных структур горного массива и перераспределение напряжений около выработанных пространств и выработок.

Под влиянием технического прогресса за последние 20 лет изменились параметры технологии разработки месторождений. Увеличились размеры выемочных полей с 600 м до 5 км. Выросли длины лав со 100 до 250 м и соответственно скорости их подвигания с 3...4 до 12... 20 м/сут. Увеличилось сечение подготовительных выработок с 6.8 до 10.15 м2, наклонных стволов - с 15 до 32 м2. Стали развиваться камерные и камерно-столбовые системы разработки. На пластах пологого и наклонного залегания основным видом крепления контура горных

выработок стало анкерное крепление (90-95 %), существенно отличающееся от рамного крепления по взаимодействию с горным массивом.

Все эти процессы привели к значительному изменению проявлений горного давления в горных выработках. Сегодняшняя ситуация характеризуется слабой изученностью этих проявлений по множеству условий и факторов разработки месторождений.

Добиться прогресса в этом направлении можно сочетанием теоретических и экспериментальных исследований, а именно, путем разработки и реализации физико-математических моделей породных массивов, постановки и проведения экспериментов в лабораторных и натурных условиях и последующей обработкой полученной информации.

Как следует из вышеизложенного, сформулированные задачи напрямую связаны с проблемами, возникающими на угольных шахтах Кузбасса. В первую очередь, это касается проблем массового применения анкерной крепи, роль которой, как уже отмечалось, в последние годы при подземной угледобыче существенно возросла. Анкерами различных конструкций крепятся практически все выработки на шахтах Кузбасса, включая капитальные выработки, а также сооружаемые в сложных горно-геологических условиях.

Вследствие этого остро встает задача количественной оценки геомеханической обстановки при ведении горных работ, в ходе решения которой производится обоснование типа крепи выработок, в том числе и анкерной, и выбор рациональных технологических схем отработки угольного месторождения. Один из путей геомеханической оценки состояния приконтурного массива как закрепленных, так и незакрепленных выработок состоит в физико-математическом моделировании геомеханического состояния массива в окрестности этих выработок.

Наиболее адекватной моделью, описывающей состояние углепо-родного массива, является трехмерная модель геомеханического состояния анизотропного по прочности массива, разработанная в [1]. Она учитывает прочностную анизотропию массива, обусловленную поверхностями ослабления, к которым относятся его важнейшие характеристики, - слоистость и кливаж [2]. Все остальные модели выделяют одно или два важнейших из всего многообразия свойств массива (упругость, пластичность, вязкость), полагая, однако, что сплошности он не теряет. В отмеченной

выше модели при определенной ориентации поверхностей ослабления, характеризующихся параметрами их ориентации (углы падения а и простирания в) относительно трассы выработки, массив может разрушаться как по поверхностям ослабления согласно критерию прочности Мора - Кузнецова [3], так и по основной породе, расположенной между поверхностями ослабления, в соответствии с условием прочности Кулона - Мора [4]. Вследствие этого за контуром выработок образуются зоны нарушения сплошности (ЗНС) - совокупность точек, в которых происходит разрушение по перечисленным выше критериям прочности [1, 2]. Наличие зон - одновременно показатель разрушения анизотропного по прочности массива и критерий его устойчивости.

Проблеме геомеханического состояния массива, вмещающего горные выработки и обладающего прочностной анизотропией, посвящен ряд статей, например [5, 6], в которых результаты представлены картинами зон нарушения сплошности и графиками изменения размеров нарушенности при различных параметрах среды. В статье [7] по результатам проведенных исследований геомеханического состояния в окрестности выработки квадратного поперечного сечения установлены значения углов падения и простирания поверхностей ослабления, при которых зоны нарушения сплошности массива наибольшие (экстремальный случай). В перечисленных статьях анализ состояния массива в окрестности выработки производился без учета влияния ее крепи, т.е. реактивный отпор, создаваемый крепью, не принимался в расчет. В данной работе преследуются цели:

1) дать количественную оценку влияния усилий натяжения анкеров на состояние массива в окрестности одиночной выработки прямоугольного сечения;

2) установить параметры анкерной крепи (длину анкеров, плотность их расстановки).

Для упрощения расчетов анкеры располагаются по всему контуру выработки равномерно и перпендикулярно к нему, с одинаковым усилием во всех анкерах. Влияние усилий анкеров исследуется в окрестности выработки квадратного сечения. А выбор параметров анкерной крепи производится в окрестности выработки прямоугольного сечения с различным соотношением сторон его поперечного сечения. Расчет производится в рамках отмеченной выше модели геомеханического состояния анизотропного по прочности массива.

Схема выработки с анкером, подкрепленной изнутри анкерной крепью с усилием Р, показана на рисунке 1 а.

На рисунке 1 б приведена расчетная схема массива, вмещающего выработку и нагруженного лито-логическими силами, вызванными действием налегающей сверху толщи горных пород уН (у - плотность пород; Н - глубина заложения выработки) и усилиями в анкере. Одна из этих сил приложена к контуру выработки, а другая (прямо противоположная) действует на массив на расстоянии длины анкера. Первая сила учитывается в граничном интегральном уравнении, после решения которого напряжения в произвольной точке массива определяются суммированием напряжений от действия фиктивной нагрузки (плотности слоя) и напряжений нетронутого массива.

а

анкер скважина

выработка

и п И щ н \Н р У

▼ усилие в + г анкере

ЛуН

7Т

выработка

уН

ЛуН

Рисунок 1 - Расчетная схема массива с выработкой, закрепленной анкерами

Вторая сила вызывает в массиве напряжения, вычисляемые по формулам, вытекающим из решения задачи Кельвина, о действии силы на упругое пространство. Общие же напряжения определяются путем суммирования с предыдущими напряжениями на основе принципа суперпозиции. Длина анкера принимается на 10 - 20% больше максимального размера ЗНС.

Ниже представлены результаты расчета геомеханического состояния (состояния нарушенности) массива, вмещающего выработку квадратного сечения Ъ=И=4 м. Глубина заложения выработки Н=400 м, средняя плотность налегающих пород 7=25 кН/м3.

Остальные данные приняты следующими: коэффициент бокового давления 7=1, угол внутреннего трения ф=200. Коэффициент крепости пород /в расчетах колебался в пределах от 0,25 до 1,5. Коэффициент

сцепления по поверхности ослабления К принимался 0,25К0 (К0 -коэффициент сцепления по основной породе, связанный с пределом прочности на одноосное сжатие Ос известной зависимостью К0=ос(1-?тф)/(2со>?ф)).

Картины нарушения сплошности массива вокруг выработки построены по результатам проверки прочности по четырем условиям:

1) Кулона - Мора по основной породе;

2) Мора - Кузнецова по первой системе поверхностей ослабления, у которой а=55°, в=00;

3) Мора - Кузнецова по второй, сопряженной с первой, системе поверхностей ослабления, у которой а=-550, в=00,

4) Мора - Кузнецова по второй системе поверхностей, у которой а=900, в=350.

В работе [7] установлено, что наибольшие разрушения согласно

критерию Мора - Кузнецова происходят именно по этим четырем системам ослаблений. Причем по первой и второй - максимальные разрушения в почве и кровле, а по третьей - в бортах выработки. Длина анкера, а также усилие натяжения в нем принимались во всех анкерах одинаковыми. Состояние массива в окрестности замковой (концевой) части анкера здесь не рассматривается. Полагается, что за пределами зон нарушения сплошности массив достаточно прочный и под действием усилий натяжения анкеров на всем диапазоне их изменения его разрушение не произойдет.

В таблице 1 показаны картины зон нарушения сплошности массива, полученные для ряда значений коэффициента крепости основной породы / и усилий в анкерах. Цифры на фрагментах таблицы указывают вертикальные и горизонтальные границы ЗНС выработки. Там же вычислены максимальные

Таблица 1 - Картины ЗНС около выработки, закрепленной анкерами

Коэффициент крепости f Усилие в анкере, кН

0,25 0,75

Число анкеров на каждой стороне выработки - пап*=0

1,0

ДЛ/Л=(4,6-2)/4=0,65 АЬ/Ь=(5,2-2)=0,8

ДМ?=(4,2-2)/4=0,55 АЬ/Ь=(4,8-2)=0,7

ДМ)=(4-2)/4=0,5 АЬ/Ь=(4,6-2)/4=0,65

Усилие в анкере, кН

Число анкеров на каждой стороне выработки - па„к=Ъ

800

ДЛ/Л=(4,2-2)/4=0,55 Л6/Ь=(4,8-2)74=0,7

ДЛ/Л=(4-2 )/4=0,5 ДЬ/Ь=(4,4-2)74=0,6

ДМ?=(3,8-2)/4=0,45 АЬ/Ь=(4,2-2)/4=0,55

Усилие в анкере, кН

Число анкеров на каждой стороне выработки - па„^ 10

1000

ДЛ/Л=(3,4-2)/4=0,425 ДЬ/Ь=(4,0-2)/4=0,5

ДЛ//?=(3,2-2)/4=0,3 Ай/Ь=(3,6-2)/4=0,4

АЛ/Л=(3,2-2)/4=0,3 Ай/Ь=(3,4-2)/4=0,35

относительные размеры ЗНС в кровле (АМИ) и бортах (АЬ/Ь) выработки. На этих фрагментах черным цветом обозначены зоны нарушения сплошности (разрушения) по основной породе, красным - по первой системе ослаблений, бирюзовым - по второй, синим - по третьей.

Следует отметить, что размеры зон нарушения сплошности вокруг выработки в бортах превышают размеры аналогичных зон в кровле. Видно, что с уменьшением коэф-

фициента крепости пород более интенсивно растут разрушения по основной породе по сравнению с разрушениями по поверхностям ослабления. С увеличением же / основную роль в общих разрушениях массива играют разрушения по поверхностям ослабления.

На рисунке 2 а представлены графики изменения максимальных относительных размеров ЗНС массива, коэффициент крепости которого _/=0,25, в зависимости от числа

анкеров, установленных по контуру выработки, для ряда значений усилий в анкерах. А на рисунке 2 б - графики изменения максимальных относительных размеров ЗНС массива с тем же коэффициентом крепости ./=0,25 построены в зависимости от усилий натяжения в анкерах для ряда значений плотности армирования контура выработки.

На рисунке 3 а, б аналогичные графики представлены для массива с /=0,75.

а

б

X 0.7

0.6

%

0.5

g

0.4

8|

JÖ ,п~1

% а аз.

...... * ank = 3 ч

>1. С......., Г- ..................

......I 4 "Л IV-......, ■1

\ , * = ! 0 "'.....ч

200

400

600

$00

1000

1200

Усилие натяжения в анкере, Ш

Рисунок 2 - Кривые изменения максимальных размеров ЗНС массива с ./=0,25 в кровле выработки в зависимости от параметров армирования выработки

По характеру изменения графиков на рисунках 2 а и 3 а отметим следующее. При небольшом усилии натяжения анкеров кривая изменения размеров зон нарушения сплошности при увеличении плотности расстановки этих анкеров является достаточно пологой кривой. С увеличением натяжения анкеров ее кривизна увеличивается.

Поскольку усилия в анкерах анкерной крепи мало влияют на размеры зон нарушения сплошности вмещающего массива, то ее расчет разумно проводить следующим образом. Сначала производится оценка геомеханического состояния массива, вмещающего незакрепленную выработку (без учета крепи), в результате которой определяются размеры зон нарушения сплошности. Затем, ориентируясь на эти размеры, выбирают длину анкеров и рассчитывают усилия в них из условия, что они должны уравновешивать массу породы, заключенную в зоне нарушения сплошности. Каждый анкер в этом случае работает в режиме подвески.

Таблица 2 демонстрирует картины ЗНС, полученные в окрестности выработки прямоугольного сечения для ряда значений f и h/b. Здесь же указаны максимальные ординаты ЗНС в кровле Ah/h и бортах Ab/b выработки.

На рисунке 4 приведены графики максимальных ординат Ah/h и Ab/h ЗНС в кровле (а) и в бортах (б) выработки прямоугольного сечения в зависимости от коэффициента крепости для ряда соотношений b/h.

Следует отметить, что, во-первых, изменение ординат носит плавный характер. Во-вторых, с ростом соотношения сторон выработки разрушения в ее кровле растут, а в

бортах - уменьшаются. Отметим также, что, как и около выработки квадратного сечения, с уменьшением коэффициента крепости пород более интенсивно растут разрушения по основной породе.

На основе проведенных расчетов ЗНС массива выбраны длины анкеров для крепления выработок прямоугольного сечения. На рисунке 5 построены графики изменения

длин анкеров в кровле и в бортах выработки с отношением большей стороны к меньшей, равным 3, в зависимости от коэффициента крепости пород массива. Длина анкера выбирается из расчета 1,2 от максимального размера ЗНС. Высота выработки в расчетах варьировалась в пределах от 4 до 7 м.

Из рисунка 5 а следует, что максимальная длина анкера в кровле вы-

работки с высотой 7 м составляет около 18 м, а из рисунка 5 б следует, что длина анкера в борту должна быть не менее 6 м.

Определим количество анкеров с заданной несущей способностью, которые необходимо разместить в кровле выработки с соотношением сторон Ьй=3, с шагом вдоль оси выработки 1 м. Будем исходить из условия поддержания массы породы, расположенной в зоне нарушения сплошности кровли. Для вычисления массы породы необходимо вычислить площадь этой зоны. С этой целью аппроксимируем контур зон нарушения сплошности известной элементарной функцией. Поскольку зоны распределены в кровле симметрично, то наиболее подходящей аппроксимирующей функцией служит параболическая функция четвертого порядка

ъ

2(у) =

2тах

- +г.

аааааа ,

где 1тах - максимальная ордината ЗНС в кровле выработки; Ь - расстояние между ветвями параболы на уровне кровли. Площадь части параболы вычисляется путем интегрирования ее в пределах пролета выработки. А для вычисления массы породы в зоне нарушения сплошности на 1 м длины выработки необходимо эту площадь умножить на удельный вес породы 7=25 кН/м3.

На рисунке 6 представлены фрагменты таблицы 2, относящиеся к выработке с соотношением Ьй=3. Здесь же приведены значения площадей ЗНС для указанных коэффициентов крепости.

На рисунке 7 приведены два фрагмента, на которых построены гра-

а

0.4

О Л

<3 0.5

А

V 0.4

- Ч

I £ "

3 й

з ^

I |

I 3. °-Ьдд

......... .......... -ч; .......... -р-о ,р=2оот ...... „, ^.......1.........-

.......... .........< ......... Р=800Ь .......... Ч

'■■с **ч. "'.....( V........ ...........

\ Р=!20С 1 ш

4 5 6 7 3 Число анкеров на стороне выработки

б

10

..... 'ч ..... .....ч >............. .............. *............, П<пй = 6

>.... ......1 С..

Л \ а/Л ■ >с

400 600 800 1000 Усилие натяжещщ в анкере, Ш

1200

Рисунок 3 - Кривые изменения максимальных размеров ЗНС массива с ./=0,75 в кровле выработки в зависимости от параметров армирования выработки

фики минимального количества анкеров в кровле выработки прямоугольного сечения с Ьй=3 в зависимости от крепости вмещающих пород для трех типоразмеров высоты выработки.

Причем на рисунке 7 а графики построены при несущей способности анкера 150 кН (15 т), а на рисунке 7 б несущая способность анкера соответствовала 250 кН.

Отметим следующее. Во-первых, увеличение несущей способности анкеров примерно

пропорционально уменьшает необходимое их количество. Во-вторых, увеличение высоты выработки значительно увеличивает количество анкеров. Так, при коэффициенте крепости 0,25 увеличение высоты в полтора раза увеличивает количество анкеров более чем в три раза независимо от несущей способности анкера.

Анализ полученных результатов позволяет сделать следующие выводы:

1 Применение модели геомехани-

III. Технологические вопросы безопасности горных работ Таблица 2 - ЗНС в окрестности выработки с различным соотношением ее размеров

Коэффициент крепости f

b/h

0,25

0,75

1,0

Картины разрушений и размеры зон нарушения сплошности

AMj=1 ,9-0,5=1,4, ДЬ//7=1,75-1 =0,75

АЛ/Л=1,6-0,5=1,1, ДЬ/Л=1,65-1 =0,65

ДЛ/Л=1,5-0,5=1,0, ДЬ/Л=1,6-1 =0,6

ДМ)= 2,65-0,5=2,15, ДЬ//7=2,2-1,5=0,7

Ah/h=2,1-0,5=1,6, Д6/Л=2,15-1,5=0,65

Ah/h=2-0,5=1,5, ДЬ/Л=2,1-1,5=0,6

Размеры ЗНС: ДЛ/Л=3,4-0,5=2,9, ДЬ/Л=2,7-2=0,7

Размеры ЗНС: Ah/h=2,65-0,5=2,15, ДЬ/Л=2,65-2=0,65

Размеры ЗНС: ДЛ/Л=2,55-0,5=2,05 ДЬ/Л=2,65-2=0,65

ческого состояния анизотропного по прочности массива позволяет проводить исследования влияния

усилий натяжения анкеров и плотности их расстановки по контуру поперечного сечения выработки на

размеры зон нарушения сплошности (областей разрушения) вмещающего массива.

I <

н

щ -I

1 2 §

о к

СО

II

о

Ь/к=3

V

Ык~2

Ь/к=1

Ь/к-А

Н.

С

""О-..-

О 0,? 1 1.

Коэффициент крепости. (

0.8

и

^

я _ _ 5 0.7

Я о. о

ее щ

106

т:

0.5

-ГГГ- Ь/к=2\ Й ** Ч \ Л 'г Ык=1 \/ '- 'л

X Ь/к=Ъ Vч « < V 1.

О 0,5 1 1.5

Коэффициент крепости, f

Рисунок 4 - Изменение максимальных ординат ЗНС в кровле (а) и бортах (б) выработки прямоугольного сечения для ряда Ь/к

20

£

га 15 о.

д>

^

I

т: яз

I 10

¿с

д н^бм 'Ч,

«Ч л &.....« I.............■ ......

.....< *.............,

0.5 1

Коэффициент крепости. I

1.5

40

а. ф

л. I

<П

Г

к=5м >............

&....... .....< .......О,

0 0 .5 1 1

Коэффициент крепости. \

Рисунок 5 - Изменение длины анкеров в кровле (а) и бортах (б) выработки горизонтального расположения в зависимости от ее высоты и коэффициента прочности для Ь/к = 3

2 Влияние анкерной крепи на раз-

меры зон нарушения сплошности массива становится значительным

только при большом усилии натя-

жения анкеров и высокой плотно-

сти их расстановки. Так, при _/=0,25,

плотности расстановки 40 анкеров и усилии в анкере 1200 кН (120 т) размер зоны нарушения сплошности в кровле выработки квадратного поперечного сечения с размером стороны 4 м уменьшается на

47,7 %. Однако создать такое натяжение в современных анкерах невозможно. Максимальная несущая способность наиболее мощного канатного анкера составляет порядка 40 т. При таком усилии и наиболее

^=0.25 3=7.59 Ь2

'=0.75 3=6,11 Ьй

3=5.72 и2

Рисунок 6 - Аппроксимация параболой ЗНС в кровле выработки с Ь/И =3

25

|20 ш

I 15

о ей

10

4)

У £

^ 5

а

*•<

И=3м

■ Ь=2м

0 05 1 15

Коэффициент крепости

Несущая способность анкера 150 кН

15

8.

г ю

о V

И=4м \ *

И=3м

Ь=2м

0 05 1 15

Коэффициент крепости

Несущая способность анкера 250 кН

Рисунок 7 - Графики зависимости числа анкеров в кровле выработки от коэффициента крепости пород

реальной плотности расстановки в 24 анкера уменьшение зоны нарушения сплошности в кровле составляет всего 6,15 %. Для массива с /=1 уменьшение размера зоны достигает 7 %.

3 Существенно изменить напряженное состояние массива в окрестности выработки путем предварительного натяжения анкеров, избежав

при этом расслоения массива, и тем самым обеспечить сшивку его слоев, как показывают расчеты, не удается.

4 Расчет анкерного крепления следует вести без учета влияния натяжения анкеров на массив горных пород, ориентируясь на размеры зон нарушения сплошности и массу породы, расположенной в этих

зонах.

5 В выработках прямоугольного сечения с соотношением ее характерных размеров, равным 3, и высотой выработки более 4 м крепить кровлю анкерами в слабом массиве (/<0,5) становится проблематичным, поскольку требуется высокая плотность расстановки анкеров и большая их несущая способность.

научно-технический журнал № 2-2012

ВЕСТНИК

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1 Черданцев, Н.В. Некоторые трехмерные и плоские задачи геомеханики / Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон. - Кемерово: КузГТУ, 2004. -190 с.

2 Ержанов, Ж.С. Комбайновые выработки шахт Кузбасса. Опыт поддержания и расчет устойчивости / Ж.С. Ержанов, В.Ю. Изаксон, В.М. Станкус. Кемерово, 1976. - 216 с.

3 Кузнецов, Г.Н. Графические методы оценки предельных состояний трещиноватого массива вокруг горных выработок / Г.Н. Кузнецов // Современные проблемы механики горных пород. - Л.: Наука, 1972. - С. 30 - 44.

4 Булычев, Н.С. Механика подземных сооружений / Н.С. Булычев. - М.: Недра, 1994. - 382 с.

5 Черданцев, Н.В. Геомеханическое состояние массива горных пород с поверхностями ослабления в окрестности комплекса протяженных горизонтальных выработок / Н.В. Черданцев, В.А. Федорин // Вестник Кузбасского государственного технического университета. - 2006. - № 1. - С. 17-19.

6 Черданцев, Н.В. Устойчивость целиков в окрестности системы выработок, сооружаемых в анизотропном по прочности массиве горных пород / Н.В. Черданцев // Вестник Кузбасского государственного технического университета. - 2012. - № 1.- С. 15-19.

7 Черданцев, Н.В. Влияние параметров анизотропного по прочности массива горных пород на размеры разрушений вокруг выработок / Н.В. Черданцев, В.Т. Преслер, В.Е. Ануфриев // Вестник Научного центра по безопасности работ в угольной промышленности. - 2011. - № 1. - С. 11-18.

JUSTIFICATION OF ANCHOR SUPPORT PARAMETERS CHOICE FOR Черданцев

THE OPENING HEADED IN THE ANISOTROPIC FOR IT'S STRENGTH Николай Васильевич

ROCK MASSIF е-mail: cherdantsevnv

N.V. Cherdantsev, W.T. Presler @icc.kemsc.ru

The researches of the quantitative effect of tension efforts in anchors on

the size of discontinuity disturbance zones in the vicinity of a square cross- Преслер

section single opening, headed in rock massif with strength anisotropy are Вильгельм Теобальдович

done. Parameter calculations of anchor support (anchor length, density of е-mail: cherdantsevnv

their placement around the opening) for rectangular cross-section opening @icc.kemsc.ru

for a number of sides ratio of it's cross-section are done. The results are

received within the frames of geomechanical state model of anisotropic for

strength rock mass.

Key words: ANISOTROPIC FOR STRENGTH MASSIF, DISCONTINUITY

DISTURBAVNCE AREAS, WEAKENING SURFACES, ANGLES OF

INCLINATION AND SPREAD, ANCORS, ANCOR SUPPORT

124

научно-технический журнал № 2-2012

ВЕСТНИК