CC BY
45
УДК 622.45^622 © М.В. Рыльникова, В.В. Олизаренко,
С. А. Корнеев, А.М. Мажитов, 2015
ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ И ВОЗМОЖНОСТЕЙ РЕГУЛИРОВАНИЯ ЭНЕРГИИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ ПОТОКОВ (НА ПРИМЕРЕ КАМАГАНСКОГО МЕДНО-КОЛЧЕДАННОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ)*
Техническое решение проблемы воспроизводства электрической энергии путем использования потоков воздуха в вентиляционной сети вентилятора главного проветривания рудника обеспечивается обоснованным выбором участков вентиляционной сети с резервом энергии движущегося воздушного потока. Установка на участке горной выработки, имеющей резерв энергии воздушного потока, генераторной установки малой мощности позволяет обеспечить воспроизводство электроэнергии, направляемой во внутреннюю электросеть без изменения расчетных и эксплуатационных параметров режима проветривания горных выработок подземного рудника. Ключевые слова: шахта, проветривание, поток, энергия, возобновляемый источник, вентилятор, установка, турбина, колесо, электроэнергия.
Цель работы
Целью исследования являлась проверка возможностей получения дополнительной электрической энергии от использования энергии движущегося по горным выработкам воздушного потока путем размещения в обоснованно выбранных участках внешней вентиляционной сети генераторных установок малой мощности для воспроизводства электроэнергии, подаваемой во внутреннюю электросеть рудника.
Основное содержание статьи
Многообразие горнотехнических систем (ГТС) и технологий разработки рудных тел различной геометрической формы и залегания в разнообразных горно-геологических условиях предопределяет выбор из многочисленных вариантов рациональных схем вскрытия, систем разработки и способов рудничной вентиляции. Обоснованный выбор рациональных параметров горнотехнических систем обеспечивает безопасные условия труда горнорабо-
* Работа выполнена при поддержке гранта РНФ № 14-17-00255.
чих, надежную и производительную работу оборудования и, в целом, функционирование подземного рудника с высокими технико-экономическими показателями при минимальном расходовании ресурсов. В данной статье речь идет о создании условий энерговоспроизводства при подземной разработке месторождений.
Постоянно совершенствующиеся и усложняющиеся схемы вскрытия и системы подземной разработки, на основе которых проектируется рудничная вентиляция, представляются в упрощенном виде на схемах основных и вспомогательных горных выработок с пренебрежением точными размерами, положением и конструкцией последних. Все эти упрощенные изображения подачи свежего и отвода загрязненного воздуха независимо от принятой схемы проветривания: центральной, фланговой или комбинированной дают лишь общее представление о движении шахтной струи (рис. 1, 2).
Рис. 1. Центрально-сдвоенная схема проветривания шахты: - соот-
ветственно, движение чистого и загрязненного воздуха
Рис. 2. Схемы вентиляции: а, б, в - соответственно, всасывающая, нагнетательная и комбинированная главного проветривания: г - нагнетательная местного проветривания; 1 - вентилятор; 2 - внешняя сеть
Следует отметить, что упрощенные схемы проветривания рудников не позволяют учесть все аэродинамические сопротивления движению воздушного потока по горно-вентиляционным выработкам и обоснованно рассчитать необходимый расход воздуха и другие параметры проветривания шахты, что необходимо для использования современных ресурсо- и энергосберегающих технологий [1].
Обоснование перспектив использования энергии движущейся исходящей струи воздуха по горным выработкам для воспроизводства электроэнергии производилось на основе [2]:
- анализа применяемых в условиях подземной разработки медно-колчеданных месторождений Урала схем вскрытия и планов горных работ с действующими, погашенными или перекрытыми перемычками горных выработок, вентиляционных планов рудников с указанием направления и расхода Q, м3/с, воздуха свежей и исходящей струи, мест расположения станций замера воздуха на маршрутах движения воздушного потока, перемычек и т.д.; а также аксонометрической и аэродинамической схем с табличными данными расчета параметров;
- выявления особенностей движения воздушной струи на маршрутах перемещения вентиляционных потоков в аксонометрической схеме, установления минимального, критического и максимального пути по маршрутам аэродинамической схемы;
- выявления участков маршрута, на которые не накладывается ограничений на скорость движения потока воздуха по горной выработке при равенстве входящего и исходящего объемов воздуха;
- определения рациональных параметров установки вентиляционных перегородок, окон, парусов; барьерных перемычек; иных регуляторов расхода воздуха и других устройств;
- проведения своевременных эксплуатационных перерасчетов по определению необходимого количества воздуха на проветривание с учетом фактического состояния сечений горных выработок, их длины, плотности воздуха у устья и в штольне, ствол), положения рабочей точки вентилятора и характеристик внешней вентиляционной сети.
Сопоставление графических схем вскрышных выработок и систем разработки с аксонометрической вентиляционной схемой, расчетами количественных параметров наименьшего, критического и наибольшего пути по маршруту аэродинамической схемы
позволило оценить возможности и выбрать места расположения генераторных установок (ГУ) малой мощности для воспроизводства электрической энергии путем использования свободной энергии вентиляционной струи.
Уточнение объема расхода воздуха и параметров его прохождения через ГУ проводилось по общепринятым методикам расчета рудничной вентиляции [3, 4],
Рабочее количество воздуха, подаваемого в шахту для проветривания, определяется: по шахте в целом (рис. 3), а также позабойно с учетом конкретных особенностей горных выработок.
Qi ш =. f(Qi ш max)' К3 = = Q Qez Qee, Qnfr Qdea) maXX
X Кз, (1)
где Ql ш max - максимальное расчетное количество воздуха на проветривание горных выработок шахты по одному из наиболее опасных факторов, м3/с; Кз - коэффициент запаса воздуха в зависимости от принятого способа проветривания, К = 1,2^1,65 [6].
В случае, если действие какого-либо фактора отсутствует, то расчет по этому фактору не проводится. После расчета расхода воздуха для проветривания выработок по всем вредным факторам, к подаче в шахту принимается наибольшее из полученных значений количества воздуха (Ql ш, м /с) с учетом коэффициента запаса.
Также необходима проверка на сопротивление воздушной среды движению самоходной техники, которое прямо пропорционально скорости v (км/ч) движения самоходной машины и площади Sn6 (м2) ее лобового сечения, приближенно равной произведению ширины колеи транспортной машины на ее высоту.
Рис. 3. Схема для расчета максимального количества воздуха на проветривание горных выработок в зависимости от факторов: Qл - наибольшего количества людей, находящихся в шахте; Qвг - газов, выделяющихся из горного массива; Qвв - ядовитых газов, образующихся по взрывным работам; Qпф _ пыли, содержащейся в потоке воздуха; Qдвс - разжижения вредных компонентов выхлопных газов самоходных машин с двигателями внутреннего сгорания (ДВС)
Таким образом, сопротивление движению воздушному потоку (Жв, Н) от площади (£лб, м ) лобового сопротивления самоходной машины определяется:
= р Блб V, (2)
где р = 6^7,5 — коэффициент обтекаемости (для автосамосвалов).
В работе [5] отмечается, что сопротивление воздушной среды учитывается в расчетах только при скорости самоходной транспортной машины V >20 км/ч. Оптимальная скорость движения самоходных машин на горизонтальных шахтных выработках при длине транспортирования до 500 м составляет 12-20 км/ч; от 500 до 2000 м принимается в пределах — 20-30 км/ч и от 2000 до 4000 м составляет 30-40 км/ч. Следовательно, при скорости самоходной машины от 20 до 40 км/ч необходимо учитывать аэродинамические сопротивления площади поперечного сечения самоходной машины. Это уменьшает скорость движения воздушного потока, которая должна соответствовать требования ПБ [2].
Минимальная скорость движения воздушного потока в горных выработках определяется:
¥тт = 0,1 РА, (3)
где Р — периметр выработки, м; S — площадь поперечного сечения выработки, м2.
Максимальная скорость потока воздуха не должна превышать рекомендуемых ПБ [2] норм: в очистных и подготовительных выработках - 4 м/с; в квершлагах, вентиляционных и главных откаточных штреках, капитальных уклонах - 8 м/с; в остальных выработках - 6 м/с; в воздушных мостах (кроссингах и главных вентиляционных штреках - 10 м/с; в стволах,, служащих только для подъема и спуска грузов - 12 м/с; в стволах оборудованных подъемными установками и предназначенных для подъема людей в аварийных случаях и осмотра стволов - 15 м/с; вентиляционных каналах - 15 м/с; в вентиляционных скважинах, каналах и восстающих, не имеющих лестничных отделений, скорость воздушной струи не ограничивается.
В свою очередь, в вентиляционных скважинах и восстающих, не имеющих лестничных отделений, скорость исходящей воздушной струи не ограничивается. Следовательно, выработки, по которым производится выдача воздушной струи в атмосферу,
и где скорость движения воздушного потока не ограничена - вентиляционные скважины и восстающие, не имеющие лестничных отделений, могут быть использованы для размещения генераторных установок для использования энергии воздушной струи и преобразования ее в электрическую.
Эта особенность указывает на реальную возможность использования энергии движения исходящего воздушного потока в вентиляционных скважинах для воспроизводства электроэнергии. Во-первых, применение вентиляционных скважин для проветривания требует меньших затрат, чем на проходку восстающих. Во-вторых, увеличение или уменьшение диаметра вентиляционной скважины (Бскв, мм) приводит, соответственно, к изменению скорости (V, м/с) движения воздушного потока по скважине, при равенстве объемов входящего и исходящего потоков м3/с) воздуха не противоречит условию неразрывности струи и требованиям ПБ.
Q = = v(% Б2). Откуда Б = Q/(я■v). (3)
Возможности регулирования скорости воздушного потока и использования энергии движущегося по горным выработкам потока воздуха оценены на примере нагнетательной схемы проветривания горных выработок при подземной отработке рудных тел №12,.3, 5 из штолен карьера Камаган (рис. 1) камерной системой разработки с твердеющей закладкой отработанных камер [5].
Исходя из горно-геологических и горнотехнических условий, вскрытие рудного тела № 12 осуществлено штольнями, пройденными в бортах отработанного карьера Камаган (рис. 4). Нижняя штольня служит как основная воздухоподающая выработка, для выдачи горной массы в карьер, перемещения людей, доставки материалов, оборудования, промышленной воды, сжатого воздуха и водоотлива. У портала штольни построено здание вентиляторной установки ВЦП-16 с вентиляционными трубопроводами.
У портала штольни гор. 150 м построено здание вентиляторной установки с вентиляторами ВЦП-16, разводкой трубопроводов с запорно-регулирующей арматурой. Вентиляционная установка обеспечивает подачу атмосферного воздуха в наклонный съезд, камеры параллельно расположенных 12-ти ортов с последующим сбором загрязненного воздушного потока в горной выработке вентиляционно-закладочного штрека.
Рис. 4. Схема расположения вскрывающих штолен из бортов карьера Кама-ган и основного горного и вспомогательного оборудования: а - портал штольня гор. 150 м - основная воздухоподающая и рудовыдачная выработка; б - портал 2-х штолен гор. 90 м: правая - горная выработка исходящей вентиляционной струи; левая - запасной выход
Согласно аксонометрической схеме проветривания (рис. 5), атмосферный воздух подается центробежным вентилятором типа ВЦП-16 по вентиляционным каналам в здание вентиляторной установки для включения в работу вентилятора № 1 или №2 и через портал штольни гор. 150 м нагнетается в наклонный съезд. Из наклонного съезда воздух нагнетается последовательно через 12 параллельных рудных ортов, после отработки перекрываемых вентиляционными перемычками, в заезды на ленты и в камеры (3-4 в ленте). Из лент он подается в секции и далее в огибающую горную выработку наклонного съезда. Через специальные вертикальные вентиляционные скважины (4 шт. диаметром 275 мм) общий поток загрязненного воздуха поступает и горную выработку наклонного съезда и через портал штольни гор. 90 м выбрасывается в выработанное пространство карьера Камаган.
Для определения возможности использования энергии движущегося воздушного потока с целью воспроизводства электроэнергии были детально рассчитаны параметры минимального (12-3-4-5-6) и критического (1-2-7-11-18-13-14-3-4-5-6) пути (табл. 1) по маршруту движения воздуха согласно аэродинамической схеме шахты (рис. 6).
Аэродинамическое сопротивление (R, Нс2/м8) выработок рассчитано по формуле (4) для указанных маршрутов схем на рис. 5.
Рис. 5. План горных работ, схема проветривания горных выработок (а) и аэродинамическая схема (б) проветривания при отработке рудного тела №12 из карьера Камаган
б
а
Я = (а-Р-Ь )/Б2, (4)
где а - коэффициент аэродинамического сопротивления трения; Р, Ь, Б - периметр (м), длина (м) и площадь (м2) поперечного сечения выработки.
По площади поперечного сечения выработки определена площадь вентиляционного окна:
Бок = 5/(0,65 + 0,845^), (5)
где Б - площадь поперечного сечения выработки, в которой устанавливается вентиляционное окно, м2; Яок — сопротивление вентиляционного окна, Нс2/м8.
Яок=т^я] - я2, (6)
где Ql, д2 - требуемые расходы воздуха в ветвях, м3/с;Я1, Я2 — сопротивление ветвей, Нс2/м8 (индекс 1 относится к ветви в которой не устанавливается окно, а индекс 2 - к ветви, в которой устанавливается окно.
Общее сопротивление (Яобщ, Н с2/м8) шахтной вентиляционной сети рассчитывается по критическому пути (рис. 5), как сумма всех сопротивлений:
Яобщ = ^(Яг-2 + Я2-7+...+Яд, (7)
и составляет Яобщ = 2,71 (Н-с2/м8).
Общая депрессия (Ь, кПа) шахтной вентиляционной сети: Ь = Яобщ б2. (8)
Депрессия (Ье, кПа) естественной тяги: Ье = 0,047Я(П - и), (9)
где Н - разность абсолютных отметок устьев воздуховыдающей и воздухоподающей выработок, м; tп и tв - средняя температура в выработках, °С.
В зимний период естественная тяга положительна, что благоприятно для работы вентиляционной системы, в летний период естественная тяга - отрицательна и противодействует работе вентилятора.
По данным расчета потребное количество воздуха составило Рву=31,4 м3/с, а общая депрессия шахтной вентиляционной сети Ьш = 4833 Па. Эти характеристики позволили определить производительность вентиляторной установки ^ву, м3/с):
0ву = квбш, (10)
где КВ - коэффициент, учитывающий внешние утечки; 0Ш - расход воздуха для проветривания шахты, м3/мин.
В соответствии с этим эквивалентное отверстие шахты:
О 34 54
аш = 0,38-^^, аш =0,38 ' = 0,597 м2, (11)
7483,3
где Ьш - общешахтная депрессия, даПа.
Ориентировочный диаметр колеса генератора:
и - Аш
И 0,44. (12)
Аэродинамическое сопротивление вентилятора (Яву):
-^ . (.3)
Полная депрессия вентиляторной установки Ьв, = Ьш+ Яв, 02, Ьв, = 4835,9 Па. (14)
По данным расчета (табл. 1) и графикам зон промышленного использования шахтных вентиляторов [6] предложен вентилятор центробежный проходческий типа ВЦП-16 (рис. 6).
Рабочий режим вентиляторной установки определяется по расходу воздуха, подаваемого в горные выработки на конец отработки рудного тела (рис. 2.3): расход воздуха - Qв = 34,54 м3/с; давление - кв = 4950 Па; КПД - п = 0,835; мощность - N = 220 кВт.
По расчетным данным на графике индивидуальной аэродинамической характеристики вентилятора ВЦП-16 строится кривая внешней сети (рис. 6).
Схема работы вентиляторов нагнетательного (№ 1) и всасывающего (№ 2) типа приведена на рис. 7.
Анализ результатов представленных расчетов по аксонометрической и аэродинамической схемам, разработанным на основании предложенной технологии проветривания и плана горных работ, позволили сделать вывод, что пересмотр проектных решений по доработке в части вскрытия и подготовки способствует более быстрому вводу в эксплуатацию рудного тела №12 и уменьшению объемов горно-капитальных и горно-подготовительных работ в полтора раза, по сравнению с проектом за счет изменения расположения вскрывающих и вентиляционных выработок (табл. 2), кроме того появляется возможность ресурсосбережения за счет использования энергии естественной тяги вентиляционной струи.
Обеспечивается снижение затрат на проходку камер с удалением загрязненного воздуха по специально пробуренным скважинам. Для проветривания достаточно 3-4 скважины диаметром 275 мм, пробуренных с вентиляционного горизонта до выработанного
Рис. 6. Аэродинамические характеристики вентилятора ВЦП-16 и характеристика внешней сети (Н,)
Таблица 1
Расчет параметров вентиляционной сети
Расход воздуха, м3/с 10 20 30 40 50
Депрессия, Па 405,3 1621,4 3621,4 6485,7 10133,9
Рис. 7. Схема работы вентиляторов №1 и №2, соответственно, на нагнетание и всасывание
пространства. При этом отпадает необходимость проходки венти-ляционно-ходовых восстающих. После полного выпуска руды вентиляционные скважины большего диаметра используются для подачи закладочной смеси в выработанное пространство камер. Кроме того, после завершения работ и изоляции скважин от общешахтной сети вентиляционные скважины могут быть использованы для установки генераторов ветряков для воспроизводства электроэнергии от свободной энергии исходящих струй потоков шахтного воздуха из вентиляционных скважин до выработанного пространства: гор. 180-90 м; гор. 220-180; гор. 180-150; гор.160-140 м.
Следовательно, свободная мощность исходящего потока шахтного воздуха, пропускаемого по п-ым вертикальным скважинам, заключается в возможности управлять и регулировать скорость движения вентиляционной струи путем увеличения или уменьшения воздушных потоков исходящей струи из скважин за счет объединения их корпусом конфузора в общий воздушный поток, а также изменением диаметра вентиляционных скважин.
Таблица 2
Объемы горно-капитальных и горно-подготовительных работ по проектному (1) и предлагаемому (2) вариантам
Наименование выработки 1 вариант Наименование выработки 2 вариант
длина, м сечение, м2 объем, м3 длина, м сечение, м2 объем, м3
гор. 90 м накл. накл. съезд 353,84 19,9 7207,96
съезд 70-90м 233,5 18,7 4366,45 (т>5)
вентиляционно-ходовой накл. съезд 130 20,7 2587
90 9 810 (т<5)
восстающий (ВХВ) 180-90 м
гор. 160 м заходки 479,69 16,1 8126,96
накл. съезд 203 18,7 3796,1 (18,2)
140-160 м
накл. съезд 366 18,7 6844,2
160-180 м
накл. съезд 81,2 18,7 1518,44
220-240 м
ВХВ 220-180 м 40 9 360
ВХВ 180-150 м 30 9 270
ВХВ 160-140 м 20 9 180
гор. 180м орт по 216,44 16,1 3484,68
накл. съезд 647,2 18,7 12102,6 раздел.
180-200 м целик
гор. 200м насосная 1170
накл. съезд 367,5 18,7 6872,25 РУПП
на п.э. 220 м КАВС
ВСЕГО: 37120,1 ВСЕГО: 22576,6
Вторая особенность объединенного конфузором исходящего потока из вентиляционных скважин и восстающего - это обеспечение вращения рабочего колеса вентилятора осевого или пропеллерного типа с окружной скоростью не менее 700 мин-1. Это указывает на возможность разработки технологических и конструктивных схем генераторных установок малой мощности для воспроизводства электрической энергии на основе использования свободной энергии потоков воздуха в системе вентиляции горных выработок подземных рудников, а также естественной тяги вентиляционной струи при разности высотных отметок движения воздуха по выработкам, выведенным из системы проветривания рудника.
Результаты проведенных исследований позволяли определить основные характерные особенности управления энергией исходящих воздушных потоков из вертикальных скважин, используемых в технологических схемах проветривания подземных горных выработок при отработке рудных тел медно-колчеданных месторождений:
• вскрытие штольнями и большие объемы выработанных пространств требуют обоснованно выбирать схемы проветривания с учетом факторов естественной тяги;
• доказана возможность выдачи загрязненного потока воздуха через буровые скважины, обеспечивающие протекание расчетного объема загрязненного воздуха в вышележащий вентиляционный штрек или на поверхность без проходки вентиляционных штолен или стволов;
• регулировать расход воздуха и скорость движения вентиляционных потоков возможно путем изменения поперечного сечения вентиляционного окна, а также диаметра вентиляционной скважины;
• наличие свободной энергии вентиляционных потоков в период неполного ввода участка или в целом рудника в эксплуатации, в ремонте или не полностью загруженной смене, а также возможность использования энергии естественной тяги в выработках, выведенных из системы шахтной вентиляции, указывают на возможность использования генераторных установок малой мощности для воспроизводства электрической энергии из потоков воздуха в системе вентиляции горных выработок подземных рудников.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рыльникова М.В. Оценка энергетического потенциала и технические решения по использованию деформирования горного массива для воспроизводства электроэнергии /Маркшейдерское и геологическое обеспечение горных работ: сб. науч. тр. по мат-лам II междунар. Науч. — практ. конф. / под ред. Е.А.Горбатовой. - Магнитогорск: МПД, 2015. С.169-178.
2. Правила безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых. Утв. приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору от 11 декабря 2013 г. N 599). -170 с.
3. Ушаков К.З. Бурчаков А.С., Пучков Л.А. Рудничная вентиляция / Справочник под ред. К.З.Ушакова. М., Недра, 1988.
4. Горбунов В.И. Проектирование вентиляции рудных шахт. Учебное пособие. Изд-во Магнитогорск. гос. техн ун-та им. Г.И.Носова, 2005. - 134 с.
5. Хазеев Р.С., Корнеев С.А., Мажитов А.М., Корнеева В.С., Малова А.Н. Выбор рационального варианта доработки рудного тела №12 Камаганского месторождения подземным способом / Комплексное освоение месторождений полезных ископаемы. - Магнитогорск. Изд-во Магнитогорск. гос. техн ун-та им. Г.И.Носова, 2013. С.98-104.
6. Олизаренко В.В. Эксплуатационный расчет вентиляторов главного проветривания. Методические указания по выполнению курсовой работы и дипломного проекта. - Магнитогорск. Изд-во Магнитогорск. гос. техн ун-та им. Г.И.Носова, 2014. -16 с.
7. Рытьникова М.В., Олизаренко В.В., Корнеев С.А., Мажитов А.М. Управление и использование энергии рудничных вентиляционных потоков. //Комбинированная геотехнология: устойчивое и экологически сбалансированное освоение недр /материалы международной научно-технической конференции. - Магнитогорск. Изд-во Магнитогорск. гос. техн ун-та им. Г.И.Носова, 2015. С. 112-114 с.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ
Рыльникова Марина Владимировна - профессор, доктор технических наук, зав. отделом теории проектирования освоения недр, [email protected], Олизаренко Владимир Владимирович - кандидат технических наук, доцент, [email protected],
Корнеев Сергей Александрович - кандидат технических наук, доцент, [email protected],
Мажитов Артур Маратович - кандидат технических наук, ассистент, [email protected]. проекта.
UDC 622.45-622
PARAMETERS AND POSSIBILITY OF VENTILATION FLOWS ENERGY CONTROL JUSTIFICATION BASED ON KAMAGAN COPPER-PYRIT DEPOSIT
Rylnikova M.V., professor, Doctor of Technical Sciences, manager of department of the design theory of mining exploitation, Russia,
Olizarenko V.V., candidate of technical sciences, associate professor, Magnitogorsk State Technical University named G.I. Nosov, Russia,
Korneev S.A., candidate of Technical Sciences, associate professor, Magnitogorsk State Technical University named G.I. Nosov, Russia,
Mazhitov A.M., candidate of Technical Sciences, assistant of the Department, Magnitogorsk State Technical University named G.I. Nosov, Russia.
Technical solutions of energy regeneration using airflows in mine main fan ventilation network are provided by reasonable choice of ventilation network points with moving airflow energy reserve. Installation of low-power generator in opening point that have a reserve of airflow energy allows provide of electric energy regeneration that can be directed in inner electric network without change of design and operation parameters of mine ventilation.
Key words: shaft, ventilation, flow, energy, renewable source, fan, generator, turbine, wheel, electric energy
REFERENCES
1. Ryl'nikova M.V. Ocenka jenergeticheskogo potenciala i tehnicheskie reshenija po ispol'zovaniju deformirovanija gornogo massiva dlja vosproizvodstva jelektrojenergii (Evaluation of the energy potential and technical solutions for the use of rock mass deformation for the reproduction of power /surveying and geological support to mining operations)/Markshejderskoe i geologicheskoe obespechenie gornyh rabot: sb. nauch. tr. po mat-lam II mezhdunar. Nauch. prakt. konf. / pod red. E.A.Gorbatovoj. Magnitogorsk: MPD, 2015. pp.169-178.
2. Pravila bezopasnosti pri vedenii gornyh rabot i pererabotke tverdyh poleznyh iskopaemyh (Safety rules at conducting mining works and processing of solid minerals). Utv. prikazom Federal'noj sluzhby po jekologicheskomu, tehnologicheskomu i atomnomu nadzoru ot 11 dekabrja 2013. N 599). 170 p.
3. Ushakov K.Z. Burchakov A.S., Puchkov L.A. Rudnichnaja ventiljacija (Mine ventilation) / Spravochnik pod red. K.Z. Ushakova. Moscow, Nedra, 1988.
4. Gorbunov V.I. Proektirovanie ventiljacii rudnyh shaht (Training manual Ventilation ore mines). Uchebnoe posobie. Izd-vo Magnitogorsk. gos. tehn un-ta im. G.I.Nosova, 2005. 134 p.
5. Hazeev R.S., Korneev S.A., Mazhitov A.M., Korneeva V.S., Malova A.N. Vybor racional'nogo varianta dorabotki rudnogo tela No12 Kamaganskogo mestorozhdenija podzemnym sposobom (The choice of a rational variant of the refinement of the ore body No. 12 Kamienskiego deposits by underground method Comprehensive utilization of mineral fossil) / Kompleksnoe osvoenie mestorozhdenij poleznyh iskopaemy. Magnitogorsk. Izd-vo Magnitogorsk. gos. tehn un-ta im. G.I. Nosova, 2013. pp. 98-104.
6. Olizarenko V.V. Jekspluatacionnyj raschet ventiljatorov glavnogo provetrivanija (Operational calculation of the ventilators of the main airing). Metodicheskie ukazanija po vypolneniju kursovoj raboty i diplomnogo proekta. Magnitogorsk. Izd-vo Magnitogorsk. gos. tehn un-ta im. G.I. Nosova, 2014. 16 p.
7. Ryl'nikova M.V., Olizarenko V.V., Korneev S.A., Mazhitov A.M. Upravlenie i ispol'zovanie jenergii rudnichnyh ventiljacionnyh potokov (Mazhitov Management and energy utilization of mine ventilation flows) // Kombinirovannaja geotehnologija: ustojchivoe i jekologicheski sbalansirovannoe osvoenie nedr /materialy mezhdunarodnoj nauchno-tehnicheskoj konferencii. Magnitogorsk. Izd-vo Magnitogorsk. gos. tehn un-ta im. G.I. Nosova, 2015. pp. 112-114.
