CC BY
87
ГОРНОЕ ДЕЛО И ГЕОТЕХНОЛОГИИ
УДК 622.831 (075)
С.В. Риб, А.М. Никитина, Д.М. Борзых
Сибирский государственный индустриальный университет
ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ АНКЕРНОГО КРЕПЛЕНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК, ПРОВОДИМЫХ ПО ПЕРВОМУ СЛОЮ ПЛАСТА III В УСЛОВИЯХ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ И ПЛИКАТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ С ДРОБЛЕНЫМИ И ОБВОДНЕННЫМИ ПОРОДАМИ В УСЛОВИЯХ ОАО «ШАХТА «СИБИРГИНСКАЯ»
Статистика применения анкерной крепи показывает, что основной проблемой в безопасном поддержании горных выработок, находящихся под влиянием горно-геологических нарушений, является низкий уровень исследований, направленных на установление закономерностей изменения геомеханических параметров в неоднородном углепородном массиве до и после крепления горных выработок анкерной крепью.
В этой связи необходимо изучить влияние основных природных и техногенных процессов на проявления горного давления в зонах геологических нарушений с учетом изменения параметров анкерной крепи в горной выработке.
В качестве объекта исследований рассматриваются закономерности распределения напряжений в породах кровли горной выработки.
Для установления закономерностей изменения геомеханических параметров пород в неоднородном углепородном массиве проведено математическое моделирование численным методом конечных элементов [1]. Этот метод реализовали с помощью программного обеспечения, адаптированного для решения поставленных задач. Адаптированный к задачам настоящей работы пакет программ FRMKERIB предназначен для моделирования процессов изменения смещений, напряжений и деформаций под влиянием природных полей напряжений и горных выработок в углепородном массиве. Авторские компьютерные программы выполнены на языке Фортран 90 в среде программирования Microsoft Developer Studio.
Алгоритм расчета параметров напряженно-деформированного состояния (НДС) углепородного массива разработан на основе дифференциальных уравнений механики сплошной среды. Для расчета параметров НДС используется двумерная геометрическая модель размером 1000 м по горизонтальной оси ОХ и 450 м по вертикальной оси ОУ. Модель включает
угольные и породные слои различной мощности. Количество слоев в модели 100, а их мощность меняется от 0,05 до 100 м. Количество вертикальных линий на геометрической модели принимается 200 с расстоянием между ними от 0,01 до 100 м. Слои значительной мощности делятся на подслои для повышения точности расчета параметров НДС.
Геометрическая модель разделяется на множество конечных элементов (треугольников); глобальная нумерация треугольников последовательная от низа модели вправо -вверх. Глобальная нумерация узловых точек треугольника осуществляется против часовой стрелки. Вес пород в пределах каждого треугольника распределяется поровну на три вершины.
Для численного эксперимента использовались горно-геологические условия пласта III -сложного строения, общей мощностью 8,81 -9,89 м (средняя 9,14 м). Марка угля ОС. Угол падения пласта 3 - 10°, коэффициент крепости изменяется от 0,2 до 1,4. В ходе работ были выявлены многочисленные мелкоамплитудные нарушения. Амплитуда нарушений не имеет четких границ и изменяется в среднем от 0,2 до 5,0 м. Преобладающее простирание плоскости сместителя СВ -ЮЗ. Нарушения с амплитудой 2 - 3 м часто трассируют субпараллельные нарушения с амплитудой 0,2 - 0,9 м. Основная кровля пласта представлена песчаником общей мощностью 17,5 м. Г лубина расположения выработки по пласту III составляет 400 м; ширина горной выработки 6 м, высота 4 м.
Пакет программ РКМКБЫБ состоит из четырех программ и трех файлов исходных данных. Для каждого породного слоя или пласта ввод исходных данных по геологической скважине осуществляется из файла Mkeckw.dat с преобразованием в файл
Mke100.dat с помощью программы
Mke2d101.for, в котором затем корректировались исходные данные: форма и размеры гор-
ной выработки, параметры анкерной крепи (размеры скважины для стержня анкера, длина закрепления стержня химическим составом, диаметр стержня, количество анкеров) и др. Параметры анкерной крепи, принимаемые в модели [2], следующие: анкер сталеполимерный, диаметр стержня 20 мм, диаметр скважины 30 мм, длина химического закрепления
0,5 м, длина анкера 2,4 м. Схема расположения анкеров представлена на рис. 1 (расстояние между анкерами в ряду составляло 1,0 м).
За начало координат принята точка пересечения вертикальной оси выработки с кровлей отрабатываемого пласта. Автоматическая дискретизация массива производится в несколько этапов с выделением вначале четырехугольных зон по напластованиям с последующим делением на треугольники с помощью программы Mke2d103.for .
Для оценки качества дискретизации модели на конечные элементы в программе SURFER можно посмотреть результаты счета. На рис. 2 приведены фрагменты дискретизации модели на конечные элементы. В средней части модели размеры конечных элементов приняты с длиной стороны треугольника, равной 10 мм, поэтому на этих рисунках они не отобразились в масштабе. В программах расчета параметров НДС все конечные элементы, независимо от размеров, используются.
Вычисление напряжений, деформаций и смещений осуществляется в программе Mke2d117.for. В этой же программе задавалась растягивающая нагрузка на стержни анкеров и сжимающая на опорные шайбы.
Программа Mke2dsur.for содержит комплекс подпрограмм для расчета линейных и нелинейных полных вертикальных, горизонтальных и касательных напряжений, вертикальных и горизонтальных смещений, вертикальных и горизонтальных деформаций и др. с формированием файла выходных данных m6.dat для пакета
Выработка
Рис. 1. Схема расположения анкеров в кровле по выработке
программ SURFER. В SURFER осуществляется обработка и визуализация результатов расчета.
Рассмотрены 5 вариантов модели:
- незакрепленная горная выработка, расположенная в кровле пласта;
- незакрепленная горная выработка, расположенная на расстоянии 1,8 м от кровли пласта;
- выработка, расположенная в кровле пласта (6 анкеров в кровле, длина анкера 2,4 м);
- выработка, расположенная на расстоянии
1.8 м от кровли пласта (6 анкеров в кровле, длина анкера 2,4 м);
- выработка, расположенная на расстоянии
1.8 м от кровли пласта (6 анкеров в кровле, длина анкера 3,5 м).
Выявлялись закономерности распределения вертикальных и горизонтальных напряжений в углепородном массиве. Исследовалось влияние анкеров в кровле горной выработки на характер распределения напряжений.
Для визуализации и обобщения результатов расчетов программно осуществлялся ввод из файлов координат точек и расчетных значений параметров, затем производилась их обработка с построением трехмерных карт в виде изолиний с помощью программы SURFER (рис. 3, а, б).
Учитывая множество расчетных вариантов, особенности моделей и большое количество получаемых по каждому конечному элементу напряжений, результаты были систематизированы в таблицы.
При сравнении расчетных параметров за базовые варианты приняты модели массива с горной выработкой без крепления (рис. 3, а).
По результатам математического моделирования численным методом конечных элементов установлены закономерности распределения напряжений в породах кровли горной выработки и разработаны следующие рекомендации.
1. Установленные анкеры приводят к формированию в кровле выработки несущей опорной плиты, в пределах которой вертикальные напряжения близки к нулю, а прочность пород почти не меняется. Однако выше упрочненной породной плиты формируется зона ослабленных пород, в пределах которой возможно обрушение с вывалом упрочненных пород и выше их, что подтверждается результатами проведенных ранее исследований [3].
2. Для безопасного поддержания горных выработок в работоспособном состоянии необходимо соблюдать следующие параметры крепления:
- в нормальных условиях, вне зон влияния горно-геологического нарушения, крепление осуществляется при помощи сталеполимерных
-5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5
Абсцисса, м
Рис. 2. Схема дискретизации фрагмента модели на конечные элементы (выработка расположена в верхнем слое пласта)
анкеров А20В длиной не менее 2,4 м с шагом крепления 1,2 м (согласно действующему паспорту крепления горных выработок [4]);
- в условиях влияния горно-геологического нарушения с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) до 1,0 м крепление осуществляется при помощи сталеполимерных анкеров А20В длиной не менее 2,4 м с шагом крепления 1 м; в кровле устанавливаются 6 анкеров; в качестве опорного элемента допустимо применение подхватов металлических типа швеллер 8(10) или СВП; кровля и бока выработки перетягиваются решетчатой затяжкой типа ЗР;
- в условиях дизъюнктивных и пликатив-ных нарушений с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) от 1,0 до 1,5 м крепление осуществляется при помощи сталеполимерных анкеров А20В длиной не менее 2,4 м с шагом крепления 1 м; в кровле устанавливаются 8 анкеров; в качестве опорного элемента допустимо применение подхватов металлических типа швеллер 8(10) или СВП; крайние анкеры в кровле выработки возможно устанавливать под шайбы габаритным размером не менее 180 х 180 х 5 мм; кровля и бока выработки перетягиваются решетчатой затяжкой типа ЗР;
- в условиях дизъюнктивных и пликатив-ных нарушений с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) от 1,5 до 2,0 м крепление осуществляется при помощи сталеполимерных
анкеров А20В длиной не менее 2,4 м с шагом крепления 0,8 м; в кровле устанавливаются 8 анкеров, в качестве опорного элемента допустимо применение подхватов металлических типа швеллер 8(10) или СВП; крайние анкеры в кровле выработки возможно устанавливать под шайбы габаритным размером не менее 180 х 180 х 5 мм; кровля и бока выработки перетягиваются решетчатой затяжкой типа ЗР;
- в условиях дизъюнктивных и пликатив-ных нарушений с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) от 2,0 до 2,5 м крепление осуществляется при помощи сталеполимерных анкеров А20В длиной не менее 3,0 м с шагом крепления 0,8 м; в кровле устанавливаются 8 анкеров; в качестве опорного элемента допустимо применение подхватов металлических типа швеллер 8(10) или СВП; крайние анкеры в кровле выработки возможно устанавливать под шайбы габаритным размером не менее 180 х 180 х 5 мм; кровля и бока выработки перетягиваются решетчатой затяжкой типа ЗР;
- в условиях дизъюнктивных и пликативных нарушений с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) от 2,5 до 3,0 м крепление осуществляется при помощи сталеполимерных анкеров А20В длиной не менее 3,5 м с шагом крепления 1 м; в кровле устанавливаются 8 анкеров; в качестве опорного элемента допустимо применение подхватов металлических типа швел-
э - : ^............1.00
12 -13-І 4
і і і і і і і і і і і і і ■10-9 -8 -7 -6 -5-4 -3 -2 -1 0123456789 10
Расстояние от оси выработки, м
10
-11 -\—ум——-------------------———\ А —
12—пт
-13 —-
-14-/-----------------------------------—У
-15-
-10-9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0123456789 10 Расстояние от оси выработки, м
Рис. 3. Изолинии распределения отношения остаточной прочности горных пород к исходной в окрестности незакрепленной горной выработки (а) и закрепленной 6 анкерами длиной 2,4 м (б)
лер 8(10) или СВП; крайние анкеры в кровле выработки возможно устанавливать под шайбы габаритным размером не менее 180 х 180 х 5 мм; кровля и бока выработки перетягиваются решетчатой затяжкой типа ЗР;
- в условиях дизъюнктивных и пликатив-ных нарушений с амплитудой (разрыхленной породой в кровле) более 3,0 м осуществлять крепление горных выработок при помощи анкерной крепи; без дополнительных мер усиления крепи и упрочнения приконтурного массива не допустимо.
Амплитуда и зона влияния горногеологического нарушения определяются геологом шахты.
3. В случае, когда фактическая ширина горных выработок будет составлять 5,5 м, крепление кровли выработки возможно осуществлять на один анкер меньше в отличие от условий при ширине 6,0 м, с соблюдением всех параметров, указанных выше.
4. Во всех рассмотренных случаях горногеологического нарушения крепление боков выработки необходимо осуществлять на анкеры длиной не менее 1,8 м с шагом крепления 1 м. В качестве основной крепи боков допустимо применение стеклопластиковых анкеров типа АСВШ. Анкеры устанавливаются под опорные шайбы габаритным размером не менее 180 х 180 х 5 мм или отрезки из СВП.
5. Закрепление анкерных стержней в шпуре следует осуществлять в кровле выработки на две ампулы длиной не менее 400 мм; в боках выработки - на одну ампулу длиной не менее 400 мм.
6. Для контроля за расслоениями пород кровли в горных выработках, проходящих через горно-геологическое нарушение, необходима установка индикаторов смещения кровли. Установку контрольного датчика смещения кровли следует выполнить на метр выше длины анкерных стержней.
7. Для постоянного контроля за смещениями заанкерованной толщи пород в зоне пересечения нарушений силами производственного участка, а также технической службой шахты должен осуществляться визуальный контроль за смещениями кровли выработки по индикаторам смещения, установленным в кровле выработки с анкерным креплением, с периодичностью не реже одного раза сутки в зоне влияния опорного давления и не реже одного раза в месяц вне зоны влияния опорного давления.
8. В случае проявления горного давления и фиксации смещений по индикаторам смещения кровли до 50 мм необходимо дополнительное усиление крепи и приконтурного массива. Дополнительное усиление возможно при
помощи упрочнения кровли и боков выработки, также возможно усиление крепи при помощи анкеров глубокого заложения.
9. Упрочнение приконтурного массива горной выработки возможно методом нагнетания композиционных и химических составов (смол).
10. Нагнетание состава необходимо осуществлять при помощи инъекционных скважин, пробуренных между анкерами основного крепления (анкерами А20В).
11. В качестве крепи усиления возможно применение анкеров глубокого заложения с несущей способностью одного анкера не менее 210 кН.
12. Параметры крепи усиления, химический состав смол, сетка упрочнения и глубина инъекционных шпуров выбираются службами шахты.
13. В целях увеличения эффективности обеспечения безопасности горных работ на участках с горно-геологическими нарушениями необходимо осуществлять мониторинг анкерной крепи путем испытаний закрепления анкерных стержней в шпуре.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Ф а д е е в А.Б. Метод конечных элементов
в геомеханике. - М.: Недра, 1987. - 221 с.
2. Р е м е з о в А.В., Х а р и т о н о в В.Г., М а з и к и н В.П. Анкерное крепление на шахтах Кузбасса и дальнейшее его развитие: учебное пособие. - Кемерово: Кузбас-свузиздат, 2005. - 471 с.
3. Н и к и т и н а А.М., Р и б С.В., Б о р з ы х Д.М. К вопросу определения закономерностей распределения напряжений в породах кровли горной выработки, закрепленной по различным схемам анкерования // Наукоемкие технологии разработки и использования минеральных ресурсов. Труды Международной научно-практ. конф. - Новокузнецк: изд. СибгИУ, 2012. С. 80 - 84.
4. Правила безопасности в угольных шахтах (ПБ 05-618-03). Серия 05. - М.: ФГУП «Научно-технический центр по безопасности Госгортехнадзора России», 2004. - 296 с.
5. Методика шахтных испытаний отдельных положений «Инструкции по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах Кузбасса - Первая редакция». -СПб.: ВНИМИ, 2010. - 12 с.
© 2013 г. С.В. Риб, А.М. Никитина, Д.М. Борзых Поступила 19 сентября 2013 г.
УДК 551.311.7
Я.М. Гутак1, В.И. Крупчатников2
1Сибирский государственный индустриальный университет 2ОАО «Горно-Алтайская экспедиция» (п. Малоенисейск, Алтайский край)
ВУЛКАНИЧЕСКИЕ ОБРАЗОВАНИЯ В РАЗРЕЗАХ ТУЕКТИНСКОЙ СВИТЫ (СРЕДНИЙ ДЕВОН) ЦЕНТРАЛЬНОЙ ЧАСТИ ГОРНОГО АЛТАЯ
Туектинская свита установлена в ходе проведения геолого-съемочных работ начала шестидесятых годов. По возрасту она отвечает верхней части живетского яруса среднего девона и содержит в себе кораллы и брахиоподы, в том числе такие, как Euryspirifer cheehiel (Kon.), Spinocyrtia martianovi (Stuck.) и др. Отложения свиты представлены, главным образом, темно-серыми и черными алевролитами и аргиллитами с редкими слоями песчаников и органогенных известняков. По этим характеристикам она близка к ташантинской свите Юстыдского прогиба. Вместе с тем, в разрезе свиты большим распространением пользуются
вулканические образования кислого состава (риолиты). Собственно, их появление здесь и послужило основой для выделения стратиграфического подразделения.
Наличие в разрезе туектинской свиты тел риолитов не вызывает сомнения и не оспаривается, однако трактовка последних как вулканических потоков и покровов вызывает серьезные возражения. Обычно всегда и всюду подчеркивается, что кислая лава малоподвижна, насыщена летучими, что вулканические аппараты такого типа характеризуются взрывными извержениями. Несмотря на это, встречая в поле тело риолитов в осадочной толще,
