CC BY
25
3. Borovoj, E. P. Rezhim kapel'nogo orosheniya razlichnyh sortov roz v usloviyah teplicy [Tekst] / E. P. Borovoj, A. D. Ahmedov, I. A. Azieva // Melioraciya i vodnogo hozyajstvo. - 2015. --№ 6. - S. 2-6.
4. Gil', L.C. Metodicheskie ukazaniya po agrotehnike vygonochnyh roz v zaschischennom grunte [Tekst] / L.C. Gil'. - M.: Kolos, 1981. - 22 s.
5. Gil', L.C. Vygonka roz. Sovremennye metody kruglogodichnoj kul'tury [Tekst] / L.C. Gil'// Cvetovodstvo. - 2005. - № 1. - S. 10-13.
6. Kohno, N. O. Tehnika i rezhim kapel'nogo orosheniya roz v teplicah [Tekst] : avtoref. diss.... kand. tehn. nauk: 06.01.02./ N. O. Kohno. - Novocherkassk, 2008. - 24 s.
7. Kohno, N. O. Oroshenie rozy v teplice [Tekst] / N. O. Kohno, M. V. Karpenko// Aktual'nye problemy melioracii i vodnogo hozyajstva Yuga Rossii: sb. nauch. statej nauch. - prak. konf. - Novocherkassk: NGMA, 2003. - S. 69-74.
8. Metodika gosudarstvennogo sortoispytaniya dekorativnyh kul'tur [Tekst]. - M.: Kolos, 1960. - 181 s.
9. Metodika gosudarstvennogo sortoispytaniya sel'skohozyajstvennyh kul'tur [Tekst]. - Vyp. 6 (dekorativnye kul'tury). - M.: Kolos, 1968. - 224 s.
10. Sovremennye perspektivnye vodosberegayuschie sposoby poliva v Nizhnem Povolzh'e [Tekst] : monografiya / M. S. Grigorov, A. S. Ovchinnikov, E. P. Borovoj, A. D. Ahmedov. - Volgograd: Volgogradskaya GSXA, 2010. - 244 s.
11. Teplichnyj praktikum / Substraty i pitanie (dajdzhest zhurnala "Mir teplic) [Tekst] /Sost. A. D. Cydendambaev. - M., 2002. - 62 s.
12. Yasonidi, O. E. Raschet rezhima kapel'nogo orosheniya v teplicah [Tekst] / O. E. Yasonidi // Melioraciya antropogennyh landshaftov: T. 13. - Racional'noe ispol'zovanie i ohrana prirodnyh resursov. - Novocherkassk: NGMA, 2001. - S. 48-56 .
13. Pompodakis, N.E. Abscisic acid analogue effects on the vase life and leaf crisping of cut Baccara roses [Tekst] / N.E. Pompodakis, D.C. Joyce// Australian journal of experimental agriculture. - 2003. - Vol. 43. - Iss. 4. - P. 425-428.
14. Gudin, S. Effects of some horticultural plant management practices on the production of cut roses [Tekst] / S. Gudin, A. Coulon, M. Le Bris// Canadian journal;of botany -revue canadienne de botanigue. - 2002. - Vol. 80. - Iss. 5. -- P. 470-477.
E-mail: [email protected]
УДК 631. 67.5
ОБОСНОВАНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ ЗАРАВНИВАНИЯ КОЛЕИ ОТ МНОГООПОРНЫХ ДОЖДЕВАЛЬНЫХ МАШИН С ПОЛИВОМ В ДВИЖЕНИИ
SUBSTANTIATION OF THE BASIC DESIGN PARAMETERS OF CONSTRUCT AIMED FOR LEVELING TRACK MADE BY MULTI-SUPPORT SPRINKLER IRRIGATION MACHINES IN MOTION
Ю.Н. Егоров, кандидат технических наук
Yu.N. Egorov
Департамент научно-технологической политики и образования, Минсельхоз России Department of scientific and technological policy and education, Russian Ministry ofAgriculture
Возделывание многих сельскохозяйственных культур в зонах с недостаточным увлажнением невозможно без их орошения [9, 10]. При подготовке полей к орошению проводят ряд культуртехнических мероприятий, связанных с планировкой, образованием каналов и др. [5, 6, 8]. Для выполнения поливов сельскохозяйственных культур широко используются многоопорные широкозахватные дождевальные машины, способные поливать в движении по кругу и фронтально («Фрегат», «Кубань-ЛК1», «Кубань-Л») [7]. Наряду с преимуществами, обуслав-
ливающими их широкое распространение, они имеют и существенные недостатки, наиболее значимым из которых является повышенное колееобразование ходовыми системами их тележек, что вызывает целый ряд негативных факторов. К ним можно отнести: возрастание энергозатрат на передвижение дождевальных машин, снижение их тягово-сцепных свойств, увеличение водной эрозии почвы [2]. Кроме этого, существенно ухудшается равномерность распределения дождя по длине дождевальной машины от образования стока воды по колее, снижаются эксплуатационные показатели машинно-тракторных агрегатов, по уходу за культурами и другие [4]. Для уменьшения негативных факторов от применения мобильных многоопорных дождевальных машин и, в первую очередь, образование их колесами колеи, предлагается за колесами устанавливать дополнительные заравнивающие устройства с рабочими органами в виде сферических дисков [3]. В данной статье проведено обоснование основных параметров предлагаемого устройства расчетно-аналитическим путем методами теоретической механики.
The cultivation of many crops in areas with inadequate moisture is impossible without irrigation [9, 10]. In preparing the fields for irrigation culture-technic series of activities are conducted related to planning, education and other channels. [5, 7, 8]. To perform the irrigation of crops widely used multisupport wide-irrigation systems that can be watered on the move in a circle and frontally («Frigate», «Ku-ban-LK1», «Kuban-L») [6]. Along with the advantages, causes their wide distribution, they also have significant drawbacks, the most significant of which are increased rutting undercarriage of trucks, which causes a number of negative factors. These include: an increase in energy costs for the movement of sprinklers, reducing their traction characteristics, increase water erosion of soil [2]. In addition, significantly deteriorating the uniformity of the rain distribution over the length of a sprinkler water flow from the formation on a track, lower operating performance machine-tractor units for the care of the crops and others [4]. To reduce the negative factors of the use of mobile multi-support sprinklers and, above all, the education of their wheel tracks, the wheels offered for installing additional devices that level working bodies in the form of a spherical disc [3]. In this article the substantiation of the basic parameters of the proposed settlement and analytical devices, by means of theoretical mechanics.
Ключевые слова: полив, колея, дождевальная машина, почва, заравнивание.
Key words: watering, gauge, irrigation system, soil, leveling.
Введение. Возделывание многих сельскохозяйственных культур в зонах с недостаточным увлажнением невозможно без их орошения [9, 10]. Для этого широко используются многоопорные широкозахватные дождевальные машины, осуществляющие полив в движении по кругу и фронтально («Фрегат», «Кубань-ЛК1», «Кубань-Л»). [6, 7]. Наряду с преимуществами, обуславливающими их широкое распространение, они имеют и существенные недостатки, наиболее значимым из которых является повышенное колееобразование ходовыми системами их тележек. Образование колеи приводит к ряду негативных факторов. К ним относятся: повышение энергозатрат на передвижение дождевальных машин; снижение их тягово-сцепных свойств; увеличение водной эрозии почвы [2]. При этом существенно ухудшается равномерность распределения дождя по длине дождевальной машины от образования стока воды по колее, снижается производительность машинно-тракторных агрегатов и растет погектарный расход топлива [4]. Приводные тележки из-за возрастания сопротивления движению перемещаются с меньшей скоростью, число поломок машин растет. Указанные негативные факторы повышают утомляемость механизаторов от ударных нагрузок, колебаний и вибраций при преодолении колеи, а также приводят к повреждению посевов при переезде через колею машинно-тракторных агрегатов и недобору урожая вдоль колеи.
Разработанные технологии и устройства для заравнивания колеи от многоопорных машин позволяют в значительной мере снизить вышеуказанные негативные последствия.
НИЖНЕВОЛЖСКОГО АГРОУНИВЕРСИТЕТСКОГО КОМПЛЕКСА: НАУКА И ВЫСШЕЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАНИЕ
Материалы и методы. Для снижения негативных факторов от применения мобильных многоопорных дождевальных машин и, в первую очередь, образование их колесами колеи, которая отрицательно сказывается на работе машинно-тракторных агрегатов, применяемых для ухода за культурами, возделываемых на этих полях, предлагается за колесами устанавливать дополнительные заравнивающие устройства с рабочими органами в виде сферических дисков [3]. Целью работы является обоснование основных параметров предлагаемого устройства расчетно-аналитическим путем методами теоретической механики [1 ].
Результаты и обсуждение. Заравнивающие диски имеют форму части сферы (рисунок 1), ось которых составляет угол а с направлением их движения. При движении дисков система сил, действующая на них, может быть сведена к двум непересекающимся скрещивающимся силам Ы1 и Ы2.
Рисунок 1 - Схема сил, действующих на диск заравнивающего устройства
Сила N1 расположена в продольно-вертикальной плоскости, наклонена под углом в к направлению движения диска (оси X) и отстоит от центра на расстоянии р1, что создает момент М1 =N1p, вызывающий вращение диска. Сила Ы2 расположена в горизонтальной плоскости, параллельна оси диска, отстоит от этой оси на расстоянии р2, а от дна борозды - на расстоянии h=а/2, где а - глубина погружения диска.
Приведем силы к центру диска. Перенося силу Ы]_, добавляем присоединенную пару М1, а перенося силу N2, добавляем пару М2.
Присоединенные пары соответственно равны:
Спроецируем векторы сил и пар на оси координат Охуz, где ось Ох совпадает с осью диска, ось Оу расположена в горизонтальной плоскости диска перпендикулярно оси Ох, ось Оz - вертикальна. Получаем:
б
а
М1 =N^1; М2 =N2P3,
(1)
где рз =^1 [р22 + ^ - h)2]
N1x = - N cosa ^в; Ы1у = N sina cosв; Ы1г = N sinв;
N2:х = - N2; N2У = 0; N2? = 0; М1х = М1 sina; М1у = М1 cosa; М1г = 0; М2х = 0; М2у = М2 ^у ; М2? = М2 smy
Складывая проекции сил и моментов сил, получим
Nx = - Ni cosa cose - N2; Ny = Ni sina cosfí; Nz = Ni sinfí; (3)
Mx = Mi sina; My = Mi cosa + M2 cosy; Mz = M2 siny. ( )
Для расчета статических показателей заравнивателя необходимо иметь составляющие сил и моментов по осям координат Oxyz, где ось Ох проходит через центр диска и проведена по направлению движения заравнивателя, ось Оу расположена в горизонтальной плоскости и перпендикулярна оси Ох, а ось Oz расположена вертикально так, что указанные три оси образуют правую декартову систему координат.
Исходя из проекций сил и моментов сил системы (3) на оси координат Oxyz, получим следующие их абсолютные значения:
Nx = (Ni cosa cosp + N2) cosfí; Ny = Ni sina cosp sinfí; Nz = Ni sin2fí; (4)
Mx = 0; My = Mi + M2 cosy cosa; Mz = M2 siny.
Направления векторов сил и моментов приведены на рисунке 2. Рассмотрим силы, действующие на заравниватель колеи, на примере конструкции с навеской за задним колесом ДМ (рисунок 2).
Рисунок 2 - Расчетная схема сил, действующих на диск заравнивающего устройства
Это сила тяжести G, силы и моменты сил, приложенные к центрам О] и О2 заравнивающих дисков и обусловленные их работой, усилие пружины Fn, а также силы и момента сил инерции при перемещении заравнивателя в продольно-вертикальной плоскости с ускорением. Сила тяжести G постоянна и может быть подсчитана отдельно, тогда как остальные силы зависят от перемещения заравнивателя.
НИЖНЕВОЛЖСКОГО АГРОУНИВЕРСИТЕТСКОГО КОМПЛЕКСА: НАУКА И ВЫСШЕЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАНИЕ
При рассмотрении условий равновесия заравнивателей колеи, можно ограничиться горизонтальной плоскостью, так как это связано с определением рационального направления линии тяги. При практически симметричном расположении дисков заравнивающих устройств и одинаковой глубины их погружения равнодействующие левого N2ху и правого N1ху диска равны по модулю, а точка их пересечения лежит на продоль-
проходит через точку 2 шарнирного соединения устройства с рамами тележек машин, что и предопределяет прямолинейность их движения.
Тяговое сопротивление Nxy (сопротивление резанию при заравнивании колеи Р), определяемое по упрощенной формуле Nху = ШЬп, ^ - удельное сопротивление почвы, h - глубина погружения дисков, Ь - ширина срезаемого пласта: Ь = Ь1 + Ь2, п - число одновременно обрабатываемых пластов - число дисков) будет иметь, исходя из рекомендуемой технологии заравнивания (установка заравнивающих устройств при первых проходах ДМ), наименьшее значение.
Однако следует отметить, что в практических условиях непостоянство механических свойств почвы, необходимость некоторой асимметричности расположения дисков в продольном (ДМ «Фрегат») и поперечном (ДМ «Фрегат», «Кубань-ЛК1», «Кубань-Л») направлениях, вызывает непрерывные изменения значений и направлений сил N1ху и ^^ что приводит к смещению точки 1, изменению тягового сопротивления и появлению
момента, стремящегося повернуть заравниватель в горизонтальной плоскости.
Повышению устойчивости хода может способствовать упрочнение крепления рам и увеличение длины заравнивающего устройства, а также нагрузки на его рабочие органы (для уравновешивания выталкивающей силы, действующей в вертикальной плоскости).
ной оси симметрии заравнивателя колеи. Равнодействующая
С3 С,3 15
X V
Сб .Сг
Ъ
т
у
6-^ 10
Рисунок 3 - Схема расчета центра тяжести заравнивателя
ИЗВЕСТИЯ"
№ 4 (44), 2016
Методика расчета параметров заравнивающих устройств дана на примере конструкции заравнивателя колеи для машины «Фрегат», работающего в более жестком по силовым характеристикам режиме, нежели чем для «Кубань-ЛК1». Для расчета положения центра тяжести заравнивателя воспользуемся методом разбиения и формулами расчета центра параллельных сил:
У ХО У Щ У 20г О О G
где О = У XiGi - общий вес заравнивателя, О, - сила тяжести каждой детали, п - количество
деталей, на которые можно разбить заравниватель с тем, чтобы центр тяжести каждой из них был бы очевиден, X,, У,, - координаты центра тяжести каждой детали в осях Oxyz.
На рисунке 3 заравниватель разбит на 8 деталей, причем детали 7 и 8 сами составные. Деталь 7 состоит из деталей 9, 10, 11, а деталь 8 - из деталей 12, 13 и 14. Центры тяжести С7 и С8 можно определить по формулам, аналогичным приведенным выше. Центр тяжести С]5 и сила тяжести Оц относятся к пружине.
Рисунок 4 - Схема для определения центра тяжести сферического диска
Определим положение центра тяжести сферического диска, для чего обратимся к рисунку 4. Диск примем в виде части сферы радиусом R, углом раствора 2а и имеющем массу т и силу тяжести G = mg. Выделим на расстоянии р от оси диски элементарное кольцо радиусом р = R siny> и шириной ds по касательной к сфере. Площадь этого кольца равна dS = 2nR siny> ds. Координата x центра тяжести этого кольца в осях Охуz равна: х = - R(cos$ - cosa). Как известно, площадь поверхности шарового сегмента сферы радиуса R равна n(h2+ 2r2), где h = R(1-cosa) - высота сегмента, r = R sina -радиус сегмента.
Отсюда следует, что площадь поверхности шарового сегмента, как функция угла а, равна:
nR2(1 - 2cosa
Поверхностная плотность массы шарового сегмента:
cos2a + 2sin2a) = nR2[2(1 - 2cosa) + sin2a]
у = m / nR2[2(1 - 2cosa) + sin2a].
Тогда элементарная масса кольца равна: dm
{т / nR2[2(1 - 2cosa) + sin2a]}2 nR2sinp dy = [m / (1 - cosa + 0,5sin2a)] nR2sinp dy.
Координаты центров тяжестей отдельных деталей определяются по чертежам заравнивателя для максимальной глубины хода дисков. Подставляя значения массы деталей и координаты их центров тяжестей в формулы, вычисляются координаты центра тяжести заравнивателя ХС, УС, ZC.
Для определения реакций опор составим следующие уравнения равновесия:
= 0; ХF1y = 0; = 0; ХМа = 0; ХМу = 0; ХМ = 0. (6)
Определим суммарный момент, действующий на подшипник О: М0 =
Отметим, что при малом плече подшипника Ь нагрузки на него могут быть весьма велики и привести к его деформации и поломке. Расчет сил Р произведем по следующей формуле
Р = ^ШохИ + г0у + Шог/Ь + х0у
Определим силу затяжки пружины, обеспечивающую нужную глубину хода дисков заравнивателя. Так как изменение глубины хода дисков в пределах 0 - «а» весьма мало по сравнению с размерами заравнивателя и четырехугольник, образованный стойкой и деталями 3, 4 и 5 близок к параллелограмму, то поворот направляющей 3 вокруг своей оси практически не вызовет изменение длины затянутой пружины. Это позволяет рассчитать усилие затяжки пружины для одного положения заравнивателя, отвечающего максимальному заглублению дисков, то есть для максимальных значений сил и моментов, действующих на диски.
Получаем:
м1Г - м2у+с п2в -N2X 1т-22 --^г^х-^гг^гх
17 _ '"1У 1 1 " "-¿(j ivlX'4Z "¿Л "-ZZ "¿¿'^¿Х F--¿¡^^- (7)
Так как Fn = с А , где с - жесткость пружины, Д - величина ее затяжки, то отсюда определяем Д или с: Д = Fn / c. В процессе работы заравниватель поворачивается вокруг оси Оу, поэтому для исследования его движения воспользуемся уравнением вращательного движения твердого тела:
Зуф = XMyFt, (8)
где JY - момент инерции заравнивателя относительно оси вращения Оу.
Момент инерции заравнивателя равен сумме моментов инерции его деталей JY = 2f=i/iy - Для нашего случая
Jy(p = Miy - M2y + Gh2G - Nlxhlz - N2xh2;
Момент инерции каждой детали относительно оси Оу зависит от ее массы и положения относительно этой оси.
Проведем главные центральные оси симметрии цилиндра х, у, z, а также ось У*, параллельную оси У и отстоящую от нее на расстоянии d. Ось У* составляет с осями х, у, z углы соответственно а, в и у. Момент инерции детали относительно оси СУ* подсчитаем по формуле:
2
Т.1* т 2 т 2 п т 2 771Т 7 п
J* = Jx cos а + Jy cos в + Jz cos y =-coszв +
У И 7 2 И (10)
(9)
■ Nizhix - N2zh2x + Fncosan h2n-
(li\ 2 2 й + (cos a + cos Y).
Рассчитаем моменты инерции дисков заравнивателя относительно осей x, у и z, считая их поверхность сферической. Выделим элементарное кольцо радиусом р = Rsinp и шириной ds (в проекции на плоскость yz - dp). Момент инерции такого кольца относительно оси x равен dJdx = р2 dm, где dm = m sinp dy / (1 - cosa + 0,5sina).
Тогда при а = 0, Jdx = 0, а при а = 1800 Jdx = (2/3)mR2.
Рассчитаем моменты инерции диска относительно осей у и z. Очевидно, что эти моменты инерции равны между собой: Jdy = Jdz. Заметим, что так как плоскости ху и xz являются плоскостями симметрии диска, то у и z являются главными осями инерции диска.
Момент инерции элементарного кольца относительно своего диаметра равен: dJd = 0,5 р2 dm.
Пересчитаем этот момент инерции по теореме Гюйгенса-Штейнера, например, к оси у и запишем интеграл:
Jdy =0,51^p2dm + х? dm, (11)
где х* = расстояние от плоскости уz до элементарного кольца.
Учитывая, что х* = R(cos$ - cosa), подставляя зависимости р(ф) и dmty), и интегрируя в пределах 0 < ф < а, получаем:
т т _ mR2 4—9cosk +6cos2a- cos3a /ii\ Jy = Jdz = ---l—cosa+0,5sina-. (12)
Соответственно при а = 0 имеем неопределенность 0/0, раскрывая которую по правилу Лопиталя, получим Jdy = Jdz = 0. При a = 1800 - Jdy = Jdz = (5/3) mR.2
Если размеры дисков, по сравнению с расстоянием их до оси Оу невелики, то упрощенно моменты инерции дисков можно подсчитать, как моменты инерции материальных точек, имеющих массу диска и сосредоточенных в центре их тяжести: Jdy = md //, где ld2 - расстояние от центра тяжести каждого диска до оси Оу.
Пружину можно рассматривать как полый цилиндр (трубку), имеющий внешний и внутренний диаметры, равные соответствующим диаметрам пружины, а также массу, равную массе пружины. Тогда ее момент инерции подсчитаем по формуле (10):
JnO3 = mr
r¿+r,
пО
cos2pn + + (cos2an + cos2Yn) + d2],,
2
где ап , вп , уп - углы, которые главные центральные оси пружины составляют с осью О3У; -расстояние от центра тяжести пружины до оси О3У.
Тогда
JnO3 = mn[(£ + + d2].
Для иных деталей моменты инерции необходимо рассматривать индивидуально в соответствии с их формой. Затем подставляя полученные значения в формулу (9), получим момент инерции заравнивателя относительно оси Оу.
Заключение. При поливе дождевальными машинами на поле их колеса образуют колею на поле, затрудняющую проход машинно-тракторных агрегатов при уходе за возделываемыми культурами. Для заравнивания колеи наиболее эффективны устройства в виде симметричных сферических дисков, устанавливаемых за колесами дождевальных машин. В статье дан пример расчета параметров такого заравнивающего устройства, параметры которого обеспечивают качественное выполнение данной операции.
Библиографический список
1. Бать, М.И. Теоретическая механика в примерах и задачах [Текст]/ М.И. Бать, Г.Ю. Джанелидзе, Г.Ю. Кельзон . - 8-е изд., перераб. - М.: Наука, 1991. - 640 с.
2. Егоров, Ю.Н. Программа «Плодородие» в мелиорации - важнейший фактор стабилизации агропромышленного комплекса России [Текст]/ Ю.Н. Егоров, К.Г. Егорова // Сборник научных трудов аспирантов, соискателей и сотрудников Рязанской ГСХА. - Рязань, 2001. - С. 3.
3. Егоров, Ю.Н. Снижение колееобразования ДМ «Фрегат» [Текст]/ Ю.Н. Егоров, А.И. Рязанцев // Проблемы и перспективы совершенствования технологий орошения и сель-хозводоснабжения: сборник. - Коломна, ВНИИ «Радуга», 2001. - С. 76-79.
4. Кизяев, Б.М. Культуртехнические мелиорации: технологии и машины [Текст] / Б.М. Кизяев, З.М. Маммаев. - М.: «Ассоциация Экост», 2003. - 399 с.
5. Машины и оборудование для строительства мелиоративных систем [Текст]: каталог-справочник. - М.: ЦНИИТЭстроймат, 1979.
6. Машины и оборудование АПК Волгоградской области [Текст]: справочник/ А.Н. Цепляев, А.И. Ряднов, М.Н. Шапров, И.Б. Борисенко, В.А. Борознин, И.В. Юдаев. - Волгоград: Волгоградский ГАУ, 2016. - 132 с.
7. Сельскохозяйственные и мелиоративные машины [Текст] / Г.Е. Листопад, Г.К. Демидов, Б.Д. Зонов и др.; под общ. ред. Г.Е. Листопада. - М.: Агропромиздат, 1986. - 668 с. -(учебники и учеб. пособия для высш. учеб. заведений).
8. Цепляев, А.Н. Машины и оборудование для природообустройства и водопользования [Текст]/ А.Н. Цепляев, В.Г. Абезин, Д.В. Скрипкин. - М.: ООО «Издательство Юрайт», 2016. -137 с. (учебное пособие для ВУЗов)
9. Havard, P.L. Linkflow, a Water Flow Computer Model for Water Table Management: Part I. Model Development. / Havard P.L., Prasher S.O., Bonnell R.B., Madani A.// Transctions of the ASAE - American Society of Agricultural Engineers, 1995. - Vol. 38 (2).
10. Michelakis, N. Piant growth and yield response of the olive tree cv. Kalamon, for different levels of soil water potential and methods of irrigation/ Michelakis N, Youyoukalou E., Clapaki G.// Advanges in Horticultural Science. - 9 (1995).
Reference
1. Bat', M. I. Teoreticheskaya mehanika v primerah i zadachah [Tekst]/ M. I. Bat', G. Yu. Dzhanelidze, G. Yu. Kel'zon . - 8-e izd., pererab. - M.: Nauka, 1991. - 640 s.
2. Egorov, Yu. N. Programma "Plodorodie" v melioracii - vazhnejshij faktor stabilizacii ag-ropromyshlennogo kompleksa Rossii [Tekst]/ Yu. N. Egorov, K. G. Egorova // Sbornik nauchnyh tru-dov aspirantov, soiskatelej i sotrudnikov Ryazanskoj GSXA. - Ryazan', 2001. - S. 3.
3. Egorov, Yu. N. Snizhenie koleeobrazovaniya DM "Fregat" [Tekst]/ Yu. N. Egorov, A. I. Ryazancev // Problemy i perspektivy sovershenstvovaniya tehnologij orosheniya i sel'hozvodos-nabzheniya: sbornik. - Kolomna, VNII "Raduga", 2001. - S. 76-79.
4. Kizyaev, B. M. Kul'turtehnicheskie melioracii: tehnologii i mashiny [Tekst] / B. M. Ki-zyaev, Z. M. Mammaev. - M.: "Associaciya jekost", 2003. - 399 s.
5. Mashiny i oborudovanie dlya stroitel'stva meliorativnyh sistem [Tekst]: katalog-spravochnik. - M.: CNIITjestrojmat, 1979.
6. Mashiny i oborudovanie APK Volgogradskoj oblasti [Tekst]: spravochnik/ A. N. Ceplyaev, A. I. Ryadnov, M. N. Shaprov, I. B. Borisenko, V. A. Boroznin, I. V. Yudaev. - Volgo-grad: Vol-gogradskij GAU, 2016. - 132 s.
7. Sel'skohozyajstvennye i meliorativnye mashiny [Tekst] / G. E. Listopad, G. K. Demidov, B. D. Zonov i dr.; pod obsch. red. G. E. Listopada. - M.: Agropromizdat, 1986. - 668 s. - (uchebniki i ucheb. posobiya dlya vyssh. ucheb. zavedenij).
8. Ceplyaev, A. N. Mashiny i oborudovanie dlya prirodoobustrojstva i vodopol'zovaniya [Tekst]/ A. N. Ceplyaev, V. G. Abezin, D. V. Skripkin. - M.: OOO "Izdatel'stvo Yurajt", 2016. - 137 s. (uchebnoe posobie dlya VUZov)
9. Havard, P.L. Linkflow, a Water Flow Computer Model for Water Table Management: Part I. Model Development. / Havard P.L., Prasher S.O., Bonnell R.B., Madani A.// Transctions of the ASAE - American Society of Agricultural Engineers, 1995. - Vol. 38 (2).
10. Michelakis, N. Piant growth and yield response of the olive tree cv. Kalamon, for different levels of soil water potential and methods of irrigation/ Michelakis N, Youyoukalou E., Clapaki G.// Advanges in Horticultural Science. - 9 (1995).
E-mail: [email protected]
