CC BY
0УДК: 628.517.4. 699.842 OECD: 2.03 PU
Об эффективности вибропоглощающих покрытий
Кирпичников В.Ю.1, Малинин И.О.2, Олейников А.Ю.3* 1 Д.т.н., профессор, 2 Старший инженер, 3 К.т.н., доцент, 1,2 ФГУП «Крыловекий государственный научный центр», г. Санкт-Петербург, РФ 1,3 Балтийский государственный технический университет «ВОЕНМЕХ» им. Д.Ф. Устинова, г. Санкт-Петербург, РФ
Аннотация
Дан краткий обзор основных видов вибропоглощающих покрытий. Изложены способы определения значений коэффициента потерь (п) колебательной энергии в пластинах с мягкими, жесткими и армированными вибропоглощающими покрытиями, приведены соотношения для определения соответствующих характеристик для разных видов ВПП. Рассмотрены особенности вибродемпфирующей эффективности современных покрытий. Предложены пути устранения негативного влияния для мягкого вибропоглощающего покрытия, проявляющегося в некоторых случаях. Определнены условия достижения наибольших значений п для жестких вибропоглощающих покрытий, а также технологические особенности нанесения жестких покрытий. Сделан вывод о различном влиянии массовых параметров армированного типа ВПП па его эффективность в различных диапазонах значений ^ и Приведены условия получения необходимой эффективности для армированного вибропоглощающего покрытия.
Ключевые слова: вибрация, шумоизлучение, коэффициент потерь, вибропоглащаюгцее покрытие, эффективность вибропоглощения.
The effectiveness of vibration-absorbing coatings
Kirpichnikov V.Yu.1, Malinin I.O. 2, Oleinikov A.Yu.3* 1 DSc, Professor, 2 Senior Engineer, 3 PhD, Associate Professor,
1,2 Federal State Unitary Enterprise 'Krylov State Scientific Center', St. Petersburg, Russia 1,3 Baltic State Technical University 'VOENMEH', St. Petersburg, Russia
Abstract
A brief overview of the main types of vibration-absorbing coatings is given. Methods for determining the values of the loss coefficient (n) of vibrational energy in plates with soft, hard and reinforced vibration-absorbing coatings are outlined, and relationships are given for determining the corresponding characteristics for different types of airfoils. The features of the vibration-damping efficiency of modern coatings are considered. Ways have been proposed to eliminate the negative impact of a soft vibration-absorbing coating, which appears in some cases. The conditions for achieving the highest values of n for rigid vibration-absorbing coatings have been determined, as well as technological features of applying hard coatings. A conclusion is made about the different influence of the mass parameters of a reinforced runway type on its efficiency in different ranges of values of ^ and Conditions for obtaining maximum efficiency, for reinforced vibration-absorbing coating.
Keywords: vibration, noise emission, loss coefficient, vibration absorbing coating, vibration absorption efficiency.
E-mail: [email protected] (Олейников А.Ю.)
Введение
Одним из основных направлений снижения уровней вибрации и шумоизлучения инженерных конструкций различного рода является облицовка их пластинчатых элементов (далее - пластин) вибропоглощающим покрытием (ВПП),
Различают три основных типа ВПП: мягкие, жесткие и армированные. Отличительными особенностями ВПП являются конструктивное оформление и неодинаковый характер деформации вязкоупругих материалов, возникающей при их вибросмещениях под действием колебаний демпфируемой пластины. Конструкция и физические основы вибродемпфирования современных ВПП описаны во многих работах, например в [1, 2],
1. Краткий обзор основных видов вибропоглощающих покрытий
Мягкие ВПП состоят из одного или нескольких слоев вязкоупругого материала (преимущественно резины с малыми значениями динамических модулей упругости и сдвига), в котором на частотах работоспособности ВПП возникают волновые процессы, распространяющиеся в направлении толщины материала.
Жесткие покрытия содержат преимущественно один слой вязкоупругого материала в виде пластмассы, наносимой в жидкообразном состоянии на поверхность демпфируемой пластины. Деформация пластмассы связана с ее сжатием (растяжением) в направлении плоскости пластины.
Армированные вибропоглощающие покрытия (АВП) простейшей конструкции представляют собой диссипативный слой вязкоупругого материала, одна из поверхностей которого соединена с армирующим слоем из жесткого материала (металл, стеклопластик), а другая - с поверхностью демпфируемой пластины. При ее изгибе в вязкоупругом материале (мягкая резина, полимеры) из-за тормозящего действия его колебаниям армирующего слоя возникают деформации сдвига, за счет которых и происходит поглощение вибрационной энергии,
В общем случае можно считать, что установка любого типа ВПП на возбуждаемую усилием пластину приводит к изменению ее инерционной, жесткостной и диссипативной характеристик и как следствие - вибрационного отклика конструкции на действие усилия. При этом в зависимости от параметров пластины и покрытия, а также от частоты возбуждения этот отклик может быть и слабым и достаточно заметным, выраженным как уменьшением, так, в некоторых случаях, и ростом уровней вибрации. Соответствующие изменения этих уровней характеризуют положительную или отрицательную эффективности ВПП,
Важнейшим параметром, определяющим эффективность покрытия (Э, дБ), является коэффициент потерь п колебательной энергии в задемпфированной пластине. Действительно, при малом или нулевом изменении покрытием потерь колебательной энергии в пластине его эффективность Э = N ¡д(п/по), дБ, оказывается невысокой или равной нулю (по - коэффициент потерь в конструкции без покрытия).
Точность задания значений п0 и П оказывает непосредственное влияние на погрешность расчетов уровней вибрации и шумоизлучения пластинчатых элементов конструкций. Завышение потерь колебательной энергии при наличии ВПП может привести к занижению расчетных и, как следствие, к превышению достигнутых уровней вибрации и шума над их предельно допустимыми величинами.
С учетом сказанного «надежность» информации о значениях коэффициентов потерь по и п имеет принципиальное значение для выполнения требований, предъявляемых к виброшумовым параметрам, и разработки мероприятий по уменьшению вибрации и шума,
по
например, в работах |3, 4|,
п
особенностями вибродемпфирующей эффективности современных ВПП, Рассмотрен диапазон низких и средних звуковых частот, в котором, как правило, возникают наибольшие трудности снижения вибрации и шума,
2. Мягкие вибропоглощающие покрытия
п
мягким ВПП приведена па рис, 1,
Зависимость содержит два следующих частотных диапазона:
п
- диапазон с резонансными и аптирезопапепыми частотами упругих колебаний покрытия в направлении толщины.
Рис. 1. Частотная зависимость коэффициента потерь пластины с мягким
виброноглощающим покрытием
п
на низшей резонансной частоте fp = с2/4Л2 колебаний покрытия (с2 - скорость распространения упругих колебаний в покрытии, к2 - его толщина), на которой в направлении толщины укладывается одна четвертая часть длины его упругой волны. п
П
П2
1 + 1,23^12 П2
(1)
где _ коэффициент потерь материала покрытия, ^12 = Ш1/т2 (т1 = р1Н1 - масса единицы площади пластины толщиной к1 с плотностью материала р1 ; т2 = р2к2 - масса единицы площади ВПП),
Из формулы (1) видно, что максимальное значение п не может быть больше коэффициента потерь в материале покрытия щ- Равенство п значению п2 достигается только при малых величинах как так и ^12, соответствующего невыполнимому для большинства инженерных конструкций условию т2 > т1.
Выражение (1) получено без учета резонансных колебаний динамической системы «пластина-покрытие». Их влияние на эффективность мягкого покрытия исследовано в работе |5|, В частотных зависимостях эффективности типовых покрытий на сравнительно топких (3-6 мм) стальных пластинах выявлен, в частности, диапазон отрицательной эффективности покрытий, в котором они увеличивают шумоизлучение вибрирующих пластин.
-г------
5 fO1 2J 3 U
— расчет; • - эксперимент
Рис. 2. Шумозаглушающая эффективность конструкции, состоящей из стального листа h = 5 • 10-3 м и покрытия с параметрами M = 9,9 кг/м2, р2с2 = 1,86 • 104 кг/с^м2
В качестве примера па рис. 2 приведены расчетная и экспериментальная частотные характеристики шумозаглушающей эффективности покрытия с массой единицы площади m2 = 9,9 кг/м2 и волновым сопротивлением р2с2 = 1,86 • 104 кг/с^м2, установленного па находящуюся в воде стальную пластину толщиной 5 мм. На рисунке видны расчетные значения как верхней граничной частоты (/к = 209 Гц) указанного диапазона, так и частоты с наибольшим отрицательным значением эффективности /min = 145 Гц).
Вычисления этих частот выполнены с использованием следующих приближенных формул |5|
/ = 0,55 ^ m2
1 +
m,2 4m 1
1 +
m2 6mi
1+
3m2 8mi
1/2
1/2
(2)
/„,., = 0,281 + ^ - + (l + p)} "I"2. (3)
m2 I 2mi dm^ 4mi J I
Влияние резонансных упругих колебаний мягкого покрытия (m2 = 76,8 кг/м2, р2с2 = 1,51 • 105 кг/с^м2) на его вибродемпфирующую эффективность при установке на толстолистовую (h1 = 0,055 м) стальную пластину в воздухе исследовалось в работе [6], Расчетные значения частот /к и /min оказались равными 184 и 31 Гц, Отрицательная эффективность покрытия была подтверждена измерениями вибрации пластины при ее возбуждении сосредоточенным усилием. Типичные узкополосные (А/ = 1 Гц) спектры входной вибровозбудимости A/F, дБ, пластины при отсутствии и наличии покрытия приведены на рис, 3,
Обращаясь к рисунку, видим, что установка покрытия на пластину привела к существенному (более 14 дБ) уменьшению уровней ее вибрации па резонансных частотах
A/F
изменения. Во всем частотном диапазоне измерений был зарегистрирован рост уровней вибрации па перезопапепых частотах. Следствием этого являлось наличие большого числа третьоктавпых полос с нулевым или отрицательным влиянием покрытия па вибровозбудимость пластины.
120 110 100 90 80 70 60 50 40
дБотн. Ю^м/ст!
952 ? 1163 SO 41 S4
m 46S 1 596 l ;; 'd 1405 1421
347 1 ■;498 i 4, ijé ; Ш i , 778 os < ' 'l & I
15 9 L J | l a ; ; " .•л'У i £ 4 ' ¡7 л: u к №
t Я9 9 " h j ihi Щ Vsj îAi^ yfifVI IPHlfyirK Id ^ ■ k ■ hi 1
I JT 1L m i и /■ * , ' ' '. П?! i j 1 1 , i ■ ï-" i fi( ■ i i. 11 ■ il t ■
w' L 4 fr î p l 1 i 1 1 I
: :
200 400 600 300 1000 1200 1400 1600
Частота, Гц
Рис. 3. Узконолоеные спектры входной вибровозбудимости пластины без покрытия (1) и
с покрытием (2)
Типичный спектр разницы А, дБ, третьоктавных уровней входной вибровозбудимости толстолистовой пластины без покрытия и с покрытием приведен па рис, 4, Точками па рисунке обозначены экспериментальные значения шумозаглушающей эффективности покрытия на пластине толщиной 6 мм |5|, Видим, что при установке покрытия как па топкую, так и па более толстую пластины в частотных зависимостях А
увеличению вибрации и шумоизлучения демпфируемой пластины.
В работе |6| сделан вывод, что наиболее вероятной причиной отрицательной эффективности мягкого покрытия является возникновение в его .цистах резонансных колебаний и их обратное влияние на вибрационные процессы в демпфируемой пластине. Об этом косвенно свидетельствует, в частности, нахождение в соответствующем диапазоне всех расчетных значений резонансных частот квазиизгибных (23 Гц), продольных (157 и 196 Гц) и сдвиговых (91 и 114 Гц) колебаний .циста покрытия. Увеличение покрытием колебаний пластины связано с отражениями упругих воли от кромок .циста при малых потерях в нем колебательной энергии с последующим воздействием резонансной вибрации .циста на пластину. На аналогичное большое влияние отражений упругих воли от границ амортизаторов в сравнении с их поглощением в амортизаторах на их низшей резонансной частоте с отрицательной эффективностью указывалось в работе |7|,
Л. дБ
-20
20 31,5 50 80 125 200 315 500 300 1250
Частота, Гц
Рис. 4. Разница третьоктавных уровней вибровозбудимости пластины без покрытия и с покрытием. Точками обозначены значения шумозаглушающей эффективности покрытия
на пластине толщиной 6 мм
Негативное влияние мягкого ВПП на вибрации демпфируемой пластины может быть устранено увеличением потерь колебательной энергии как непосредственно в покрытии, так и в демпфируемой пластине.
3. Жесткие вибропоглощающие покрытия
Эффективность жестких ВПП обусловлена как поглощением колебательной энергии в вязкоунругом материале, так и увеличением при установке покрытий массы и жесткости демпфируемой конструкции.
Коэффициент потерь п изгибно-колеблющейся пластины, на которую нанесено жесткое виброноглощающее покрытие, может быть определен с использованием формулы
П ~ -т,
1 + [«2^2 («2 + 120]-1
где п2 _ коэффициент потерь материала покрытия; а2 = (Л и Л2 - толщины
пластины и покрытия); в2 = Е2/Е1 (Е1 и Е2 - модули Юнга пластины и материала покрытия); а21 = (1 + а2)/2 = Л21/^ (Л21 - расстояние между нейтральными плоскостями демпфируемой пластины и вязкоупругого материала.
Формула (4) справедлива при выполняемом в большинстве случаев на практике условии в2 < 10-2.
Для приближенных оценок значений п часто используется упрощенный вариант формулы (4)
E2J2
E1J1
П2,
(5)
П
где ^ и 72 - моменты инерции пластины и покрытия относительно собственной нейтральной оси (71 = —,н1 72 = —и а2 - коэффициенты Пуассона пластины
и материала покрытия).
Приведенное выражение отражает значимое влияние изгибной жесткости вибропоглощающего материала на эффективность покрытия, (Именно поэтому покрытия рассматриваемого типа называют жесткими).
Из формул (4) и (5) следует, что при увеличении толщины покрытия до размеров, когда наличие демпфируемой пластины становится несущественным, коэффициент потерь п п2
п
соотношения толщин покрытия и пластины. Из рисунка видно, что достаточной
толщиной жесткого покрытия, обеспечивающей близкий к максимальному эффект вибропоглощения, является толщина Л2, превышающая в три-четыре раза,
п
толщиной = 5 • 10-3 м жесткого ВПП толщиной Л,2 = 2Л,1; изготовленного из отечественной эпоксидной мастики «Антивибрит-7» (Е2 = 3 • 103 МПа) со значением коэффициента потерь п2 = 0,75 при комнатной температуре, равняется примерно 0,09, Относительная масса покрытия составляет ~ 39%, Большинство материалов жестких ВПП имеют существенно меньшие диссипативные потери и при такой же массе худшую чем «Антивибрит-7» эффективность.
Значения п2 и Е2, нашедших в последние годы наибольшее применение в судостроении мастик для изготовления жестких вибропоглощающих покрытий «Випоком», «Мавип» и «Адем», находятся в пределах от 0,15 до 0,31 и от 3 • 109 до~ 1010 Па соответственно. При средних значениях коэффициента потерь (п2 = 0,23) и динамического модуля упругости (Е2 = 6,5 • 109 Па) мастики и толщине ее нанесения, равной двум толщинам демпфируемой пластины из стали (Е1 = 2,1 • 1011 Па), расчетное значение п пластины с жестким ВПП равняетея ~ 0,06,
1 2 3 4 Ь2
/71
Рис. 5. Зависимость коэффициента потерь стальной пластины, облицованной жестким виброноглощающим покрытием, от толщины покрытия
К технологическим недостаткам изготовления жестких ВПП можно отнести необходимость специальной подготовки поверхности демпфируемой конструкции к нанесению мастик, особенности их изготовления, нанесения и герметизации, а также необходимость выполнения условий но температуре и влажности дня надежного отвердения мастик в течение достаточно длительного времени,
4. Армированные вибропоглощающие покрытия (АВП)
Основным направлением работ но совершенствованию ВПП и иных средств снижения вибрации и шума является уменьшение их массы с одновременным повышением эффективности в диапазоне низких и средних звуковых частот |8-15|, Наиболее перспективными дня минимизации массы и повышения эффективности оказались средства с тонким слоем полимерной пленки из иоливинилацетата, являющегося «рекордсменом» но величине потерь колебательной энергии в существующих вибропоглощающих материалах. Значения коэффициента потерь п2 пленки из указанного материала в диапазоне рабочих температур порядка двадцати-тридцати градусов находятся в продолах от 1 до 3 |8|,
Результаты экспериментального исследования эффективности различных вариантов АВП, отличающихся толщинами пленки и армирующего слоя из алюминия и стали обобщены в работе |9|, Сведения о вариантах испытанных АВП и их эффективности содержатся в нижеследующей таблице.
Приведена следующая информация о вариантах покрытия:
- толщина Н, мм, армирующего и диссипативного слоев АВП;
- материал армирующего слоя покрытий (Ал - алюминий, Ст - стань);
- марка полимерной пленки (1 - ВПС-2,5, 2 - ВПНС-1, 3 - ВПНС-4) в составе покрытий;
- отношения массы покрытия к массе пластины ^ и массы армирующего слоя покрытия к массе полимерной пленки
- эффективность 9. дБ, покрытий; в качестве Э приведены усредненные по точкам в пучностях форм четырех низших резонансных частот изгибных колебаний стальной пластины с размерами 0,52x0,38x3-10-3 м и по пятнадцати наибольшим максимумам в спектрах ее входной вибровозбудимости в диапазоне частот 0-1600 Гц,
В таблицу 1 включены лишь результаты испытаний с одинаковой технологией изготовления и установки АВП на демпфируемую пластину.
Содержащиеся в таблице одинаковые по массовым параметрам покрытия (АВП2 и АВП17, АВПЗ и АВП18, АВП4 и АВП19) изготавливались и исиытывались в разное время с промежуточным интервалом до нескольких лет. Мало отличающиеся результаты их испытаний подтверждают стабильность диссипативиых характеристик полимерных пленок и приведенных значений эффективности покрытий.
Таблица 1
Сведения о вариантах АВП и его эффективности
№ АВП Армирующий слой Диссипативный слой ^ % Э, дБ
h, мм материал h, мм марка
1 0,01 Ал 0,5 1 1,6 0,045 0
2 0,1 Ал 0,5 1 2,2 0,45 17
3 0,2 Ал 0,5 1 2,9 0,90 19
4 0,3 Ал 0,5 1 3,6 1,35 21
5 0,12 Ст 0,5 1 3,9 1,55 21
6 0,24 Ст 0,5 1 6,3 3,12 26
7 0,6 Ст 0,5 1 13,5 7,79 33
8 1,5 Ст 0,5 1 30 19,5 34
9 3,0 Ст 0,5 1 62 38,9 35
10 0,5 Ст 0,5 1 11,5 6,5 32
И 0,5 Ст 0,5 2 11,5 6,5 31
12 0,5 Ст 0,5 3 11,5 6,5 31
13 0,5 Ст 0,5 1,2,3 11,5 6,5 31
14 0,5 Ст 0,5 1,2,3 11,5 6,5 31
15 0,5 Ст 0,5 1,2,3 11,5 6,5 31
16 1,0 Ал 0,5 1 8,5 4,5 30
17 0,1 Ал 0,5 1 2,2 0,45 14
18 0,2 Ал 0,5 1 2,9 0,90 17
19 0,3 Ал 0,5 1 3,6 1,35 18
20 0,1 Ал 0,25 1 1,5 0,91 4
21 0,5 Ст 0,5 1 39 6,5 32
Рис. 6. Зависимость эффективности АВП от его относительной массы ^ (а) и отношения (б) массы армирующего слоя к массе полимерной пленки
Был сделан вывод о различном влиянии массовых параметров рассматриваемого типа ВПП на его эффективность в следующих диапазонах значений ^ и (рис, 6):
- с нулевой или малой величиной эффективности при значениях ^ < 1,6%; при
практически одинаковом значении ^ ~ 1,6% (АВП1) и ^ ~ 1,5% (АВП20) большую эффективность имеет вариант АВП20 с меньшей толщиной диссипативного слоя и большим значением
- с интенсивным ростом эффективности при увеличении ^ от значения 1,6% до значения 2,2%;
- с малым ростом эффективности при увеличении ^ от значения 2,2% до значения
3,9%;
- с повышением эффективности на 5-6 дБ при каждом почти двукратном увеличении массы армирующего слоя (1,55 < ^ < 6,5) в сравнении с массой пленки в диапазоне значений 3,9% < ^ < 11,5%, достигая эффективности около 30 дБ;
- со значениями ^ > 11,5% и > 6,5, при которых повышение эффективности АВП с ростом значений его относительных параметров практически не наблюдается и составляет не более 35 дБ,
С использованием приведенных в таблице усредненных по резонансным частотам и точкам измерения величин эффективности <9, дБ, АВП были определены средние по выполненным испытаниям значения коэффициента потерь демпфируемых пластин. Вычисления соответствующих экспериментальных значений п выполнялись по формуле П = По ' 10°'05Э. Коэффициент потерь п° ПРИ отсутствии АВП па пластинах принимался равным 3-10-3,
п
П2Т#2_
1 + g2 + g2n2 + Y [1 + g2 (1 + n2)]
2ЭТ2 , _Л1 , „ П , „2М ' (6)
П
где 7 = 12аз [4 (1 + 2аз) + (1 + аз)] (а2 = Н2/Н1,аз = Нз/Нь Н1 - толщина демпфируемой пластины, Н2 - толщина полимерной пленки, Нз - толщина армирующего слоя покрытия); д2 = _ модуль сдвиговых колебаний полимерной пленки,
3,3-107 Па; Ез - модуль Юнга армирующего слоя из стали, 2,1-1011 Па, и алюминия, 0,71-1011 Па; Ки - волновое число изгибных колебаний демпфируемой пластины,
Ки = 0,063^^, f - частота),
п2
- материале пленки В11('-2.5 - принималась равной ее среднему значению (2,0) в
Н1 , Н2 Нз
таблице и тексте.
Результаты вычисления частотных зависимостей значений коэффициента потерь
п
армирующего слоя из стали (а) и алюминия (б) приведены на рис, 7, Из рисунка видно,
п
достигнуто увеличением относительной толщины армирующего слоя АВП от значения 0,1 только до значения 0,4, Большее увеличение Нз/Н1 к повышению п н& частотах f > 300 Гц не приводит.
П
0,35 0.3 0,25 0.2 0,15 0,1 0,05 0
1 1
■ г1 * Ч ъ -ъ
* 1 ■ 1 ■ 1 1 11 к
•г # 1 ■ ■ 1 : > * 1 ■ N
ж ^ ! 1 ■ 1. т.
■ ■ 1 ■ ■
■ 1 ■ 1
10
100
а)
1000 Частота, Гц
П
0,35 0,3 0,25 0,2 0,15 0,1 0,05 0
3
1 к» ^ ' ■"1 -ъ ч.
+ ■я? 2 . ,1 р*— ч.
4 л •г ■г * /
тГ * г* * /
г-1 * 1 Ч
^ - -
10
100
б)
1000 Частота, Гц
Рис. Т. Расчетные значения коэффициента потерь пластины, облицованной АВП с армирующим слоем из стали (а) и алюминия (б) при его относительной толщине
к3 = 0,1^1 (1), 0,4^1 (2) и 0,8^1 (3)
На рис, 8 приведены средние но частоте расчетные и экспериментальные значения п при облицовке пластины покрытием с армирующим слоем из стали (кривая 1) и алюминия (кривая 2), Обращаясь к рисунку, видим хорошее в обоих случаях согласование расчетных и экспериментальных значений при Н3/Н\ < 0,3, При больших значениях относительной толщины армирующего слоя из стали расчет дает завышенные значения.
0.3
0.25
0.2
0,15
0,1
0.05
г1
щ
1 h / // / V
у* / / / т í / <
У 4 2 / у у
< 4 - - ■ г- — * s ; ^ ; ) ; 1
0.01
0.1
fTsyfT
1
Рис. 8. Расчетные и экспериментальные значения п при облицовке пластины покрытием с армирующим слоем из стали (— и •) и алюминия (— и о)
Заключение
Приведенные в статье результаты могут быть использованы при выполнении расчетной оценки эффективности уменьшения уровней вибрации пластинчатых и оболочечпых конструкций мягкими, жесткими и армированными виброноглощающими покрытиями. Полученные результаты позволяют уточнить пути уменьшения негативного влияния мягкого виброноглощающего покрытия и определить условия достижения
п
об испытанных вариантах армированного виброноглощающего покрытия. Сделан вывод о различном влиянии массовых параметров армированного тина ВПП па его эффективность в различных диапазонах значений ^ и ^ и приведены соотношения для расчета коэффициента потерь колебательной энергии дня армированного виброноглощающего покрытия.
Список литературы
1, Никифоров A.C. Виброноглощение на судах. Л,: Судостроение, 1979,
2. Никифоров А,С, Акустическое проектирование судовых конструкций. Справочник, Л,: Судостроение, 1990,
3. Грушецкий И,В., Гришин А,А, Измерение и использование в расчетах коэффициентов внутренних потерь корабельных конструкций // Труды ЦНИИ им, акад. А.Н. Крылова. 2008. Вып. 40 (324).
4. Кирпичников В.Ю. Вибровозбудимость конструкций и пути ее уменьшения. // ФГУП «Крыловекий государственный научный центр», СПб, 2014.
5. Кузьмичев М.Н. Зависимость шумозаглушающей эффективности конструкций с покрытиями от их звукоизолирующих и отражающих свойств / / Техническая акустика. 1994. Т. III. Вып. 1-2. С. 14-17.
6. Кирпичников В.Ю., Савенко В.В., Смольников В.Ю., Виноградов А.В. Исследование вибраций толстолистовой конструкции с акустическим покрытием / / Труды Крыловекого ГНЦ. 2024. Вып. 2 (408).
7. Клюкин И.И. Борьба с шумом и звуковой вибрацией на судах. Л.: Судостроение, 1971.
8. Алексеев С.А., Сятковский А.И. Вибродемпфирующие свойства полимерных пленок // Судостроение. 2015. Вып. 6. С. 45-46.
9. Кирпичников В.Ю., Савенко В.В., Сятковский А.И. Влияние массовых параметров армированного вибропоглощающего покрытия на его эффективность / / Труды Крыловекого ГНЦ. 2024. Вып. 1 (407).
10. Кирпичников В.Ю., Кощеев А.П., Кудаев А.В. Экспериментальные исследования эффективности полосового вибропоглотителя с одноточечным креплением // Noise Theory and Pratice, Том 9 №1 (I, 2023)
11. Кирпичников В.Ю., Смольников В.Ю., Кудаев А.В., Гусева Е.В., Сятковский А.И. Экспериментальные исследования вибродемпфирующих свойств композитных материалов на основе бумажно-слоистых пластиков hpl, содержащих встроенные слои из термопластичных пленок впе-2,5, Стр. 40-48 //Noise Theory and Pratice, Том 8 Л"а4 (IV, 2022)
12. Sovibjon Negmatov, T Ulmasov, Farxod Navruzov, S Jovliyev Vibration damping composition polymer materials and coatings for engineering purpose // E3S Web of Conferences 264, 05034 (2021) // https://doi.org/10.1051/e3sconf/202126405034 CONMECHYDRO - 2021
13. V. A. Sagomonova, A. E. Sorokin, A. P. Petrova, V. V. Tselikin, T. Yu. Tvumeneva Methods for the Manufacture of Layered Reinforced Vibration-Absorbing Materials Based on Thermoplastic Polvurethane and Metal // Polymer Science, Series D | Issue 3/2023
14. Jin, G,, Chen, G,, Zhao, Z, et al. Preparation of a superior damping coating and study on vibration damping properties. SN Appl. Sci. 5, 220 (2023). https://doi.org/10.1007/s42452-023-05451-3
15. Kirpiehnikov V.Y., Kosheheev A.P., Svatkovskii A.I. Experimental study of effectiveness of reinforced vibration absorbing coatings. J Appl Mech Tech Phv 63, 54-58 (2022). https://doi.org/10.1134/ S0021894422010096
References
1. Nikiforov A.S. Vibration absorption on ships. L,: Shipbuilding, 1979.
2. Nikiforov A.S. Acoustic design of ship structures. Reference book. L,: Shipbuilding,
1990.
3. Grushetskv I.V., Grishin A. A. Measurement and use in calculations of coefficients of internal losses of ship structures // Proceedings of the Central Research Institute named after academician A.N. Krvlov, 2008. Issue 40 (324).
4, Kirpichnikov V.Yu. Vibration excitability of structures and ways to reduce it, // FSUE "Krylov State Scientific Center", St, Petersburg, 2014,
5, Kuzmichev M.N, Dependence of the noise-damping efficiency of structures with coatings on their soundproof and reflective properties // Technical acoustics, 1994, Vol, III. Issues 1-2, pp. 14-17,
6, Kirpichnikov V.Yu,, Savenko V.V., Smolnikov V.Yu,, Vinogradov A.V. Investigation of vibrations of a thick-sheet structure with an acoustic coating // Proceedings of Krvlovskv Scientific Research Center, 2024, Issue 2 (408),
7, Klvukin I.I. Combating noise and sound vibration on ships, L.: Shipbuilding, 1971,
8, Alekseev S.A., Svatkovskv A.I. Vibration damping properties of polymer films // Shipbuilding, 2015, Issue, 6, Pp. 45-46,
9, Kirpichnikov V.Yu,, Savenko V.V., Svatkovskv A.I. The influence of mass parameters of reinforced vibration-absorbing coating on its effectiveness // Proceedings of Krvlovskv Scientific Research Center, 2024, Issue 1 (407),
10, Kirpichnikov V.Yu,, Kosheev A,P., Kudaev A.V, Experimental studies of the effectiveness of a single-point vibration absorber // Noise Theory and Pratice, Volume 9 No, 1 (I, 2023)
11, Kirpichnikov V.Yu,, Smolnikov V.Yu,, Kudaev A.V,, Guseva E.V., Svatkovskv A.I. Experimental studies vibration damping properties of composite materials based on hpl paper-laminated plastics containing embedded layers of thermoplastic films VPS-2,5, pp. 40-48 //Noise Theory and Pratice, Volume 8 No, 4 (IV, 2022)
12, Sovibjon Negmatov, T Ulmasov, Farxod Navruzov, S Jovlivev Vibration damping composition polymer materials and coatings for engineering purpose // E3S Web of Conferences 264, 05034 (2021) // https://doi.org/10.1051/e3sconf/202126405034 CONMECHYDRO - 2021
13, V. A, Sagomonova, A, E, Sorokin, A, P. Petrova, V. V. Tselikin, T. Yu, Tvumeneva Methods for the Manufacture of Layered Reinforced Vibration-Absorbing Materials Based on Thermoplastic Polvurethane and Metal // Polymer Science, Series D | Issue 3/2023
14, Jin, G,, Chen, G,, Zhao, Z, et al. Preparation of a superior damping coating and study on vibration damping properties, SN Appl, Sci, 5, 220 (2023), https://doi.org/10.1007/s42452-023-05451-3
15, Kirpichnikov V.Y., Kosheheev A,P., Svatkovskii A.I, Experimental study of effectiveness of reinforced vibration absorbing coatings, J Appl Mech Tech Phv 63, 54-58 (2022). https://doi.org/10.1134/ S0021894422010096
