CC BY
433
Известия Тульского государственного университета Естественные науки. 2012. Вып. 3. С. 242-252
= Науки о земле
УДК 624.131
О структурной прочности слабых грунтов и новых нормативных документах по определению характеристик их механических свойств
В. В. Крамаренко
Аннотация. В статье приводится описание показателя структурной прочности, методы его определения и применения, влияние его величины на другие показатели механических свойств слабых грунтов на примере торфяных, отобранных из неосушенных болотных массивов.
Ключевые слова: структурная прочность, торф, корреляция характеристик.
Структурная прочность грунтов (р3ьг) является одним из важнейших показателей их физико-механических свойств, знание которых необходимо при лабораторных испытаниях грунтов и для расчетов других деформационных характеристик. Изучением р31Г слабых грунтов занимались Г.И. Швецов, В.Д. Казарновский, Е.А. Стрекалкин, Л.С. Амарян, И.Е. Евгеньев, Ю.М. Абелев, В.И. Осипов и многие другие исследователи. Вопросы, связанные со структурной прочностью грунтов, стали вновь весьма актуальными в связи с совместными проектами с зарубежными партнерами и, следовательно, с активизировавшимся вниманием к зарубежным стандартам, в которых интерпретация результатов компрессионных испытаний грунтов отличается от российской. Вторая причина обращения к этому вопросу обусловлена созданием актуализированных и выпуском новых нормативных документов, в которых пока не дана окончательная оценка природы этого показателя и возможностей его применения. Третьим немаловажным для практики поводом, приведшим к всплеску количества публикаций по оценке структурной прочности грунтов, стало широкое распространение оборудования ООО НПП «Геотек» под руководством Г.Г. Болдырева, программного обеспечения, позволяющего легко определять этот показатель (по Беккеру и Казагранде), литературы с описанием соответствующих методик испытаний и оборудования [1, 2].
Целью данной статьи являются характеристика структурной прочности грунтов, в связи с актуализацией действующих ГОСТов и выходом новых нормативов по определению показателей механических свойств. В задачи работы входил обзор нормативных документов, содержащих методы определения и последующего применения р^г, анализ результатов исследований структурной прочности слабых грунтов, в том числе проведение их компрессионных испытаний с целью определения и сравнения полученных значений этой характеристики.
Структурная прочность р^г (МПа) — это показатель, который характеризует способность структурных связей грунта сопротивляться до определенного предела уплотняющей нагрузке в условиях компрессии. Уплотнение грунта проявляется при напряжениях, превышающих рз^. Для определения величин при испытаниях дисперсных грунтов, в том числе органоминеральных, первую и последующие ступени давления принимают равными 0,0025 МПа до момента начала сжатия образца, за которое принимается его относительная вертикальная деформация е > 0,005. Величина р^г определяется по начальному участку компрессионной кривой ег = f аг), где ег — коэффициент пористости при нагрузке аг. Точка явного перелома кривой после начального прямолинейного участка соответствует структурной прочности грунта на сжатие. В общем случае могут быть выявлены три вида начальных участков компрессионной кривой: горизонтальный, слабонаклонный и сильнонаклонный к оси ^аг. Во втором случае величина р^г может быть также определена по точке перелома компрессионной кривой того же вида, что и в первом, хотя и не так явно выраженного. В третьем случае структурная прочность на сжатие для данного грунта отсутствует [3].
Считается, что величина р^г зависит от степени литификации, возраста, генезиса грунта и преобладания в нем тех или иных структурных связей. Наименьшей структурной прочностью обладают относительно молодые глинистые грунты со слабыми коагуляционными (дальними и ближними) контактами, наибольшей — относительно древние литифицированные грунты с прочными смешанными и фазовыми цементационными контактами.
В зарубежной литературе по механике грунтов нет понятия структурной прочности, но широко используется такой показатель, как давление переуплотнения (или предуплотнения) а'с, выделяющийся на графике (рис. 1) также по перелому компрессионной кривой [4] и определяемый по методу Казагранде, точно также как и рз^. Следовательно оба термина применены к одному и тому же показателю.
Одним из первых на переуплотненные грунты указал К. Терцаги. Нормально уплотненный грунт находится под бытовым давлением, на недоуплотненный вышележащая толща не оказывает давления выше бытового, на переуплотненный в процессе его естественного формирования действовали эффективные природные давления, превосходившие бытовое давление, действующее в настоящее время.
1,5 ■
ф
!
б
1
к 1,0 §*
С
§
I
»0,5
а
•е.
•в.
о
4
коэффициент '
переуплотнен ия, ОС1? =
а '-бытовое
давление а давление
переуплотнения
12222222^1""»^.
сг- Коэффициент рекомпрессии
(7 - Коэффициент.
° - крмпр ессии \ Коэффициент ................. ^
ия5\тяния. ИЛИ
набухания, или разгрузки
18<г’
I
0,1 1,0 10 100 1000
Рис. 1. Компрессионная кривая вида е = /(lg а) [5]
Основные возможные причины переуплотнения [5]:
• эрозионный срез верхней рыхлой части толщи нормально уплотненного грунта, в результате чего в ее кровле обнажаются консолидированные отложения ее нижней части;
• давление ледникового массива, вызывающее уплотнение основных морен и подстилающего субстрата;
• «усыхание» грунта в субаэральных условиях при поднятии толщи выше уровня моря;
• эпигенетическое промерзание, приводящие к дегидратации в результате миграции влаги из глубины толщи к низкотемпературному фронту, находящемуся вблизи дневной поверхности;
• трансгрессии и регрессии моря и т.д.
Нужно отметить, что в последнее время в наших нормативах происходит замена термина «структурная прочность» показателем а'с, например, в проекте ГОСТ. Грунты. Метод компрессионного сжатия с заданной скоростью деформации, МГСН 2.07-01 [6] и др. Насколько приемлем термин «давление переуплотнения» для данного явления?
По мнению автора, термин «давление переуплотнения» не может заменить термин «структурная прочность», так это явление наблюдается не только в переуплотненных, но и в слаболитифицированных грунтах, например, в лессовых или органических. М.А. Осиповой [7] было проанализировано более 250 компрессионных кривых лессовых суглинков и супесей, и все они имели идентичное очертание — криволинейное с начальным участком (судя по приведенным в работе [7] графикам, значения РзЬг составляют от 0,02 до 0,08 МПа), отличающимся незначительным
—г-
10
I
100
приращением деформаций при росте вертикальных давлений. Указанные особенности компрессионных кривых лессовых грунтов отмечались и в работах Ю.М. Абелева, В.И. Осипова, Г.И. Швецова [7].
По данным автора настоящей статьи, структурной прочностью обладают торфяные грунты, отобранные из неосушенных болотных массивов [8] не уплотненные давлением вышележащих слоев и находящиеся во взвешенном состоянии. В целом границы первой фазы компрессии определяются в соответствии с величиной р31Г торфов и по разным данным составляют
0,008-0,012 МПа [4], 0,03-0,04 МПа [9], 0,03 МПа [10].
Как отмечает В.Д. Казарновский [10], структурная прочность торфов — свойство неизученное. Внешне аналогичным свойством могут обладать уплотненные перед нагрузкой образцы, разгруженные и нагружаемые снова (рис. 2а, б). Разница между компрессионными кривыми для нарушенных и ненарушенных образцов не может служить показателем наличия структурного сцепления, а может свидетельствовать о различии в их структурах. При компрессионном сжатии идёт обмятие поверхности образца торфа, пространственный каркас сжимается, мгновенные деформации при этом малы, уплотнение почти отсутствует и происходит в основном за счет ползучести скелета грунта. На мелкие частицы нагрузка не передается, пузырьки газа не сжимаются, в точках контакта толщина пленок связанной воды уменьшается. Наличие структурной прочности торфа может быть объяснено сцеплением упрочнения при сближении частиц, сопровождаемым межфазными и внутрифазными процессами, а также механическим переплетением и зацеплением волокнистых элементов. В результате формируется структурный каркас, обладающий некоторой упругостью и прочностью. Для определения структурной прочности, связанной со сцеплением упрочнения, нужно знать величину природного давления, действующего на грунт. Но это трудно, так как сложно учесть эффект взвешивающей толщи. Поэтому возможен целый ряд сомнительных случаев, когда нельзя точно сказать, что грунт обладает структурной прочностью при компрессии. Характер процесса консолидации при компрессионном сжатии зависит от того, исчезает она при превышении сжимающими напряжениями ее величины или же сохраняется в процессе деформации. В первом случае поровое давление должно быть равно приращению нагрузки сверх природного давления — как в грунте, не имеющем структурной прочности (сцепления упрочнения). Во втором поровое давление должно быть равно приращению нагрузки сверх полной структурной прочности, обусловленной как первичным сцеплением, так и сцеплением упрочнения, т.е. не равно дополнительной (по сравнению с природной) нагрузке. Очевидно, что и процессы консолидации в первом и во втором случаях будут идти по-разному [10].
Результаты исследований Е.А. Стрекалкина и Л.С. Амаряна [11], показали, что при малых ступенях нагрузок давление на нижнем фильтре компрессионного прибора составляет 46-57% от прикладываемого,
повышаясь до 70-80% при нагрузке 0,04 МПа. Отношение давления на нижнем фильтре к давлению на верхнем составляет 80-90% лишь при нагрузке 0,15 МПа. Авторы работы [11] объясняют наблюдаемый в эксперименте участок отсутствия деформаций в начале кривых компрессии погрешностью опыта, вызванной трением поршня компрессионного прибора о кольцо, или влиянием капиллярного давления при испытаниях не полностью водонасыщенных образцов. Интерпретация этого опыта неоднозначна. Возможно, здесь также оказала влияние структурная прочность, которая при дальнейших нагрузках (после 0,15 МПа) не исчезала полностью, но оказывала влияние на получаемые показатели в основном в начальном интервале нагрузок.
Для иллюстрации наличия р31Г в слабых грунтах автором настоящей статьи были проведены компрессионные испытания с определением структурной прочности для типичных представителей разных групп торфа, отобранных из неосушенных болотных массивов на территории Томской области. Было испытано около 15 образцов с глубин до 1 м. Результаты испытаний подтвердили, что все образцы обладают структурной прочностью. Типичные компрессионные кривые торфов приведены на рис. 2 а, в, г. Видно, что даже у высокопористого сфагнового торфа (рис. 2а) значения р31Г близки к 0,030 МПа, у погребенного древесного торфа с глубины 9 м (влажность и> = 0, 70 д.ед., коэффициент пористости е = 1, 95 д.ед.) - до 0,100 МПа (рис. 2г).
Следовательно, структурная прочность присуща слабым грунтам не подвергавшимся уплотнению и находившимся во взвешенном состоянии, и такие термины, как «коэффициент переуплотнения (или коэффициент предуплотнения)», «напряжение переуплотнения» неприемлемы для этого параметра. В то же время литифицированные суглинки коры выветривания палеогена, практически аргиллиты (испытано 10 образцов с глубин 7-10 м), обладали небольшими значениями структурной прочности - от 0 до 0,015 МПа (рис. 2е).
Сопротивление грунта действующей нагрузке может быть обусловлено не только его структурными связями, но особенностями прохождения фильтрационного процесса, поэтому при исследовании структурной прочности большой практический интерес представляет анализ аномалий закона Дарси, возникающих при малых скоростях фильтрации, характерных для слабопроницаемых пород. В дисперсных грунтах с низкой водопроницаемостью (глинах, торфах) наблюдается отклонение от линейного закона, а фильтрация начинается лишь при превышении некоторого градиента напора 1о, называемого нулевым, или начальным градиентом фильтрации. Нулевой градиент, как и структурная прочность, проявляется при преодолении определенного давления, после которого начинается фильтрация жидкости и компрессия грунта.
Начальные градиенты исследуются довольно давно, но и здесь до сих пор нет единого мнения ни об их природе, ни даже о самом факте
Рис. 2. Компрессионные кривые: а — сфагнового фускум-торфа (моховой группы); б — сфагнового комплексного торфа (моховой группы) — испытания проведены без определения структурной прочности; в — березового торфа (древесной группы); г — вахтово-осокового торфа (травяной группы); погребенного соснового торфа (древесной группы); е — суглинка лагернотомской свиты
их существования. Начальный градиент выделяется условно, движение жидкости при этом не исключается, но почти не фиксируется. Причиной существования начального градиента фильтрации в глинах является наличие в их тонких порах связанной воды с аномальными реологическими свойствами (повышенной вязкостью). И для того чтобы «сдвинуть» слои связанной воды, надо преодолеть их сопротивление сдвигу. Природу этих аномалий связывают с влиянием сил молекулярного взаимодействия частиц воды и породы. В работах И.Ф. Бондаренко и С.В. Нерпина [12] объяснение таких аномалий основывается на представлениях о вязкопластическом характере течения воды в ультратонких поровых каналах. По мнению В.М. Гольдберга, воздействие градиента напора на проницаемость глин обусловлено вязкопластичными свойствами связанной воды, неоднородностью ее энергетической связи с твердой
поверхностью глинистых частиц. Первые проявляются в начальном градиенте фильтрации, а вторая — в том, что с ростом градиента напора большая часть связанной воды вовлекается в движение. На снижение 1о влияют все факторы, которые приводят к разрушению структуры слоев связанной воды вокруг частиц (повышение температуры, увеличение концентрации порового раствора и др.). Значения 1о в песках имеют порядок 10_3, в торфах — до 15. Наибольшим начальным градиентом фильтрации (до 60-70) обладают Ка-формы монтмориллонитовых глин, наименьшим — каолиновые глины. Такие величины, несомненно, имеют реальную значимость, так что проявления вязкопластического течения в природных условиях, по-видимому, требуют тщательного анализа. Важно учитывать, что вязкопластическое течение имеет релаксационный характер, обусловливающий возможность течения в пластической области I < 1о, однако эффективная проницаемость породы здесь будет уже значительно меньше [13].
Необходимо отметить, что величина структурной прочности практически равна значению нулевого градиента напора [11], который нужно преодолеть для начала фильтрации, компрессии, консолидации и сдвига. Следовательно, структурная прочность явление идентичное нулевому градиенту, или она в значительной мере обусловлена проявлением 1о.
Другая проблема связанная с р^г заключается в использовании (или учете этого показателя) в наших нормативах при дальнейших расчетах осадок. При р^г > 0 в слабом основании могут быть выделены: активная зона, в которой будет иметь место уплотнение грунта, и пассивная, в которой он не будет уплотняться. В активной зоне нагрузка, действующая на грунт, превышает р^г, в пассивной она ниже р^г, что расчеты осадок не учитывают, так как принимаются модули для заданных интервалов нагрузок вне зависимости от р^г.
Зарубежные стандарты, в частности, британский ББ и американский ЛБТМ в большей степени, чем ГОСТ [14], связывают деформационные параметры с характеристиками состояния и физическими свойствами грунтов [15]. Методики проведения компрессионных опытов по ним практически идентичны с российскими, результаты представляются в виде графиков зависимостей относительной деформации е или коэффициента пористости е от нагрузки а (или ^а), а также от времени у7Ь (или ^Ь). Однако, состав последующих оценок несколько различается. Согласно ГОСТ [14] по результатам компрессионных опытов определяются структурная прочность на сжатие р^г, коэффициент сжимаемости т, модуль деформации Е, коэффициенты фильтрационной и вторичной консолидации сь и са. По ЛБТМ и ББ вычисляются коэффициент фильтрационной консолидации сь, коэффициент объемного сжатия ть и давление предуплотнения а'с по методу Казагранде. Вместе с тем в зарубежной практике расчетов и проектирования в качестве деформационных характеристик широко
применяются следующие коэффициенты (рис. 1): Сс — коэффициент сжатия (compression index), Cs — коэффициент набухания, или разгрузки (swelling or rebound index), Cr — коэффициент рекомпрессии (recompression index) и компрессионный модуль М [1].
Если в наших нормативных документах (исключая МГСН 2.07-01 [12]) pstr не используется в расчетах, то за рубежом, в зависимости от а'с, определение модулей деформации и осадок проводится по-разному. При напряжениях, которые меньше или больше давления переуплотнения, различными будут и значения модулей деформации, которые согласно BS и ASTM определяются следующим образом [15]. При нагрузках, которые ниже, чем давление переуплотнения, используется формула:
Е = Аа/(1 + ео) m
Cr lgK/aig) ’ 1 j
где E — модуль деформации при нагрузках ниже давления переуплотнения; а'с — напряжение переуплотнения; а\д — бытовое напряжение; Аа' — изменение напряжения в интервале а\д + а'с; eo — значение коэффициента пористости при бытовом давлении; Сг — коэффициент рекомпрессии (рис. 1).
Величина Сг вычисляется с использованием следующей зависимости:
aig + Аа'
е = ео - Cr lg —----------------------------------• (2)
aig
При нагрузках, превышающих давление переуплотнения, применяется формула:
А2а'(1 + ер)
aig+A2a'
Ec = 2 v +A p, , (3)
C Cc lg -1g+A2^' ’ W
где Ес — модуль деформации при нагрузках выше давления переуплотнения; А2а! = а15 + Аа! — а'с, где Аа! = а'т — а\д — полное приращение напряжения при активном нагружении, а'т — максимальное напряжение в образце при испытании); ес — значение коэффициента пористости при давлении переуплотнения; Сс — коэффициент, определяемый по компрессионной кривой (рис. 1) для интервала давлений а' > а'с [15].
Использование в зарубежных нормах значений давления переуплотнения позволяет подходить к расчету осадок дифференцированно. Консолидацион-ная осадка слоя нормально уплотненного глинистого грунта определяется по формуле:
¿с = [СсЯс/(1 + ео)] • lg [(а1д + ахр)/а1д] , (4)
где Сс — коэффициент консолидации, ориентировочное значение которого при отсутствии непосредственных определений может быть принято равным Сс = 0,009 • (,шь — 10), где — граница текучести грунта, %; Нс — толщина рассчитываемого сжимаемого слоя; ео — начальный коэффициент пористости; а1д — вертикальное напряжение в грунте на уровне подошвы
фундамента от веса грунта; агр — дополнительное напряжение от нагрузки
[5].
Для переуплотненных грунтов осадка определяется следующим образом:
а) если а1д + агр ^ а'с — по уравнению (4) с заменой Сс на Сг = 0, 025;
б) если а1д + агр > а'с, — по следующей формуле:
¿с = [СсНс/(1 + ео)] • ^[а'с/а 1д] + [СсНс/(1 + ео)] • ^ [(а1д + агр)/а'с] , (5)
где а'с — давление переуплотнения [6].
Согласно пособию [3], с показателем р^г связаны такие показатели как начальный градиент фильтрационной консолидации гнфк и нагрузка Рф, при которой обеспечивается данный градиент. В качестве критерия создания условий, при которых начинается механическое отжатие поровой воды, для торфяных и полностью водонасыщенных глинистых грунтов может служить гнфк, который является функцией физических свойств грунта, структурной прочности на сжатие, начального градиента фильтрации и избыточного давления в поровой воде. Метод определения нагрузки Рф заключается в проведении консолидационных испытаний идентичных образцов при различных условиях дренирования под разными уплотняющими нагрузками [3, 16]. Нагрузка, начиная с которой расходятся кривые консолидации образцов вида е = f (^ Ь) с разными путями фильтрации, и будет искомой Рф. Полученное значение Рф сравнивается с действующей нагрузкой от насыпи Рх на расчётных горизонтах в основании. Если Рх > р&г, но Рг < Рф, то осадка грунта будет происходить без отжатия воды, т.е. грунт будет уплотняться в условиях закрытой системы. Если Рг > р&г и Рг > Рф, то будет наблюдаться фильтрационная консолидация, т.е. осадка пойдет в условиях открытой системы. В компрессионно-консолидационных опытах необходимо моделировать условия открытой или закрытой системы (в зависимости от Рф) [3].
Не определившись с природой показателей р¡¿г, 10 и гн.ф.к., сравнивать характеристики р31Г, Рг и Рф нецелесообразно. Если методика двух кривых [16] с разными условиями дренирования направлена на определение Рф и выбора закрытой или открытой схемы консолидационных испытаний в пределах значений р31Г и Рф, то возникает вопрос: насколько
обоснованны временные и материальные затраты на консолидационные испытания. Нормативом [16] предусматривается 24-часовая консолидация до относительной деформации 0,01 дополнительных образцов даже по сокращенной схеме испытаний, не говоря уже о полной схеме, при которой используется 8 образцов. Это и дополнительное количество монолитов, чаще всего отобранных из шурфов, в условиях плохой проходимости.
Рассмотрим влияние структурной прочности на другие параметры грунтов. Для 30 образцов суглинков и супесей с глубины от 1 до 9 м отложений второй террасы р. Томи были определены значения структурной прочности (в среднем 0,05 МПа для суглинков и 0,02 МПа для супесей). Модули деформации до достижения величины р^г велики по сравнению
с модулями после pstr, их средние значения в интервале нагрузок, включающем pstr, также завышены. Кроме модуля деформации под влияние pstr попадают параметры консолидации, которые могут определяться при нагрузках, не превышающих структурную прочность, иначе будет проходить срез при малых нормальных нагрузках, что может внести ошибку в график Кулона при сдвиге. Поэтому модули деформации и коэффициенты консолидации, полученные без определения pstr при небольших нагрузках (а такие нагрузки соответствуют невысокой дорожной насыпи, дамбе обвалования и др. насыпным сооружениям), могут содержать ошибку.
Таким образом, результаты исследований показали, что структурная прочность присуща не только литифицированным грунтам, но и слабым; стало быть, термин «давление переуплотненения» неприменим для рассматриваемого явления. В значительной степени структурная прочность грунтов определяется нулевым градиентом фильтрации. Не занимаясь природой структурной прочности и принимая ее как параметр комплексный, нужно отметить, что ее следует определять и учитывать в дальнейшем при обработке результатов компрессионных испытаний, причем для участков «до» и «после» pstr (при их наличии) данные должны обрабатываться отдельно. Хотелось бы добавить, что новые нормативы, содержащие методики определения деформационных и прочностных характеристик, включают определение структурной прочности, которая в дальнейших расчетах модулей деформации и осадок должна применяться обязательно по аналогии с расчетами, включающими давления переуплотнения.
Список литературы
1. Болдырев Г.Г. Методы определения механических свойств грунтов. Состояние вопроса. Пенза: Изд-во ПГУАС, 2008. 696 с.
2. www.geoteck.ru. Официальный сайт НПП «Геотек». Пенза, 2012.
3. Пособие по проектированию земляного полотна автомобильных дорог на слабых грунтах (к СНиП 2.05.02-85). М.: Информавтодор, 2004.
4. Manual on subsurface investigations / P.W. Mayne, B.R. Christopher, J. De Jong. Washington, DC: National Highway Institute, Federal Highway Administration, 2001. 305 p.
5. Рокос С.И., Люстерник В.А. Формирование состава и физико-механических свойств плейстоценовых отложений южной и центральной частей шельфа Баренцева моря (генетический и палеогеографический аспекты) // Академия наук Украинской ССР. Институт геологических наук. Киев, 1992. №92-11. 60 с.
6. МГСН 2.07-01. Основания, фундаменты и подземные сооружения. М.: Правительство Москвы, 2003. 41 с.
7. Осипова М.А. Комплексные исследования структурной прочности лессовых грунтов Приобского плато: автореф. дис... канд. геол.-мин. наук. Барнаул: АлтГТУ, 2007. 22 с.
8. Крамаренко В.В. Формирование состава и физико-механических свойств торфов Томской области: автореф. дис... канд. геол.-мин. наук. Томск, 2004.
9. Дрозд П.А. Сельскохозяйственные дороги на болотах. Минск: Урожай, 1965. 167 с.
10. Евгеньев И.Е., Казарновский В.Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах. М.: Транспорт. 1976. 272 с.
11. Амарян Л.С. Свойства слабых грунтов и методы их изучения. М.: Недра, 1990. 220 с.
12. Бондаренко Н.Ф, Коваленко Н.П. Водно-физические свойства торфяников. Л.: Гидрометеоиздат, 1979. 160 с.
13. Гольдберг В.М., Скворцов Н.П. Проницаемость и фильтрация в глинах. М.: Недра, 1986. 160 с.
14. ГОСТ 12248-2010. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости. М.: Стандартинформ, 2011. 82 с.
15. Беллендир Е.Н. Научное обоснование проектирования гравитационных опорных блоков морских ледостойких платформ и их сопряжения с грунтовым основанием: автореф. дис... док. тех. наук. СПб.: СПбГПУ, 2006.
16. ГОСТ Р 54477-2011. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик деформируемости грунтов в дорожном строительстве. М.: Стандартинформ, 2011. 28 с.
Крамаренко Виолетта Валентиновна ([email protected]), к.г.-м.н., докторант, доцент, кафедра гидрогеологии, инженерной геологии и гидрогеоэкологии, Институт природных ресурсов Томского политехнического университета.
On the structural strength of soft soils and the new normative documents for determination of their mechanical parameters
V. V. Kramarenko
Abstract. The article describes the structural strength parameter, methods of its determination and application, influence of its value on other mechanical parameters of soft soils by the example of peat ones sampled from undrained marsh massives.
Keywords: structural strength, mechanical properties, soft soils.
Kramarenko Violetta ([email protected]), candidate of geological and mineralogical sciences, associate professor, department of hydrogeology, engineering geology and hydrogeoecology, Institute of Natural Resources of Tomsk Polytechnic University.
Поступила 17.08.2012
