CC BY
69
СЕМИНАР 24
ДОКЛАД НА СИМПОЗИУМЕ "НЕДЕЛЯ ГОРНЯКА -
2000"
МОСКВА, МГГУ, 31 января: - 4 : февраля 2000 : года :
*Н^*Е;А; ; Немов,: С.Б. Николаев, : ^^^^^: Ю.Л. Шатайлов, А.В. Груздев,
Л.А. Ломовцев, А.А. Ширяев, 2000
УДК 622.73.732
Е.А. Немов, С.Б. Николаев, Ю.Л. Шатайлов А.В. Груздев, Л.А. Ломовцев, А.А. Ширяев
НОВОЕ ДРОБИЛЬНОЕ И ОБОГАТИТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА ЖЕЛЕЗОРУДНОГО СЫРЬЯ НА
АО «ИРБИНСКОЕ РУДОУПРАВЛЕНИЕ»
нижение крупности дробления руд является одним из важнейших условий дальнейшего повышения эффективности переработки различных полезных ископаемых. Примером этого являются интенсивные разработки в этом направлении ведущих фирм «Сведала» (Швеция), Нордберг (США), Крупп (Г ермания) и др.
До недавнего времени реализация технологии снижения крупности дробления осуществлялась путем замкнутых циклов дробления, требующих значительного количества грохотов и дробилок из-за циркулирующих нагрузок, особенно при переработке крепких руд. На многих предприятиях, перерабатывающих железные руды, не нашли применения замкнутые циклы дробления. Причинами этого являлось отсутствие
высокопроизводительных грохотов, эффективных просеивающих поверхностей, переход с мельниц диаметром 2,7-3,2 м на мельницы диаметром 3,6-4,5 м, наличие дешевой электроэнергии и др. И только на предприятиях,
где требовалась крупность дробления до 10-0 мм, например при
производстве аглоруды, невозможно было обойтись без замкнутых циклов дробления. Производительность таких дробильно-сортировочных фабрик
преимущественно составляет 1-3 млн. т в год, реже 5-6 млн. т в год.
В последнее время, когда на мировой рынок увеличилось
поступление дешевого и
высококачественного железорудного сырья, резко повысились транспортные расходы, стоимость энергоресурсов, требования к качеству, возникла
проблема снижения затрат на производство железорудной продукции
для обеспечения ее
конкурентоспособности. Поэтому
актуальным является создание дробилок нового поколения, позволяющих в открытом цикле снизить крупность дробления с традиционной 250 мм до 16-0 мм и менее. В этом случае повышается эффективность операций предобогащения, увеличивается производительность мельниц при последующем глубоком обогащении руд и повышается качество железорудных концентратов.
Для снижения крупности дробления на конусных дробилках повышают частоту качаний дробящего конуса, используют переменный профиль и оптимизируют длину зон дробления и калибровки. Для исключения подпресовки ширина разгрузочной щели практически не уменьшается ниже 8 мм. Используется эффект работы дробилок среднего и мелкого дробления под завалом, что стало возможным при гидроопоре подвижного и неподвижного конусов. Применение системы автоматического регулирования разгрузочной щели обеспечивает стабильную крупность дробленого продукта [1] .
На АО «Уралмаш» создана конусная дробилка мелкого дробления КМД-2200Т1-Д-1,5 М. Для определения условий ее применения выполнена оценка технологических параметров для дробления железной руды АО «Ирбинское рудоуправление».
Для этой цели были первоначально определены основные характеристики руды: геометрические параметры кусков, физико-механические свойства, дробимость и силовые характеристики.
При изучении характеристики кусков руды были определены значения и коэффициенты вариаций относительных толщины (Со, Усо) и ширины (Во, Уво). По результатам определений Со=0,62;
Рис. 1. Аппроксимация кривых грансостава продуктов разрушения кусков ирбинской руды
УСО=0,25; Во=1,57; Уво=0,22.0бъемный коэффициент
формы кусков К0= У/С = 1,2, где У - объем куска, С -толщина куска.
В качестве характеристики дробимости принята зависимость относительной крупности продукта разрушения
одиночного куска при однократном статическом сжатии в функции относительной его деформации:
W(x)
ехр(-В1хлК1), 0 < х < х0
ехр(-В2хлК2), х0 < х < хт, при Е1 < Е < Е3
0, хт < х < 1
(1)
ааа W(x) - суммарный относительный выход продукта разрушения образца руды (по плюсу); х - относительные крупность продукта (в долях крупности исходных кусков); хо - крупность, соответствующая точке излома функции хо = ехр[1п(В1/А2)] /(К2-К1); хт - предельный размер кусков в продукте, соответствующий остатку W(xm)<0,01 при хт<1.
В1, В2, К1, К2 - параметры, определяемые величиной относительной деформации куска в пределах от первого крупного разрушения до прессования (Е1 < Е < Е3):
В1 = и+и2 Е,
К1 = и3+и4 Е,
В2 = ехр(и5+иб Е),
К = (и5+и6 Е)/(и7+и8 Е),
где Е - относительная деформация; Е1 - относительная деформация разрушения; Е3 - относительная деформация прессования; и1....и8 - параметры дробимости руды.
Получены следующие значения относительной деформации ирбинской руды: Е1 = 0,06; Е2 = 0,045; Е3 = 0,7. При значениях параметров дробимости руды и1=-0,3; и2 = 10,67; и3 = 1,5; и4 = - 0,62; и5 = 0,1; и6 = 3,43; и7 = - 0,06; и8 = 2,6 - параметры усилий для
первого разрушения В1=0,0086, формирования ядра В2 0,017; прессования В3 = 0,048.
При взаимодействии кусков руды с броней конуса из стали изменения нормальной (Л) и касательной (Л1) составляющих скорости центра масс куска аппроксимируются кусочно-линейными функциями
Рис.3. Характеристика крупности продуктов дробления
1 - расчетная для дробилки КМД-2200Т1-Д-1,5М при щели 8 мм (ирбинская руда); 2 - экспериментальная для дробилки КМД-2200Т1 -Д-1,5 при щели 9,5 мм (руда ССГОКа); 3 -
экспериментальная для дробилки КМДТ-2200 при щели 5-6 мм (руды ССГОКа)
Рис. 2. Профиль камеры дробления КМД-220 Т1-Д-1,5 М
(И,
0 < И < И
01
ДИ - І. И01 + (АИ02 - ДИ01)(И - ДИ01 )/(И02 - И01), И01 < И < И02 (3)
1ДИ02 + (И03 - И02 )(И - И02 )/(И03 - И02 ), И02 < И < И03
Л -
Я-1
Я- 1У0/И Я- 1И
Я - 1ИУ0/У
при у < Уд при V < у0 при V > у0 при у > у0
У < У0 У > У0 У < У0 У > У
V = 4Г+~к, V = l/h
Постоянными параметрами здесь являются у0 = =1,11;
= 3300 мм/с; X = 0,35; Ио1 = 100 мм/с; Н02 = 1200 мм/с; к02 = 700 мм/с; Н03 = 3400 мм/с; Н03 = 2800 мм/с.
Средняя плотность руды р0=3,66 т/м , коэффициент разрыхления питания дробилок ^ = 1,7. Коэффициент трения покоя определен для брони л = tga'. Угол наклона брони соответствует началу движения куска по поверхности, Цо = 0,51.
Коэффициент трения скольжения куска по броне при свободном движении л = ?§а" , где а" - угол наклона поверхности брони, при котором сохраняется равномерное движение, л = 0,44.
Усилия сжатия одиночного куска в функции относительной его деформации аппроксимируются кусочнолинейной функцией с узловыми точками, соответствующими началу деформации, первому главному разрушению, началу формирования уплотненного ядра и прессованию.
Усилие первого главного разрушения, т:
Рі(Еі)=Аіе1
(4)
Усилие, предшествующее формированию уплотненного ядра, т:
Р2(Е2)=А2-€1,5 (5)
Усилие прессования, т:
Рз(Ез)=Аз-е1,5 (6)
Используя зависимости (1,2), рассчитывается гранулометрический состав продуктов разрушения кусков руды. На рис.1 показаны кривые гранулометрического состава по результатам расчета и экспериментальных исследований. Под относительной крупностью следует
понимать отношение среднего размера класса крупности к ширине разрушаемого образца.
С учетом результатов исследований по специально разработанным программам был выполнен расчет основных технологических параметров дробили для значений ширины разгрузочной щели 8 и 10 мм.
Отличительной особенностью новой дробилки является форма камеры дробления (рис.2), с переменным углом наклона поверхности дробящего конуса, двумя зонами калибровки и увеличенной частоты качаний конуса до 288 мин.
Оценка пропускной способности зоны дробления камеры производилась в зависимости от крупности питания (толщины куска) по предельному смещению куска в зоне дробления при свободном движении за цикл качания конуса.
Пропускная способность зоны дробления по реальному питанию определяется как средневзвешенная пропускная способность отдельных классов крупности.
Пропускная способность г-го класса крупности питания определяется по формуле:
Qi = Si I ,■ Dlо п 60 kp kpi 10, м3/ч ,
где Si - толщина переднего слоя материала, определяемая соотношением
при Сг < 0,58г
Сг ПРи 0-^1 < С1 < Стах
D10 - средний диаметр выходного отверстия зоны дробления; 11 (Т, С) - смещение куска толщиной С1 при свободном движении за цикл качания конуса Т, 11 (Т,С1) = 0,5Сг.
Расчетная пропускная способность зоны дробления для различных классов крупности колеблется: для мелких (10-20 мм) колеблется в пределах 287,6-283,0 м3/ч, для крупных (65-80 мм) снижается до 152,0-191,7 м3/ч. Средневзвешенная пропускная способность зоны дробления составляет 222,6 м3/ч.
Предельная пропускная способность зоны калибровки равна
Q2 = S012(Т)-пО2060пкр^ро~1 ■ 10-9, (м3/ч), где So - ширина разгрузочной щели, мм; D20 - средний диаметр входного отверстия, мм; 12(Т) - смещение куска в зоне калибровки за 1 цикл, мм; ^о =1,2 - остаточный коэффициент разрыхления руды в зоне калибровки на закрытой стороне.
Расчетная пропускная способность зоны калибровки камеры дробления для рабочей разгрузочной щели S=8 мм составляет:
Q2= 8-126-3.14 2026-60-288-1.7-1.2 -1-10 -9 = 157м3/ч .
В результате расчета получен грансостав продукта дробления, изображенный на рис. 3 (кривая 1). Содержание класса минус 15 мм в дробленом продукте составляет 95 %, а средневзвешенная крупность - 6 мм. При щели S = 10 мм средневзвешенная крупность составит 7,4 мм.
На Соколово-Сорбайском горно-обогатитель-ном комбинате испытана дробилка КМД-2200Т-Д-1,5М. При производительности 320 т/ч и частоте качаний конуса 288 мин и размере разгрузочной щели 9,5 мм получен номинальный размер продукта 19,0 мм (рис 3, кривая 2). Дробилка КМД-2200Т в открытом цикле при разгрузочной щели 5-6 мм обеспечивает номинальную крупность дробленого продукта 23,6 мм (рис. 3, кривая 3). Средневзвешенная крупность составляет 11,0 мм.
Вопрос о целесообразности применения дробилки типа КМД-2200Т1-Д-1,5М для дробления руды на ДОФ АО «Ирбинское рудоуправление» требует оценки эффективности сухой магнитной сепарации на мелкодробленом продукте. Были проведены испытания по сухой магнитной сепарации на сепараторе ПБС-60/30 при напряженности магнитного поля 79,6 кА/м и частоте вращения барабана 80 об/мин. Линейная окружная скорость барабана составляла 2,5 м/с.
Сепарации подвергались пробы Ирбинской магнетитовой руды с содержанием железа общего - 27,4% трех номинальных крупностей 23,6 мм; 17,0 мм и 12,5 мм (табл. 1). Две последние крупности получены путем додрабливания в лабораторной щековой дробилке. Отбор продуктов осуществлялся в четыре приемные коробки, имитировавшие различные положения шибера, с получением соответствующих магнитных и немагнитных продуктов
Крупность наиболее богатых продуктов (аглоруда) с содержанием железа общего 56,8-57,8 % меньше, чем крупность промпродукта. Хвосты занимают промежуточное значение по крупности. Со снижением крупности дробленой руды увеличивается выход аглоруды с 22,0 до
28,4 % (табл. 2).
Таблица 1
ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКИЙ СОСТАВ ИСХОДНЫХ ПРОБ ИРБИНСКОЙ РУДЫ
Проба Номинальная крупность, мм Суммарный выход (+),%, классов крупности, мм
+30 +25 +20 +15 +12 +10 +6 +3 -3
1 23,6 0,6 3,4 10,0 26,8 41,6 51,4 70,2 84,4 15,6
2 17,0 - - 1,1 8,1 27,4 39,6 62,9 79,7 20,3
3 12,5 - - - 0,8 6,9 18,5 51,1 72,7 27,3
При выделении двух продуктов (концентрат и хвосты),как это имеет место на Ирбинской ДОФ, уменьшение крупности дробленой руды способствует повышению качества магнитного продукта с 40,2 до 44,4 % железа общего (рис. 4). При этом его выход уменьшается с 50,4 до 44,4 %.
Для повышения эффективности магнитного обогащения дробленых до крупности 16-0 мм скарновых магнетитовых руд Академия Горных Наук Украины, АОЗТ «Технологический центр» (г. Кривой Рог, Украина) и АО «Ирбинское РУ» создали и испытали новую конструкцию однобарабанного магнитного сепаратора ПБС-90/250М. Новыми элементами в сепараторе являются: распределительное устройство
ступенчатой конструкции, обеспечивающее равномерное распределение материала; питающее устройство, позволяющее плавно подавать материал в зону разделения, наличие зоны разделения с повышенной индукцией магнитного поля, повышенная окружная скорость барабана и оригинальное делительное устройство [2,3].
Как показали результаты промышленных испытаний обогащения бедных руд на ДОФ АО «Ирбинское рудоуправление», новый однобарабанный сепаратор заменяет двухбарабанный 2ПБС-90/250 в диапазоне производительности от 300 до 400 т/ч, обеспечивая при этом повышение содержания железа в магнитном продукте в среднем на 6,0 % (табл. 3). Извлечение общего и магнитного железа в концентрат на новом и серийном сепараторах составляло соответственно 67,26 ; 98,66 % и 68,23; 98,3 %.
Представленные данные свидетельствуют о возможности стабильного получения на новом сепараторе из бедных мелкодробленых ирбинских руд концентратов высокого качества, что позволяет существенно расширить рудные запасы месторождения.
В настоящее время на ДОФ осуществляется модернизация существующих серийных магнитных сепараторов на однобарабанные типа ПБС-90/250М.
Для определения эффективности сухой магнитной сепарации и прогнозирования показателей мокрого обогащения на Абагурской ОФ по результатам выполненных испытаний сухой магнитной сепарации
руд на сепараторе, выпускаемом серийно - 2ПБС-90/250, и модернизированном на однобарабанный - ПБС-90/250М, выполнен перерасчет показателей обогащения
Рис. 4. Зависимости показателей концентрата сухой магнитной сепарации ирбинской руды от ее исходной крупности
1 - выход; 2 - содержание железа общего; 3 - извлечение железа в концентрат
с учетом модернизации всех сепараторов. Результаты пересчета приведены в табл .4.
Магнитный продукт сепараторов ПБС-90/250М содержит железа общего 46,13 %, что на 2,63 % выше, чем в магнитном продукте обычных серийных сепараторов 2ПБС-90/250. Новый принцип сепарации позволяет уменьшить засорение магнитного продукта пустой породой. При этом выход хвостов возрастает на
4.83 %. Относительное уменьшение количества концентрата составляет 9,26 %.
Для определения эффективности новой технологии сухой магнитной сепарации с применением модернизированных магнитных сепараторов выполнен расчет ожидаемых показателей мокрого магнитного обогащения магнитных продуктов сухой сепарации с содержанием железа 43,5 % и 46,13 % (табл. 5).
При извлечении железа магнитного 95 % в обоих случаях из более богатого концентрата сухой магнитной сепарации выход конечного концентрата выше на 5,28 %. Содержание железа в конечном концентрате так же выше на 0,4 % по аналогии с полученными результатами на магнетитовых кварцитах и данными Л.Ф. Рычкова. Потери железа с хвостами ниже на 2,65 %.
Расчетные показатели мокрого обогащения близки к показателям обогащения промпродукта сухой магнитной сепарации на Абагурской ОФ по одностадиальной схеме обогащения [4].
От повышения содержания железа в концентрате сухой магнитной сепарации на ДОФ «Ирбинское РУ» с
43,5 до 46,13 % или на 2,63 % и снижения его выхода на
4.83 % прослеживаются следующие преимущества для «Потребителя» в лице Абагурской ОФ:
• Сокращается объем перевозок концентрата сухой магнитной сепарации АО «Ирбинское РУ» на 9,26 %.
• Содержание железа в концентрате мокрой магнитной сепарации на Абагурской ОФ увеличивается на 0,4 %. Выход хвостов снижается с 38,98 до 33,7 % или на 5,28 %. Потери железа уменьшаются на 2,65 %.
• При обогащении концентрата сухой магнитной сепарации АО «Ирбинское РУ» с повышенным содержанием железа увеличивается выход концентрата при мокром обогащении на 5,28 %. Объем выпуска концентрата возрастает на 8,65 %.
• За счет переработки сырья для Абагурской ОФ с более высоким содержанием железа можно ожидать снижение на 8,65% удельного расхода шаров, воды, футеровки, электроэнергии.
• Без изменения объемов производства концентрата на
Абагурской ОФ для переработки сырья АО «Ирбинское РУ» может быть уменьшено количество работающих секций. Необходимо уточнить расчеты эффективности с учетом доли Ирбинских концентратов в исходной шихте Абагурской ОФ. Отсюда возможна экономия и других эксплуатационных затрат: на ремонтные работы,
запчасти и др.
• При мокром обогащении концентрата сухой магнитной сепарации с повышенным содержанием
железа выход хвостов уменьшится на 5,28 %. Объем количества хвостов уменьшится на 13,55 %, что имеет важное значение для увеличения продолжительности эксплуатации хвостохранилища. С учетом уменьшения объемов перекачки хвостов снизятся эксплуатационные затраты на систему водооборота и водопотребления.
• С учетом выявленных технологических преимуществ при мокром обогащении более богатого железорудного сырья целесообразно определить их экономическую эффективность для Абагурской ОФ. По имеющимся сведениям часть концентрата сухой магнитной сепарации Ирбинской ДОФ поставляется на аглофабрики ЗапСиба и КМК. В этом случае также необходимо определить экономическую эффективность использования более богатого сырья при производстве агломерата.
ЛИТЕРАТУРЫ
• С учетом приплат за увеличение содержания железа в сырье и затрат на его производство, выявленных технологических преимуществ для «Потребителя» должны быть пересмотрены договорные цены на продукцию АО «Ирбинское РУ» в сторону увеличения.
• Выявленные технологические преимущества от переработки концентратов сухой магнитной сепарации указывают на целесообразность расширения модернизации магнитных сепараторов на ДОФ других рудоуправлений.
Таким образом, замена дробильно-обогатительного оборудования на оборудование нового поколения (дробилки КМД-2200Т1-Д-1,5М и магнитные сепараторы ПБС-90/250М) обеспечивает повышение качества товарной продукции АО рбинское РУ»
СПИСОК
1. Клушанцев В. В., Косарев А. И.,
Муйземнек Ю. А. Дробилки. Конструкция, расчет, особенности эксплуатации. - М.: Машиностроение, 1990.-320 с.
2. Ломовцев Л. А., Ганжа Р. П.
Перспективные направления
совершенствования технологии обогащения
бедных магнетитовых кварцитов. - Горный журнал, 1998, .№ 1,с. 24-26.
3 . Совершенствование техники и
технологии сухого магнитного обогащения магнетитовых кварцитов / Ломовцев Л. А., Капленко Ю. П., Федько М. Б. И др. //11 конгресс обогатителей
стран СНГ. Московский институт стали и сплавов, 16-18 марта 1999 г. Тезисы докладов, с 75-76.
4. Журавлев С. И. «Обогащение магнетитовых руд контактово- и гидротермально-метасаматичес-кого генезиса» - М.: Недра, 1978.- с. 36.
г
7
Немов Е.А. — инженер, ОАО «Ирбинское рудоуправление»
Николаев С.Б. — инженер, ОАО «Ирбинское рудоуправление»
Шатайлов Ю.Л. — кандидат технических наук, «Уралмеханобр»,
Груздев А.В.— кандидат технических наук, «Уралмаш»,*
Ломовцев Л.А. - кандидат технических наук, АОЗТ «Технологический центр» Ширяев Л.А. — кандидат технических наук, АОЗТ «Технологический центр»
Таблица 2
РЕЗУЛЬТАТЫ СУХОЙ МАГНИТНОЙ СЕПАРАЦИИ ИРБИНСКОЙ МАГНЕТИТОВОЙ РУДЫ
Їбіаа Номинальный размер (Дн), мм Продукт Показатели СМС Суммарный выход (+),%, классов крупности, мм Номинальным размер (Д н), мм
Выход,% Содержание Fe общ, % Извле- чение, % +25 +20 +15 +12 +10 +6 +3
Концентрат 1 22,0 57,8 46,31 1,8 3,1 1,9 22,8 30,8 53,1 72,3 39582*1
Концентрат 2 9,8 49,5 17,67 3,7 12,8 41,4 68,8 81,0 92,0 96,3 24,0
1 23,6 Хвосты 3 18,8 15,3 10,47 2,0 9,8 28,8 42,7 51,9 72,2 86,7 21,8
Хвосты 4 49,4 14,2 25,55 2,2 10,3 24,3 45,1 51,8 72,2 87,1 21,8
Исходный 100,0 27,45 100,0 - - - - - - - -
Концентрат 1 25,7 56,9 53,4 - - 2,5 17,0 24,7 49,2 68,2 14,2
Концентрат 2 5,8 48,6 10,3 - 11,1 25,1 51,1 66,1 85,1 92,1 20,2
2 17,0 Хвосты 3 15,5 16,6 9,4 - 3,8 16,2 36,1 48,1 69,1 86,5 18,6
Хвосты 4 52,0 13,9 26,9 - 1,8 9,1 27,5 41,6 64,8 82,4 17,0
Исходный 100,0 27,38 100,0 - - - - - - - -
Концентрат 1 28,4 56,8 59,0 - - - 3,3 9,7 40,8 61,4 11,5
Концентрат 2 4,4 44,5 7,2 - - 2,7 16,0 33,3 69,3 83,3 14,3
3 12,5 Хвосты 3 11,8 15,1 6,5 - - 1,0 8,0 18,9 59,2 83,6 12,8
Хвосты 4 55,4 13,5 27,3 - - 1,9 8,6 20,0 73,5 96,5 13,2
Исходный 100,0 27,35 100,0 - - - - - - - -
Таблица 3
РЕЗУЛЬТАТЫ СРАВНИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ СЕПАРАТОРОВ,?,
Месторождение Сепаратор № 4 ПБС-90/250М Сепаратор № 3 2ПБС-90/250
(шихта) Исходная руда Концентрат Хвосты Исходная руда Концентрат Хвосты
Ее общ. Ее магн Выход Ее шіі Ее магн. Ее іаіі. Ее М. Ее іаіі Ее іааі Выход Ее іаіі Ее іааі Ее іаіі Ее іааі
Промежуточное: Алаевское (3:2) 17,92 8,64 23,48 45,68 38,47 9,40 2,16 18,03 9,40 29,06 39,10 30,67 9,40 0,97
Ирбинское: Алаевское (1:3) 19,83 10,58 25,59 43,33 38,02 11,75 2,86 19,32 11,04 31,7 38,02 30,56 10,64 1,53
21,46 15,33 31,17 48,09 42,87 9,40 2,25 17,99 11,65 31,19 40,78 35,26 7,66 1,02
24,53 13,08 38,83 48,03 41,90 9,61 1,64 23,10 10,12 40,42 44,05 33,22 8,89 1,12
22,48 11,65 23,94 46,40 40,68 14,95 3,07 24,94 15,02 43,01 39,50 30,97 13,95 1,33
Средние результаты 21,24 11,86 28,97 46,31 40,39 11,02 2,4 20,68 11,45 35,02 40,39 32,14 10,11 1,19
Таблица 4
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ОБОГАЩЕНИЯ РУД НА ДОФ АО МИНСКОЕ РУ»,%
Содержание железа в исходной руде Серийный магнитные сепараторы 2ПБС-90/250 Модернизированные магнитные сепараторы ПБС-90/250М
концентрат Хвосты Концентрат Хвосты
Общего Магнит- ного Выход Содержан ие железа общего Извлечен ие железа общего Выход Содержание железа Извлече ние железа общего Выход Содержа- ние железа общего Извлече- ние железа общего Выход Содержание железа Извлечени ежелеза общего
Общег о Магнит- ного Общего Магнит- ного
29,0 20,8 52,14 43,5 78,21 47,86 13,2 3,2 21,79 47,31 46,13 75,25 52,69 13,61 3,14 24,75
Таблица 5
ОЖИДАЕМЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ МОКРОГО МАГНИТНОГО ОБОГАЩЕНИЯ КОНЦЕНТРАТОВ СУХОЙ МАГНИТНОЙ СЕПАРАЦИИ НА АБАГУРСКОЙ ОФ,%
Серийные магнитные сепараторы 2ПБС-90/250 Модернизированные магнитные сепараторы ПБС-90/250М
Содержание железа общего в исходном концентрат хвосты Содержание железа общего в исходном концентрат хвосты
Выход Содержа-ние железа общего Извле- чение железа общего Выход Содержа- ние железа общего Извле- чение железа общего Выход Содержа- ние железа общего Извле- чение железа общего Выход Содержа-ние железа общего Извле- чение железа общего
42,5 61,02 60,04 84,73 38,98 17,04 15,27 46,13 66,3 60,8 87,38 33,7 17,27 12,62
