CC BY
73
ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ, ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ.
МЕХАНИКА ГРУНТОВ
УДК 624.15
А.С. Буслов, Е.С. Моховиков
ФГБОУВПО «МАМИ»
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ГОРИЗОНТАЛЬНО НАГРУЖЕННОЙ ОДИНОЧНОЙ СВАЙНОЙ ОПОРЫ С ЛЕЖНЯМИ
Предложен метод расчета лежней — горизонтально уложенных в грунте балок по глубине опоры, позволяющий определять несущую способность горизонтально нагруженных опор с лежнями различных конструктивных размеров и места их расположения в грунте. Устройство лежней рекомендуется для повышения несущей способности горизонтально нагруженных одностоечных опор контактных сетей, применяемых на городском, автомобильном и железнодорожном транспорте, ЛЭП и др. Методы их расчета для различных вариантов устройства лежней различной длины и сечения изучены недостаточно. Новый метод расчета позволяет на практике выбрать наиболее оптимальный вариант по стоимости и расходу материалов.
Ключевые слова: свайная опора, горизонтальная нагрузка, лежни, несущая способность.
Опоры контактной сети, применяемые на транспорте, при устройстве линий электропередач воспринимают значительные горизонтальные нагрузки как от проводов и конструкций их удерживающих, так и ветровых, динамических и других экстраординарных воздействий (обрыв проводов, аварийные ситуации и т.д.) [1—3].
В случае применения одностоечных опор возникает вопрос обеспечения достаточного запаса их прочности, для чего применяются различного рода лежневые конструкции [4, 5].
В имеющихся опубликованных работах недостаточно отражено влияние места расположения и длины лежней балочного типа на несущую способность отдельно стоящих опор, в т.ч. свайного типа, при действии на них горизонтальных нагрузок и моментов1.
Несущая способность горизонтально нагруженных опор свайного типа зависит от степени их заглубления в грунт и жесткости поперечного сечения.
По характеру их взаимодействия с грунтом и методам расчета они разделяются на две основные группы по типу расчета балок на упругом основании: короткие абсолютно жесткие и длинные гибкие свайные опоры.
Предельная несущая способность жесткой опоры характеризуется большими деформациями с потерей устойчивости по грунту, т.е. опрокидыванием, либо потерей несущей способности по материалу опоры — ее изломом. Потеря несущей способности длинной гибкой свайной опоры при значитель-
1 СТН ЦЭ 141—99. Нормы проектирования контактной сети. М., 2001. 112 с.
ных ее деформациях зависит в основном от прочностных свойств самой опоры и выражается в ее изломе, поскольку нижний конец длинной сваи остается в грунте [6]. Поскольку применяемые на практике фундаментные опоры контактной сети сравнительно короткие по длине, схема их работы наиболее соответствует работе жестких коротких свай.
Существующие методики расчета горизонтально нагруженных жестких свай основываются на следующих предпосылках.
При достижении горизонтальной нагрузки на опору предельного значения, исходя из несущей способности грунтового основания свайная опора, оставаясь по материалу прочной, теряет устойчивость по грунту. Критерием такого предельного состояния горизонтально нагруженной свайной опоры при статических испытаниях является отсутствие затухания ее перемещений. Нагрузку, соответствующую этому состоянию, обычно называют предельной.
Основным фактором, влияющим на несущую способность горизонтально нагруженной опоры с лежнями, является величина предельного сопротивления окружающего опору грунта. В существующих методах расчета свай на горизонтальную нагрузку оно вычисляется как по методу Кулона [7], основанного на выпоре грунта на поверхность при пассивном давлении, так и по иным методам, предполагающим продавливание сваей полости в грунте [6, 8—10].
Характер реактивных эпюр бокового давления на горизонтально нагруженную сваю в предельном состоянии зависит от принимаемой в расчетах схемы изменения предельного сопротивления грунта по глубине.
Так, рядом исследователей, по аналогии с теорией пассивного давления Кулона принимается линейное нарастание предельного бокового сопротивления грунта по глубине2 [11—15]. В этом случае эпюра предельного давления грунта горизонтально нагруженной сваи имеет криволинейный вид (рис. 1, а). Такая схема наиболее применима к сухим песчаным грунтам, не обладающим связностью, в сопротивлении которых значительную роль, наряду с внутренним трением, играет собственный вес грунта.
В связных же грунтах, как отмечал еще К.И. Добровольский [16], «боковое сопротивление зависит в большей мере от сил сцепления, чем от веса покрывающего слоя грунта, поэтому оно может быть принято постоянным».
В этом случае эпюра предельного бокового давления грунта горизонтально нагруженной свайной опоры имеет вид, представленный на рис. 1, б. Применение ее в некоторых рекомендуемых инженерных методах расчета [6, 10] может быть вполне обоснованным, например, для глин, т.е. в случае идеально связных грунтов.
Натурные исследования, проведенные рядом исследователей с горизонтально нагруженными штампами и сваями в супесях и суглинках, показали, что эпюра предельного бокового сопротивления в связных грунтах, таких как суглинки полутвердой и тугопластичной консистенции, носит параболический характер и с некоторой глубины она практически постоянна [6].
2 СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03—85. М. : Минрегион России, 2011. 90 с.
PuL
PuL
в
Рис. 1. Вид эпюры предельного бокового давления на свайную опору в зависимости от закона изменения предельного сопротивления грунта по глубине: а — линейная зависимость; б — постоянное по глубине предельное сопротивление грунта, начиная от поверхности; в — постоянное по глубине предельное сопротивление грунта с нулевым значением у поверхности
В ряде предлагаемых инженерных методов расчета свай на горизонтальную нагрузку принимается более упрощенная схема предельного бокового сопротивления грунта по сравнению с линейной и нелинейной зависимостями [6, 10]. Этой схемой предполагается постоянное значение предельного сопротивления грунта по глубине, но с введением у поверхности грунта некоторой сдвигаемой зоны а, имеющей нулевое сопротивление (см. рис. 1, в). Тем самым с некоторым запасом прочности корректируется схема (см. рис. 1, б), в которой ослабление верхней сжимаемой зоны не учитывается вообще.
ВЕСТНИК
МГСУ-
9/2015
В предлагаемой статье с учетом того, что на практике при возведении опор контактной сети как в городских условиях, так и на железнодорожном транспорте в верхнем слое устраивается асфальто-гравийная либо гравийно-песча-ная дорожная конструкция, принята схема постоянной по глубине величины предельного сопротивления без учета влияния толщины искусственного слоя, сопротивлением которого пренебрегаем в запас прочности.
Расчетная схема горизонтально нагруженной свайной опоры с лежнями приведена на рис. 2. Предельное сопротивление свайной опоры с глубиной погружения в грунт Ь и горизонтальной нагрузкой Рир приложенной на высоте Н,
складывается из отпора грунта ас , ad
_ul _ul
> ad„ , °с„
по боковым поверхностям: верхнего лежня, верхней части свайной опоры до глубины Z нижней части свайной опоры от точки условного поворота О до глубины Ь - сн и нижнего лежня соответственно.
Для определения предельной нагрузки на свайную опору с лежнями составляем уравнения равновесия моментов относительно точки k (рис. 2, б).
Грабийний
PuL
_L
\-äf Верхний j лежень j Q / ul I
1 у// m 1 0 m= уасьЛ. . i о I
S ] ul ,11 6 г I n
' ul { -i Odн J i ul { S Нижнии l''1 о /- —N / лежень j^V '
Kr i б О
Рис. 2. Расчетная схема для определения предельной несущей способности горизонтально нагруженной свайной опоры: а — общий вид свайной опоры с лежнями; б — схема распределения предельных отпорных реакций по боковым поверхностям лежней и свайной опоры по глубине L; в — расположение лежней в плане по А—А; г — распределение отпорной реакции в горизонтальном сечении I—I по длине верхнего лежня; д — распределение отпорной реакции по высоте опоры от верхнего лежня до глубины Z0 в горизонтальном сечении II—II; е — распределение отпорной реакции по высоте опоры от точки условного поворота О до нижнего лежня в горизонтальном сечении III—III; ж — распределение отпорной реакции в горизонтальном сечении IV—IV по длине нижнего лежня
Поскольку принята схема с постоянной по глубине величиной предельного сопротивления, то o"J = o"J = o"J = o"U = ou,.
Составляем уравнения равновесия:
I. Сумма моментов относительно точки k £Мк = 0.
Общее уравнение равновесия действующих на опору моментов сил имеет
вид:
М - Мсв + Мсн - Md^ + MdH = 0, (1)
где Мк' — предельный опрокидывающий момент; Мс — реактивный момент от действия отпора грунта, воспринимаемого боковой поверхностью верхнего лежня (см. рис. 2, б, г); Мс — реактивный момент от действия отпора грунта, воспринимаемого боковой поверхностью нижнего лежня (см. рис. 2, б, ж); Мd — реактивный момент, возникающий от отпора грунта по боковой поверхности вдоль ствола сваи диаметром d от нижнего лежня до точки условного поворота О (см. рис. 2, б, d); Md — реактивный момент, возникающий от отпора грунта по боковой поверхности вдоль ствола сваи диаметром d ниже точки условного поворота О до нижнего лежня (см. рис. 2, б, е).
Построив на основании представленной схемы (см. рис. 2) аналитические зависимости для действующих моментов сил получаем следующее уравнение равновесия по условию ^ Mk = 0:
—Pul (H + L) = cBB(L - 0,5cB) - 0,5cHcH + d (z0 - cB)x
z - c | (L - z - c | (2)
Zo cB + L - z0\-d (L - z0 - ch )l + c..|,
2 ) ° н/ ^ 2 После преобразований получаем следующую зависимость для определения предельной горизонтальной нагрузки на опору:
Р = 2 (н'+ь) ( (-2г°2 -12)- св2 (В - а)-с" ( - а) +2°в1 (в - а )
где ои1 — предельное сопротивление грунта при боковом вдавливании штампа; Н — высота приложения горизонтальной нагрузки на опору (без учета слоя гравийной подсыпки); Ь — глубина погружения опоры в грунт (ниже слоя гравийной подсыпки); z0 — точка условного поворота опоры в грунте; В — длина верхнего лежня; св — толщина верхнего лежня; Ь — длина нижнего лежня; сн — толщина нижнего лежня; d = dв = dн — ширина опоры без лежней.
При отсутствии лежней уравнение (3) трансформируется в зависимость, приведенную в [7].
Ординату z0 можно определить из соответствующих условий равновесия эпюры реактивного давления грунта на опору при ее повороте вокруг условного центра О под действием максимального момента Мк = Ри1 (Н + L). Применительно к схеме рис. 2 имеем
ои1 (В + й( - св)) = ои1 (ь + й(Ь - г0 - сн )) (4)
откуда получаем
= 0,5 (Ь + сн (ь - а)-св (В - а)). (5)
Поскольку при действии на опору предельной горизонтальной нагрузки принимается условие достижения равного предельного сопротивления грунта, как по фронтальным поверхностям опоры, так и лежней, то это, естествен-
но, накладывает ограничение на принимаемые размеры лежней, поскольку их суммарный реактивный отпор не может быть более отпора ствола самой опоры. С учетом этого условия имеем соответственно:
1) Для варианта с одним верхним лежнем
аи1Бев <ъи1й (Ь - ев), (6)
откуда получаем
Б - св); (7)
2) Для варианта с одним нижним лежнем
Ъ < -ск); (8)
Сн
3) Для варианта с двумя лежнями
св (В + С) + сн (Ь + С )< сСЬ. (9)
Например, при св = сн = ё получаем условие
В + Ь < Ь - 2св, (10)
что вполне логично.
Если условия (7)—(10) не соблюдаются, то это говорит о том, что размеры лежней назначены не рационально и их необходимо скорректировать.
С использованием полученных зависимостей были проведены сравнительные расчеты горизонтально нагруженных свайных опор как отдельных, так и с лежнями различной длины, результаты которых приведены в таблице.
Результаты сравнительных расчетов горизонтально нагруженных опор с лежнями и без них
Варианты применения лежней для горизонтально нагруженных опор Предельная несущая способность, кН, свайной опоры (3) при действии горизонтальной нагрузки, приложенной на высоте Н, м (см. рис. 2)
Н = 0,2 Н = 3,0
Свайная опора без лежней 79,10 42,00
Свайная опора с одним верхним лежнем В = 1,75 м 209,50 111,75
Свайная опора с двумя (верхним и нижним) лежнями одинаковой длины В = Ь = 1,75 м В соответствии с (9) принятые размеры лежней не рациональны и требуют корректировки
Свайная опора с двумя (верхним и нижним) лежнями различной длины В = 1,75 м; Ь = 0,75 м 251,10 114,60
Свайная опора с одним нижним лежнем В = 0,75 м 83,30 44,40
Данные для расчетов [17]: грунт — суглинок; модуль общей деформации грунта Е0 = 22 МПа; коэффициент Пуассона т = 0,37; с = 0,05 МПа; аи1 = 0,45 МПа (рассчитано в соответствии с рекомендациями, приведенными в работе [7]). Свайная опора — железобетонная, глубиной погружения 3,0 м;
сечением 25*25 см; бетоном В30. Рассмотрены варианты: без лежней, с одним верхним/нижним, двумя одинаковыми (верхним и нижним) лежнями сечением 25*25 см и длиной 175 см, а также с двумя лежнями разной длины — 175 см (верхний) и 75 см (нижний). Толщина лежней принята 25 см. Расчет по прочности материала самой опоры в данной статье не рассматривается.
Данные расчетов показывают эффективность применения лежней с целью повышения несущей способности горизонтально нагруженных опор, а также возможность оптимального назначения их размеров с точки зрения сокращения расхода материалов на их изготовление.
Библиографический список
1. Горошков Ю.И., Бондарев Н.А. Контактная сеть / 2-е изд., перераб. и доп. М. : Транспорт, 1981. 400 с.
2. Глушков Г. И. Расчет сооружений, заглубленных в грунт. М. : Стройиздат, 1977. 295 с.
3. Гудушаури И.И., Джиоев Л.Н. Исследование фундаментов опор линий электропередачи в нескальных грунтах. М. ; Л. : Госэнергоиздат, 1963. С. 50—68.
4. Буслов А.С., Бакулина А.А. Влияние кольцевого уширения на несущую способность горизонтально нагруженной моносвайной опоры // Вестник МГСУ 2012. № 4. С. 63—69.
5. Бакулина А.А. Исследование несущей способности одностоечных опор с укреплением верхнего слоя грунта при горизонтальных нагрузках // Актуальные проблемы развития нано- микро- и оптоэлектроники : тр. Всеросс. конф. с элементами науч. школы для молодежи. Рязань : РИЦ РГРТУ, 2010. С. 171—174.
6. Буслов А.С. Работа свай на горизонтальную нагрузку за пределами упругости в связных грунтах. Ташкент : ФАН, 1979. 106 с.
7. Березанцев В.Г. Расчет одиночных свай и свайных кустов на действие горизонтальных сил. М. : Воениздат, 1946. 51 с.
8. Кобринец В.М., Барчукова Т.Н. Метод расчета по деформациям грунтового основания горизонтально нагруженного фундамента из короткой сваи-колонны // Будiвельнi конструкцп : зб. наук. праць. Кшв : ДП НД1БК, 2008. Вип. 71. Кн. 1. С. 463—469.
9. Лалетин Н.В. Расчет свайных анкеров на действие горизонтальной силы // Сб. тр. Воронежского инж. стр. ин-та. Воронеж, 1964. МО. Вып. 1. С. 119—133.
10. Broms B.B. Lateral resistance of piles in cohesive soils // Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division. Proceedings of the American Society of Civil Engineers. 1964. Vol. 90. No. 2. Pp. 27—63.
11. Ангельский Д.В. К расчету свайных оснований на горизонтальную нагрузку // Труды МАДИ. М. : Гострансиздат, 1937. № 7. С. 41—49.
12. Миронов B.B. К расчету одиночных свай и высоких свайных ростверков на действие горизонтальных сил // Труды ЛИИЖТа. Л., 1963. Вып. 207. С. 112—156.
13. Poulos H.G. The Behavior of laterally loaded piles. Part I: Single piles // ASCE Journal of the Soil Mechanics and Foundation Engineering Division. 1971. Vol. 97. No. 5. Pp. 711—731.
14. Снитко Н.К., Чернов В.К. Деформационный расчет и устойчивость сжато-изогнутых свай // Механика грунтов, основания и фундаменты : сб. тр. ЛИСИ. Л., 1976. Вып. 1 (116). С. 8—14.
15. Анненков А.П. О влиянии угла наклона сваи на несущую способность фундаментов // Строительные конструкции, основания и фундаменты : Межвуз. сб. науч. тр. Пермь, 1976. № 179. С. 36—38.
16. Добровольский К.И. Испытание свай и грунтов пробной нагрузкой в связи с расчетом низких свайных ростверков. Тифлис : Закавказский институт инженеров путей сообщения, 1935. 198 с.
17. Буслов А.С., Моховиков Е.С. Влияние лежней на перемещения горизонтально нагруженных фундаментов опор контактной сети // Вестник МГСУ 2014. № 8. С. 44—53.
Поступила в редакцию в июле 2015 г.
Об авторах: Буслов Анатолий Семенович — доктор технических наук, профессор, советник РААСН, профессор кафедры промышленного и гражданского строительства, Московский государственный машиностроительный университет (ФГБОУ ВПО «МАМИ»), 129626, г. Москва, ул. Павла Корчагина, д. 22, 8 (499) 683-87-97, [email protected];
Моховиков Евгений Сергеевич — старший преподаватель кафедры архитектуры и градостроительства, Рязанский институт (филиал) Московского государственного машиностроительного университета (ФГБОУ ВПО «МАМИ»), 390000, г. Рязань, ул. Праволыбедская, д. 26/53, [email protected].
Для цитирования: Буслов А.С., Моховиков Е.С. Несущая способность горизонтально нагруженной одиночной свайной опоры с лежнями // Вестник МГСУ 2015. № 9. С. 51—60.
A.S. Buslov, E.S. Mokhovikov
BEARING CAPACITY OF A HORIZONTALLY LOADED SINGLE PILE SUPPORT
WITH SLEEPERS
The supports of a overhead wiring used in transport take up substantial loads both because of wires and constructions holding them and wind, dynamic and other extraordinary impacts. In case of using single-member piles a question about their stability appears. For this reason different sleepers constructions are used.
In order to improve the bearing capacity of horizontally loaded single pile supports of the contact systems used in urban, road and rail transport, power lines, etc.., it is recommended to use sleepers as horizontally laid under the ground in the depth of support beams. The calculation methods for different support sleepers of different lengths and cross sections are not well investigated. The proposed calculation method allows determining the carrying capacity of horizontally loaded bearings with soil pieces of different structural dimensions and their location in the soil, which allows choosing the best option for cost and material consumption.
The calculations offered by the authors prove the efficiency of sleepers use in order to increase the bearing capacity of horizontally loaded piles and the possibility to chose their size.
Key words: pile bearing capacity, horizontal load, sleepers, bearing capacity.
References
1. Goroshkov Yu.I., Bondarev N.A. Kontaktnaya set' [Overhead Wiring]. 2nd edition, revised. Moscow, Transport Publ., 1981, 400 p. (In Russian)
2. Glushkov G.I. Raschet sooruzheniy, zaglublennykh v grunt [Calculation of Structures Buried in the Ground]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1977, 295 p. (In Russian)
3. Gudushauri I.I., Dzhioev L.N. Issledovanie fundamentov opor liniy elektroperedachi v neskal'nykh gruntakh [Investigation of Pile Foundations of Power Lines in Soil]. Moscow, Leningrad, Gosenergoizdat Publ., 1963, pp. 50—68. (In Russian)
4. Buslov A.S., Bakulina A.A. Vliyanie kol'tsevogo ushireniya na nesushchuyu sposob-nost' gorizontal'no nagruzhennoy monosvaynoy opory [Effect of a Round Cap on the Bearing Capacity of a Laterally Loaded Pile]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering], 2012, no. 4, pp. 63—68. (In Russian)
5. Bakulina A.A. Issledovanie nesushchey sposobnosti odnostoechnykh opor s ukreple-niem verkhnego sloya grunta pri gorizontal'nykh nagruzkakh [Investigation of the Bearing Capacity of One Member Supports with Strengthening the Upper Soil Layer at Horisontal Loadings]. Aktual'nye problemy razvitiya nano- mikro- i optoelektroniki: trudy Vserossiyskoy konferentsii s elementami nauchnoy shkoly dlya molodezhi [Current Development Problems of Nano, Micro and Optoelectronics : the Works of All-Russian Conference with Elements of Scientific School for the Youth]. Ryazan, RITs RGRTU Publ., 2010, pp. 171—174. (In Russian)
6. Buslov A.S. Rabota svay na gorizontal'nuyu nagruzku za predelami uprugosti v svy-aznykh gruntakh [Operation of Piles in Case of Horizontal Loads beyond Elasticity in Cohesive Soils]. Tashkent, FAN Publ., 1979, 106 p. (In Russian)
7. Berezantsev V.G. Raschet odinochnykh svay i svaynykh kustov na deystvie gorizontal'nykh sil [Calculation of Horizontal Impacts on Single Piles and Pile Groups]. Moscow, Voenizdat Publ., 1946, 51 p. (In Russian)
8. Kobrinets V.M., Barchukova T.N. Metod rascheta po deformatsiyam gruntovogo os-novaniya gorizontal'no nagruzhennogo fundamenta iz korotkoy svai-kolonny [Calculation Method for the Deformations of Horizontally Loaded Soil Foundation of a Short Pile-Column]. Budivel'ni konstruktsii: zb. nauk. prats' [Building Structures : Collection of Scientific Articles]. Kiev, DP NDIBK Publ., 2008, no. 71, book 1, pp. 463—469. (In Russian)
9. Laletin N.V. Raschet svaynykh ankerov na deystvie gorizontal'noy sily [Calculation of the Horizontal Impact on Pile Anchors]. Sbornik trudov Voronezhskogo inzhenerno-stroitel'nogo instituta [Collection of Papers of the Voronezh Engineering and Construction Institute]. Voronezh, 1964, no. 10, vol. 1, pp. 119—133. (In Russian)
10. Broms B.B. Lateral Resistance of Piles in Cohesive Soils. Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division. Proceedings of the American Society of Civil Engineers. 1964, vol. 90, no. 2, pp. 27—63.
11. Angel'skiy D.V. K raschetu svaynykh osnovaniy na gorizontal'nuyu nagruzku [To the Calculation of Pile Foundations in Case of Horizontal Loadings]. Trudy MADI [Works of Moscow Automobile and Road Construction University]. Moscow, Gostransizdat Publ., 1937, no. 7, pp. 41—49. (In Russian)
12. Mironov B.B. K raschetu odinochnykh svay i vysokikh svaynykh rostverkov na deystvie gorizontal'nykh sil [To the Calculation of Single Piles and High Pile Foundation Frames in Case of Horizontal Impacts]. Trudy LIIZhTa [Works of Leningrad Institute of Engineers of Railway Transport]. Leningrad, 1963, no. 207, pp. 112—156. (In Russian)
13. Poulos H.G. The Behavior of Laterally Loaded Piles. Part I: Single Piles. ASCE Journal of the Soil Mechanics and Foundation Engineering Division. 1971, vol. 97, no. 5, pp. 711—731.
14. Snitko N.K., Chernov V.K. Deformatsionnyy raschet i ustoychivost' szhato-izognutykh svay [Deformation Calculation and Stability of Beam Piles]. Mekhanika gruntov, osnovaniya i fundamenty : sbornik trudov LISI [Soil Mechanics, Bases and Foundations : Collection of Works of Leningrad Engineering and Construction Institute]. Leningrad, 1976, no. 1 (116), pp. 8—14. (In Russian)
15. Annenkov A.P. O vliyanii ugla naklona svai na nesushchuyu sposobnost' funda-mentov [On the Influence of Slope Angle of a Pile on the Bearing Capacity of Foundations]. Stroitel'nye konstruktsii, osnovaniya i fundamenty: Mezhvuzovskiy sbornik nauchnykh trudov [Building Structures, Bases and Foundations : Interuniversity Collection of Scientific Works]. Perm', 1976, no. 179, pp. 36—38. (In Russian)
16. Dobrovol'skiy K.I. Ispytanie svay i gruntov probnoy nagruzkoy v svyazi s raschetom nizkikh svaynykh rostverkov [Test of Piles and Soils with a Test Load while Calculating Low Pile Foundation Frames]. Tiflis : Zakavkazskiy institut inzhenerov putey soobshcheniya Publ., 1935, 198 p. (In Russian)
17. Buslov A.S., Mokhovikov E.S. Vliyanie lezhney na peremeshcheniya gorizontal'no nagruzhennykh fundamentov opor kontaktnoy seti [Influence of Solepieces on the Displacements of Horizontally Loaded Support Bases of a Contact System]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2014, no. 8, pp. 44—53. (In Russian)
About the authors: Buslov Anatoliy Semenovich — Doctor of Technical Science, Professor, Advisor, Russian Academy of Architecture and Construction Sciences, Department of Industrial and Civil Engineering, Moscow State University of Mechanical Engineering (UMech), 22 Pavla Korchagina Str., Moscow, 129626, Russian Federation; [email protected]; +7 (499) 683-87-97;
Mokhovikov Evgeniy Sergeevich — senior lecturer, Department of Architecture and Urban Planning, Ryazan Institute (branch) of Moscow State University of Mechanical Engineering (UMech), 26/53 Pravo-lybedskaya str., Ryazan, 390000, Russian Federation; [email protected].
For citation: Buslov A.S., Mokhovikov E.S. Nesushchaya sposobnost' gorizontal'no nagruzhennoy odinochnoy svaynoy opory s lezhnyami [Bearing Capacity of a Horizontally Loaded Single Pile Support with Sleepers]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2015, no. 9, pp. 51—60. (In Russian)
