CC BY
19
УДК 697:721.011.25
НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ РАЗРАБОТКИ ПО РАСЧЕТУ ТЕПЛОВОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ЗДАНИЙ С МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ ТЕХНОЛОГИЕЙ РЕКУПЕРАЦИИ ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
В.И. Липко, ОН. Широкова, АС. Лапезо
SCIENTIFIC AND METHODICAL DEVELOPMENTS FOR CALCULATION OF THERMAL VENTILATION OF BUILDINGS WITH MULTISTAGE TECHNOLOGY OF RECOVERY OF RENEWABLE ENERGY RESOURCES
V.I. Lipko, O.N. Shyrokava, A.S. Lapezo
Аннотация. Для решения проблем энергоресурсосбережения в градостроительстве предлагается применение тепловой вентиляции с многоступенчатой технологией рекуперации возобновляемых энергоресурсов.
Ключевые слова: энергосбережение; рекуперация; утилизация вторичных энергоресурсов; светопрозрачный фасад.
Abstract: To solve the problems of energy conservation in town planning, it is proposed to use thermal ventilation with a multistage technology of renewable energy resources recuperation.
Key words: energy saving; recovery; utilization secondary energy sources; curtain wall.
В практике отечественного градостроительства широко применяются жилые здания повышенной этажности с «тёплыми» чердаками. С 1986 года началось массовое строительство типовых серий жилых зданий с «тёплыми» чердаками во всех республиках СНГ, включая и Республику Беларусь, где заводы крупнопанельного домостроения изготавливают, а строители возводят и сдают в эксплуатацию жилые дома с «тёплыми» чердаками. Но как отмечают авторы работы [1], в процессе эксплуатации зданий с
«тёплыми» чердаками возникают серьёзные проблемы, связанные с невыполнением нормативных воздухообменов, «опрокидыванием» циркуляции, перетеканием удаляемого вытяжного воздуха по каналам вышерасположенных квартир, отсутствием эжекции воздуха из каналов-спутников в верхних этажах, открывающихся в объём «тёплого» чердака. Авторы отмечают, что указанные недостатки неудовлетворительной работы вытяжных систем вентиляции приводят к нарушению воздушно-теплового и влажностного режима помещений, способствуют переувлажнению наружных ограждающих конструкций, стыковых соединений панелей зданий и приводят к грибково-плесневым образованиям с ухудшением микроклимата квартир [1,2,3 ].
В работе [3] дано описание оголовка вытяжного вентиляционного блока, отличающегося от всех известных технических решений возможностью использования высокопотенциальной энергии движения воздушного потока, выходящего из ствола вытяжного вентиляционного блока, для усиления тяги в каналах-спутниках, удаляющих отработанный воздух из помещений верхних этажей многоэтажных зданий с целью активизации воздухообменов и исключения явлений опрокидывания вентиляции, которое имеет место при существующей технологии естественного вентилирования жилых зданий с наружными ограждениями повышенной теплозащиты и герметичности.
Наряду с «тёплыми» чердаками за последнее десятилетие из всех известных в мировой практике методов утепления и внешней отделки зданий наиболее эффективными являются вентилируемые фасадные системы. Как отмечается в материалах [4], в практике
фасадостроения в настоящее время используется более 40 вариантов навесных систем, которые отличаются не только облицовочными элементами фасада, но и размерами
воздушного зазора. В Финляндии навесные системы классифицируют следующим образом: если зазор между фасадом и стеной здания менее 80 мм, то он относится к категории невентилируемых, а при большей величине зазора (более 80мм.) навесной фасад считается вентилируемым. В Литве вентилируемым считается такой фасад, в котором площадь сечения воздушного зазора составляет более 2500 см.2 на метр длины, т.е. ширина зазора составляет не менее 25 см. В РФ в зданиях повышенной этажности согласно пожарным требованиям зазор должен составлять 40-100 мм.
В работе [5] авторами представлена методика инженерных расчётов температуры воздуха в приквартирных остеклённых пространствах при стационарных условиях в отсутствии фильтрационных и радиационных потоков. При разработке инженерной методики расчётным путём авторами получены закономерности изменения температур на внутренних и внешних остеклённых поверхностях лоджий с целью учёта снижения величины теплопотерь помещений путём математической модели физических процессов тепломассообмена на основе критериальных уравнений. Расчёты, выполняемые по данной методике, показали, что приращение температуры воздуха в зависимости от ориентации, радиационных и термодинамических характеристик остеклённых поверхностей, времени года и суток может достигать At = ^ -12 = 22°С , где Дt - приращение температуры воздуха
при нагревании его от начальной температуры ^ до конечной t2 за счёт солнечной радиации.
Эти данные хорошо согласуются с результатами работы [б], в которой экспериментально и
теоретически получены значения изменения температуры воздуха в щелевом воздухопроводящем канале в зависимости от погодных условий на величину At = ^ - ^ = 5 25°С .
Отличие состоит в том, что в работе [5] рассмотрены процессы изменения температуры под действием солнечной радиации в замкнутом объёме застеклённой лоджии, а в работе [б] представлены результаты патентных, теоретических и экспериментальных
исследований устройства приточной вентиляции здания с навесным светопрозрачным фасадом и «тёплым» чердаком, в котором наружный приточный вентиляционный воздух поступает снизу через входное щелеобразное отверстие в воздухопроводящий вертикальный канал, образованный навесным фасадом и внешней поверхностью наружного ограждения, и при движении вверх воспринимает трансмиссионную теплоту, теряемую зданием через вертикальные ограждающие конструкции и одновременно нагревается от прямой и рассеянной солнечной радиации в дневное время, а затем через верхнее отверстие открывается в объём «тёплого» чердака, где также воспринимает теряемую зданием трансмиссионную теплоту через ограждающую горизонтальную конструкцию перекрытия верхнего этажа и энергию солнечной радиации через покрытие «тёплого» чердака. Это конструктивно-технологическое решение позволяет утилизировать практически всю теряемую зданием трансмиссионную теплоту через вертикальные и горизонтальные наружные ограждения с одновременным использованием природного источника солнечной энергии от прямой и рассеянной радиации в дневное время для предварительного подогрева наружного приточного вентиляционного воздуха. Причём солнечная энергия, проникая через светопрозрачный навесной фасад и падая на внешнюю поверхность наружной стены повышает её температуру и интенсифицирует процессы теплообмена, увеличивая эффект предварительного подогрева приточного вентиляционного воздуха.
При движении воздуха внутри воздухопроводящего щелевого канала наружный холодный воздух нагревается через его греющие поверхности и устремляется восходящим потоком вверх, создавая при этом дополнительное гравитационное давление, равное
Рг = И • g • (ри-Рв), Па; (1)
где И - высота воздухопроводящего щелевого канала, определяемая как разность отметок нижнего входного и верхнего выходного отверстий, м;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
рн - плотность наружного воздуха, кг/м3;
рк - плотность воздуха при средней температуре в воздухопроводящем канале, кг/м3.
В работе [7] автором также используется навесной вентилируемый светопрозрачный
фасад для предварительного подогрева приточного наружного воздуха, который через систему воздуховодов сообщается с вертикальной вентиляционной шахтой, выполненной конструктивно в виде кожухотрубного теплообменника-утилизатора рекуперативного типа, в котором наружный приточный воздух движется по воздуховодам сверху вниз, а тёплый вытяжной воздух движется встречным потоком в межтрубном пространстве снизу вверх, по ходу движения обмениваясь теплотой с приточным воздухом. При этом, чем выше здание, тем больше время контакта теплообменивающихся сред, тем выше эффективность рекуперации. В конструкции устройства также предусмотрен подогрев приточного воздуха централизованно в приточных вентиляционных камерах, расположенных в подвальной части здания, которые включаются в работу при значительном понижении наружной температуры против расчётных значений, а также крышный вентилятор, необходимый для создания устойчивой циркуляции воздуха при сближении значений наружных и внутренних температур в начале отопительного сезона и его завершающего периода. Энергоэффективность системы повышается за счёт предварительного подогрева наружного приточного воздуха, проходящего по воздухозаборному щелевому каналу, образованному навесным светопрозрачным вентилируемым фасадом и наружной поверхностью вертикальных наружных ограждений (наружных стен, окон), с внешней стороны прямой и рассеянной солнечной радиацией в дневное время с одновременным тепловосприятием трансмиссионной теплоты, теряемой зданием через наружные вертикальные ограждающие конструкции стен и окон в течение всего отопительного периода, что является первой ступенью рекуперации теряемой зданием теплоты.
Наиболее привлекательной по энергоресурсоэффективному конструктивному и технологическому исполнению является комбинированная приточно-вытяжная система вентиляции герметичных зданий с использованием навесных светопрозрачных вентилируемых фасадов, усовершенствованных конструкций «тёплых» чердаков, трёхступенчатой схемой рекуперации теряемой зданием теплоты и природной теплоты солнечной радиации. Изначально «тёплые» чердаки предназначались для сбора вытяжного вентиляционного воздуха, поступающего из вытяжных каналов в объём «тёплого» чердака с последующим удалением тёплого воздуха через секционную вытяжную шахту в атмосферу. В предлагаемой технологической схеме секционная вытяжная шахта отсутствует, а тёплый вытяжной вентиляционный воздух пред выбросом в атмосферу обменивается теплотой с наружным приточным вентиляционным воздухом в рекуперативном пластинчатом теплообменнике-утилизаторе, расположенном в «тёплом» чердаке, что является второй ступенью рекуперации теряемой зданием теплоты.
Третья ступень рекуперации, предусмотренная в предлагаемой технологической схеме, обеспечивается через контактные поверхности совместно проложенных вертикальных приточных и вытяжных воздуховодов, эффективность теплообменника пропорциональна этажности зданий, так как время контакта при теплообмене приточного и вытяжного воздуха увеличивается от высоты здания.
Теплота, воспринимаемая наружным приточным воздухом, движущимся вдоль теплообменивающих поверхностей навесного вентилируемого фасада и «тёплого» чердака, включает часть теплоты, теряемой зданием через наружные ограждающие горизонтальные (чердачное перекрытие и покрытие) и вертикальные (наружные стены, окна) конструкции в течение всего отопительного периода, а также часть теплоты суммарной прямой и
рассеянной солнечной радиации с учётом ориентации здания, географической широты и бытовых тепловыделений. Из уравнения теплового баланса здания имеем
бот = = б огр + бвен ббыт, ()
где богр - потери теплоты через наружные ограждения зданий, Вт;
бвен - расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего в вентилируемые помещения, Вт;
ббыт - бытовые выделения теплоты в процессе эксплуатации здания, Вт. В предлагаемой технологической схеме приточный воздух подаётся в вентилируемые помещения организованно и, как уже описывалось выше, его подогрев происходит за счёт рекуперации трансмиссионной теплоты, теряемой зданием через наружные ограждения, теплоты суммарной прямой и рассеянной солнечной радиации с учётом бытовых тепловыделений.
Передача теплоты через наружные ограждения здания рассматривается как гармонически изменяющийся тепловой процесс, который характеризуется тремя параметрами: среднесуточными значениями теплового потока у1о, амплитудой колебания
Лу1 и временем наступления максимума Z(mjax .
Передача теплоты при совместном действии разности температур и потока суммарной
т м2-°С
солнечной радиации J, - , в дневное время суток рассчитывается по выражению
Вт
pJ (3)
г = г + Аг = г +—,
усл н р н '
ан
где гусл - условная наружная температура, °С ;
р - коэффициент поглощения тепла солнечной радиации поверхностью ограждения;
ан - коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, —Вт—.
м • °С
При установке светопрозрачных навесных фасадов на ограждающие конструкции различной ориентации суммарные теплопоступления зависят от количества прямой «Б» и рассеянной «Б» солнечной радиации
У11,р = ($ • кп • кинс + 0, 75 Д • Кобл ) • кпер • Котр ' Катм • Кзагр , (4)
где - теплопоступления за счёт суммарной солнечной радиации, Вт / м2;
кп - коэффициент проникания солнечной радиации через одинарное остекление; кинс - коэффициент инсоляции, равный отношению освещённой солнцем поверхности остекления к общей площади остекления;
кобл - коэффициент облучения остеклённой поверхности рассеянной радиацией;
котр - коэффициент, учитывающий отражённую от земной поверхности перед фасадом
здания солнечную радиацию;
кпер - коэффициент, учитывающий затемнение конструкциями крепления навесного
фасада;
катм - коэффициент, учитывающий загрязнение атмосферы.
Количество теплоты, поступающей через светопрозрачный фасад за счёт разности температур, определяется из выражения
Ялт = К • (С - и), (5)
где к11 - коэффициент теплопередачи светопрозрачного навесного фасада, —Вт—;
м • °С
¡Н.сл - условная наружная температура, °С;
1нф - осреднённая по высоте температура воздуха внутри воздухопроводящего канала,
образованного навесным фасадом и наружной поверхностью наружного ограждения, °С .
В ночное время отопительного периода внутри вертикального щелеобразного воздухопроводящего канала наружный воздух подогревается за счёт трансмиссионной теплоты, теряемой зданием через наружные ограждения, и его температура изменяется от 1-нач = *н до *к при переходе из вертикального канала в объём «тёплого» чердака, т.е. количество теплоты, передаваемой от наружных поверхностей наружных ограждений наружному воздуху, движущемуся по вертикальному каналу снизу вверх, определяется из выражения:
Qp.ni = 0,28 • Z р С • (¿к - ¿н) (6)
где Z = 3 • Гп - суммарный расход приточного наружного воздуха, равный трёхкратной суммарной площади Гп вентилируемых помещений, м3/ч; р - плотность воздуха, кг/м3; С - теплоёмкость воздуха, кДж/кг;
¿н - начальная температура наружного воздуха в вертикальном канале, °С ;
¿к - конечная температура наружного воздуха в верхней части вертикального
воздухопроводящего канала перед входом в «тёплый» чердак, °С .
Количество трансмиссионной теплоты, теряемой зданием в ночное время через вертикальные наружные ограждения (стены, окна), оборудованные светопрозрачным навесным фасадом, равно
(^ ^ ^ Qт = ¿Г + ¿¡Т • (*' - * нф )
^ ¿н.с. ¿ок )
(7)
где ¥нс и ¥ок - суммарные площади наружных стен и окон, оборудованные навесным фасадом, м2;
¿не и Кок - термические сопротивления наружных стен и окон соответственно,
м2 • °С . Вт
*в - температура внутреннего воздуха вентилируемых помещений, °С ;
К + Ч
* Нф = —2— - осреднённая по высоте температура воздуха внутри
воздухопроводящего канала при начальной температуре ¿н и конечной температуре ¿к соответственно, °С .
Приравняв согласно теплового баланса правые части в уравнениях (6) и (7), получим
http://vestnik-nauki.ru
0,28 ■ Z ■ р. C-(tk - tH) =
F..
FK
V Rn.o.
R
(t -t, ф.)
(8)
ок J
Приняв нормативные и фактические значения входящих в формулу (8) величин для односекционного 10 этажного здания с размерами 12х24х30 и коэффициентом оконного остекления кост =0,35 для Витебска получим уравнение
0,28 ■ 3 ■ 30 ■ 40 ■ 1,4 ■ 1 = 20 - 0,5^tk - 0,5.(-25) 1404/3,2 + 756/1 ~ tk + 25
которое решается для гк =+1,5 °С , т.е. наличие навесного вентилируемого светопрозрачного
фасада только за счёт теряемой зданием трансмиссионной теплоты через наружные стены и окна в ночное время без воздействия солнечной радиации обеспечивается нагрев наружного приточного воздуха, движущегося внутри вертикального щелеобразного воздухопроводящего канала, от начальной температуры гнaч = гн = -25°С до конечной его температуры при переходе из вертикального канала в объём «тёплого» чердака на величину KоФч, равную
КФф = гк - гн = 1,5 - (-25) = 26,5°С.
Аналогичные рассуждения по поводу теплообменных процессов, протекающих в объёме «тёплого» чердака, приводят к уравнению
F г +г (9)
0,28^Р^С •(-п.ч -гk) = • (г, -). ( )
Кпок 2
Подставив известные величины в уравнение (9), получим
0,28 ■ 3 ■ 30 ■ 40 ■ 1,3^ 1 = 20-0,5^тч -0,5^1,5
~Ш7б " tm ч - 1,5 '
откуда -т.ч =2,2 °С .
Следует также отметить, что в ночное время обычно кухней и ванной пользуются очень редко и совсем не обязательно удалять тёплый воздух из этих помещений, т. к. вредности не выделяются, а оставить вытяжку в объёме 25м3/ч только из туалета, тогда формулу (8) можно представить в виде
0,28 • 25 6 • 10 • 1,4 ) = I 1-4°4+7—\ ^(20-0,5 •гк + 12,5), (10)
откуда г";4 =23,3 °С, т.е. вся теряемая зданием трансмиссионная теплота будет ассимилироваться небольшим количеством воздуха, движущимся по вертикальному щелевидному воздухопроводящему каналу, образованному светопрозрачным навесным фасадом и наружной поверхностью вертикальных наружных ограждений и при этом его
температура будет подниматься за счёт рекуперации от начальной Хнач = = -25°С до конечной при переходе из вертикального канала в объём «тёплого» чердака tк = 23,3°С, обеспечивая нагрев воздуха на величину Лt = tk - tн = 23,3 - (-25) = 48,3°С .
Таким образом, нами рассмотрен минимальный режим рекуперации трансмиссионной теплоты зданием, оборудованным светопрозрачным навесным фасадом, в ночное время без учёта бытовых теплопоступлений и энергии воздействия суммарной прямой и рассеянной солнечной радиации на тепловой режим здания в дневное время суток.
Влияние солнечной радиации на тепловой режим здания, оборудованного солнцепрозрачным навесным вентилируемым фасадом и рекуперативным «тёплым» чердаком без вытяжной шахты, неоднозначно. С одной стороны освещённая солнцем часть навесного фасада воспринимает теплоту солнечной радиации, вызывая значительный прогрев наружной поверхности наружного ограждения, в результате чего перепад температур между внутренними и наружными поверхностями наружного ограждения уменьшается, а при интенсивной инсоляции принимает отрицательные значения. Тогда массив стены становится не источником трансмиссионных потерь теплоты, а работает как отопительная греющая панель помещения, передающая теплоту солнечной радиации внутрь отапливаемого помещения. В этом случае эффект рекуперации трансмиссионной теплоты для нагрева приточного наружного воздуха либо уменьшается, либо полностью отсутствует.
В дневное время отопительного периода количество теплоты, поступающей через светопрозрачный навесной вентилируемый фасад за счёт разности температур и солнечной радиации применительно к навесному фасаду, определяется из выражения
ан.ф.={ч'-Ъ + Ч"-Ка + ^ • ¥,, (11)
Р0
где ч и ч - количество теплоты, поступающее через одинарное остекление от прямой и
2.
рассеянной солнечной радиации, Вт/м2;
¥0 = ¥'0 + ¥" - площадь остекления фасада, м ;
¥'0 и ¥0' - площади остекления фасада, соответственно облучаемые и не облучаемые прямой солнечной радиацией, м2;
вс з - коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств, при их отсутствии
Рс. з =1;
р •• й м2 • 0С
К0 - сопротивление теплопередаче остеклённой поверхности, -, для одинарного
Вт
м2 -°С
остекления Р0 =0,15 -;
Вт
tн и ^ ф - температура наружного воздуха и осреднённая по высоте температура воздуха внутри воздухопроводящего канала при начальной tн и конечной tк температурах,
°С;
К0 - коэффициент типа остекления, при одинарном остеклении К0=1; Ка - коэффициент, учитывающий аккумуляцию теплоты ограждающими конструкциями, например, для бетона, красного кирпича, известковой штукатурки Ка =0,7; при наличии средств солнцезащиты Ка =1.
При расчёте вентиляции величина н — 6 • ¥0 не учитывается.
Количество теплоты, передаваемой от нагретой поверхности к воздуху, определяется из выражения
* - * ф (12)
0пов. н. ф Т^ ^ '
=-— -г
н п
где *пов и *н ф - температура соответственно нагретой поверхности и воздуха внутри
воздухопроводящего канала, образованного навесным фасадом и наружной нагретой поверхностью наружного ограждения, °С ;
т- 2
Ъ - площадь нагретой поверхности наружного ограждения, м ;
Я - сопротивление теплопередаче от нагретой поверхности к воздуху, определяется по формуле
к = 0.086 (13)
где и - скорость движения воздуха внутри воздухопроводящего канала, м/с.
Для вертикально расположенного навесного светопрозрачного вентилируемого фасада значения величин д' и q", входящих в формулу (11) определяются
ч ' = (. + д. Р)-к1 -к2 (14)
ч " = д.. р.-к1 •к2 (15)
где чвп и чв - поступления теплоты соответственно от прямой и рассеянной радиации через одинарное остекление, Вт/м2;
к1 =1;
стекла к2=1.
к1 - коэффициент, учитывающий загрязнение атмосферы, для чистой атмосферы,
к2 - коэффициент, учитывающий загрязнение поверхности остекления, для чистого
2
Исходя из принятых величин, формулу (11) можно переписать в виде
Он.ф. = \_(Чв.п. + Чв.р. )-ро+ Чв.р. • ро_
0,7
(16)
В светлое время суток под действием солнечной радиации наружный приточный воздух при движении снизу вверх по воздухопроводящему щелеобразному каналу подогревается от начальной температуры *нач = *н до температуры ^ при переходе из
вертикального канала в объём «тёплого» чердака, а количество теплоты, воспринимаемой приточным вентиляционным воздухом, равно
^2 = 0,28-1• р-С-(*кинс -*н) (17)
где - конечная температура наружного воздуха в верхней части воздухопроводящего
канала перед входом в «тёплый» чердак, подогретого за счёт солнечной радиации, °С .
Приравняв на основе теплового баланса правые части уравнений (16) и (17), получим уравнение
http://vestnik-nauki.ru
г/ ч т гинс +1 (18)
[(ч,п. + Чв.р.) • К + Чв.р. • К'} 0,7 = 0,28 • 7 • р • С • Окинс )
которое решается относительно ^ при всех остальных известных величинах. Более точные значения ^ определяются при решении уравнения (18) для каждого фасада в отдельности.
Таким образом, вышеизложенная методика позволяет аналитически инженерными методами расчета определить снижение теплопотребления от внешних энергоисточников на цели отопления зданий повышенной теплозащиты и герметичности наружных ограждающих конструкций с использованием навесных вентилируемых светопрозрачных фасадов и технологических чердаков, функционирующих как объемные приточные вентиляционные камеры с многоступенчатой технологической схемой рекуперации возобновляемых вторичных и природных энергоресурсов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Липко В.И. Вентиляция герметизированных зданий: в 2-х томах. Т.1. Новополоцк: Полоцкий государственный университет, 2000. 300 с.
2. Липко В.И. Вентиляция герметизированных зданий: в 2-х томах. Т.2. Новополоцк: Полоцкий государственный университет, 2000. 246 с.
3. Патент № 5954А, Республика Беларусь, МПК Б24Б7/04/, Е04Б 17/04/ Оголовок вытяжного вентиляционного блока / В.И. Липко, В. А. Борвонов. опубл. 30.03.2004.
4. Фасадная система ПОЛИАПЛАН. Рекомендации по проектированию и применению для строительства и реконструкции зданий. М.: ЦНИИЭП жилища, 2003. 90 с.
5. Хрусталёв, Б.М., Акельев В.Д., Сизов В.Д. К вопросу теплового режима приквартирных остеклённых пространств, // Строительная наука и техника, 2011. № 1. С. 17-21.
6. Патент № 892, Республика Беларусь, МПК (2002) Е24Б13/08/ Устройство приточной вентиляции здания / В.И. Липко, А.Н. Бендо. опубл. 30.06.2003.
7. Патент № 1134, Республика Беларусь, МПК (2003) Б24Д7/00/ Отопительно-вентиляционная система здания / В.И Липко. опубл. 30.12.2003.
8. Липко В.И., Ланкович С. В., Лапезо А.С. Энергоресурсоэффективное тепловоздухоснабжение чердачных зданий // Вестник Полоцкого государственного университета. Серия Б. Строительство. Прикладные науки, 2015. № 16. С. 89-97.
9. Липко В.И., Широкова О.Н., Лапезо А.С. Энергоресурсоэффективные системы тепловоздухоснабжения жилых зданий повышенной теплозащиты. Материалы докладов Международной научно-технической конференции. Витебск: Витебский государственный технологический университет, 2015. С. 285-287.
REFERENCES
1. Lipko V.I. Ventilyatsiy germitizirovannyh zdanij: v 2 tomah [Ventilation of sealed buildings]. V.1. Novopolotsk: Polotsk state University, 2000. 300 p.
2. Lipko V.I. Ventilyatsiy germitizirovannyh zdanij: v 2 tomah [Ventilation of sealed buildings]. V.2. Novopolotsk: Polotsk state University, 2000. 246 p.
3. Lipko V.I., Borvonov V.A. Patent No 5954A, Republic of Belarus, MPK F24F7/04/, E04F 17/04/. Ogolovok vytyazhnogo ventilyacionnogo vozdyha [Hood of exhaust ventilation unit] opubl. 30.03.2004.
4. Fasadnaja sistema POLIAPLAN [Facade system POLIAPLAN]. Rekomendacii po proektirovaniju i primeneniju dlja stroitel'stva i rekonstrukcii zdanij. [Recommendations on design
and application for building and reconstruction of buildings]. Moscow: CNIIJEP zhilishha, 2003. 90 P-
5. Hrustaljov B.M. Akel'ev V.D., Sizov V.D. K voprosu teplovogo rezhima prikvartirnyh ostekljonnyh prostranstv [On the Thermal Regime of Prikvartirnye Glazed Spaces]. Stroitel'naja nauka i tehnika, 2011. No 1, pp. 17-21.
6. Lipko V.I., Bendo A.N. Patent No 892, Republic of Belarus, MPK (2002) F24F13/08/ Ustrojstvopritochnoj ventiljacii zdanija [Supply air ventilation of the building] opubl. 30.06.2003.
7. Lipko V.I. Patent No 1134, Republic of Belarus, MPK (2003) Б24Д7/00/ Otopitel'no-ventiljacionnaja sistema zdanija [Building heating and ventilation system] opubl. 30.12.2003.
8. Lipko V.I., Lankovich S.V., Lapezo A.S. Energoresursoeffectivnoe teplovozdyhosnabzhenie cherdachnych zdanij [Energyresourceefficient heat and air supply of attic buildings]. Vestnik Polotskogo gosudarstvennogo universiteta. Seria F. Stroitel'stvo. Prikladnye nauki, 2015. No 16, pp. 89-97.
9. Lipko V.I., Shirokova V.N., Lapezo A.S. Jenergoresursojeffektivnye sistemy teplovozduhosnabzhenija zhilyh zdanij povyshennoj teplozashhity [Energy and resource effective heat supply systems for residential buildings with increased thermal protection]. Materialy dokladov Mezhdunarodnoj nauchno-tehnicheskoj konferencii. Vitebsk: Vitebskij gosudarstvennyj tehnologicheskij universitet, 2015, pp. 285-287.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Липко Владимир Иосифович Полоцкий государственный университет, г. Новополоцк, Беларусь, доцент, кандидат технических наук, доцент кафедры теплогазоводоснабжения и вентиляции, E-mail: [email protected].
Lipko Uladzimir Iosifovich Polotsk state University, Novopolotsk, Belarus, associate professor, Candidate of Technical Sciences, associate professor of department of heat, gas and water supply and ventilation, E-mail: [email protected].
Широкова Ольга Николаевна Полоцкий государственный университет, г. Новополоцк, Беларусь, магистр технических наук, старший преподаватель кафедры теплогазоводоснабжения и вентиляции, E-mail: [email protected]
Shyrokava Volha Nikolaevna Polotsk state University, Novopolotsk, Belarus, Master of Technical Sciences, Lecturer of department of heat, gas and water supply and ventilation, E-mail: [email protected]
Лапезо Анжела Сергеевна Полоцкий государственный университет, г. Новополоцк, Беларусь, магистр технических наук, ассистент кафедры теплогазоводоснабжения и вентиляции, E-mail: [email protected]
Lapezo Anzhela Sergeevna Polotsk state University, Novopolotsk, Belarus, Master of Technical Sciences, assistant of department of heat, gas and water supply and ventilation, E-mail: [email protected]
Корреспондентский почтовый адрес и телефон для контактов с авторами статьи: 211440, Беларусь, Витебская обл., г. Новополоцк, ул. Блохина, 29, каб. 282. Липко В.И., Широкова О.Н., Лапезо АС. +375 (214) 53-61-96, +375 (29) 596-40-04, +375 (29) 510-49-44
