CC BY
79
УДК 621.774.2
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАДИУСА ПОДГИБКИ КРОМОК ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА
Д.Ю. Звонарев
Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности (РосНИТИ), г. Челябинск
Системы трубопроводного транспорта, включающие трубы большого диаметра как неотъемлемую часть, относятся к опасным техногенным объектам. Их аварии или отказы в работе приводят к возникновению серьезных угроз населению, инженерным сооружениям и природным массивам. Поэтому к ним предъявляются высокие требования по обеспечению надежности и безопасности. Текущее развитие производства электросварных труб большого диаметра напрямую зависит от требований, предъявляемых компаниями топливно-энергетического комплекса. Из-за истощения традиционных месторождений и стремления к расширению рынков сбыта компании топливно-энергетического комплекса вынуждены переходить к добыче и транспортировке углеводородов в новых условиях. Развитие новых проектов таких, как «Сила Сибири», предполагает прокладку трубопроводов в зонах тектонической активности, что также повышает требования к надежности труб. Одним из направлений развития производства электросварных труб большого диаметра является повышение группы прочности. Увеличение надежности и экономичности электросварных труб большого диаметра достигается не только повышением механических свойств трубных сталей путем их легирования, но и повышением геометрических требований к сварным трубам. При производстве труб большого диаметра основными геометрическими требованиями являются: отклонение наружного диаметра труб, овальность и отклонение от теоретической окружности. Нарушение в технологии производства влечет появление дефектов на трубах. Геометрические дефекты в трубах закладываются в заготовках. Одним из основных геометрических дефектов при производстве труб является отклонение от теоретической окружности. Исправление данного дефекта осуществляется операцией калибрования на механическом экспандере. Отклонение от теоретической окружности происходит из-за неправильного выбора радиуса прикромочной зоны при подгибке кромок на прессе. Предложен способ расчета и определения радиуса подгибки кромки после распружинения.
Ключевые слова: сварные трубы большого диаметра, подгибка кромок.
Одним из основных требований к производству сварных труб является обеспечение высокого качества готовой продукции. При оценке качества трубной заготовки и труб существенное внимание уделяется дефектам.
Геометрические дефекты в трубах закладываются в заготовках. Одним из основных геометрических дефектов при производстве труб является отклонение от теоретической окружности. Исправление такого дефекта затруднительно, и в большинстве случаев такие трубы переводят в пониженное качество. Исправление таких дефектов происходит за счет калибрования труб на механических экспандерах.
С целью определения качественных показателей сортамента были собраны статистические данные по трубам, повторно прошедшим операцию экспандирования. На рис. 1 представлена часть произведенного анализа. Статистические данные были собраны в период с 2012 по 2013 год. По результатам анализа было выявлено, что при увеличении толщины стенки доля геометрических дефектов в общем количестве произведенных труб снижается. Также характерно и снижение геометрических дефектов при увеличении диаметра трубы. Однако есть случаи, в которых резко увеличивается доля геометрических дефектов, к таким относятся диаметры труб:
1) 559 мм;
2) 820 мм;
3) 1220 мм.
Наибольшее количество геометрических дефектов на рассматриваемых типоразмерах труб наблюдается на сортаменте диаметром 559 мм -более 10 %.
Вероятной причиной столь высокого процента дефектов является нерациональный профиль кромкогибочной матрицы на прессе подгибки кромок. На практике подгибку кромок на сортаменте диаметром 820 мм можно осуществить на двух различных гибочных матрицах, причем в практике производства труб в интервале толщин стенок от 8 до 14 мм на диаметре 820 мм превалирует один профиль гибочной матрицы, а свыше 14 мм - второй профиль гибочной матрицы.
Подгибать кромку при производстве труб диаметром 820 мм на одном инструменте можно в следующих случаях:
1) при уменьшении радиуса прикромочной зоны; тем самым увеличится вероятность образования протеков на определенном диапазоне толщин стенок трубы при технологической сварке кромок и образования высоких швов;
2) при увеличении радиуса прикромочной зоны; тем самым увеличится вероятность отклонения от теоретической окружности, так как при
Обработка металлов давлением
Рис. 1. Распределение дефектов в зависимости от сортамента труб
сварке внутреннего и наружного шва геометрия трубы изменяется [1, 2].
При дальнейшем прохождении трубной заготовки после сварочных операций сварные соединения остывают и вследствие термических влияний изменяется радиус прикромочной зоны. В этом случае при больших значениях радиуса прикромочной зоны образуется дефект - отклонение от теоретической окружности.
При малых значениях радиуса прикромочной зоны также может наблюдаться отклонение от теоретической окружности, но в этом случае такой дефект устраняется калибровкой труб. Внутренние слои металла сварного соединения пластически растягиваются, что иногда приводит к надрывам в зоне термического влияния или в центральной части листа.
Следовательно, необходимо выбирать радиус прикромочной зоны исходя из влияния сварочных операций на прикромочную зону.
Радиус прикромочной зоны трубной заготовки обеспечивается за счет подгибки кромок.
В последние годы подгибку кромок осуществляют на прессах со штампами, выполненными по эвольвенте [3, 4].
Для расчета настроечных параметров таких прессов необходимо вычислить требуемый радиус готовой трубы, радиус заготовки под нагрузкой, ширину подгибаемого участка и др. технологические параметры.
Расчет радиуса в прикромочной зоне определяется по уравнению [5, 6]
r
d - s 1 +8.
s
где ег - коэффициент гибки, %; D - номинальный диаметр готовой трубы, мм; 5 - толщина стенки листа, мм.
Радиус заготовки под нагрузкой определяется по уравнению
= ая , (2)
где а - коэффициент пружинения. Коэффициент пружинения в основном зависит от значения предела текучести [7].
Ширина подгибаемого участка определяется по выражению
R+2)'-(R+2 "
в = ±-^—^-+b + s
(3)
(1)
где Ь - высота нижней продольной фаски, мм; Я0 - начальный радиус верхней гибочной матрицы, мм; Яэкв - эквивалентный радиус верхней гибочной матрицы, мм.
Таким образом, из приведенных уравнений следует, что радиус прикромочной зоны в основном зависит от толщины стенки листа и значения коэффициента гибки при неизменном значении диаметра трубы.
В процессе выбора значения коэффициента гибки необходимо руководствоваться дополнительным критерием. Так, при формовке труб по способу 1СО необходимо выбирать расстояние между шагами таким образом, чтобы не образовывалось прямолинейных участков [7]. Следовательно, ширина подгибаемого участка должна быть больше или равна расстоянию от края листа до первой позиции шага формовки на прессе 1СО (пресс шаговой формовки).
'
Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy.
2015, vol. 15, no. 2, pp. 101-105
Звонарев Д.Ю.
Методика определения радиуса подгибки кромок при производстве труб большого диаметра
Рис. 2. Зависимость ширины подогнутой кромки от sr
На рис. 2 представлены результаты расчетов для труб диаметром 820 мм при различных значениях коэффициента гибки. Для расчета радиуса заготовки под нагрузкой предел текучести был взят равным 475 МПа.
При анализе рис.2 видно, что для диапазона стенок от 8 до 16 мм рациональное значение ег равно 5 %. Однако из практического опыта и возможного влияния коэффициента теплового расширения при сварочных операциях для данного диапазона желательно выбирать 8г равным от 20 до 25 %.
Для диапазона толщин стенок от 16 до 26 мм рациональное значение 8г равно 15 %. Однако с ростом толщины стенки возрастает и погонная энергия для сварки наружного и внутреннего сварных швов, что приведет к дополнительным геометрическим изменениям околошовной зоны в момент сварки трубной заготовки. Поэтому для толщин стенок свыше 22 мм наиболее рациональным значением коэффициента 8г предлагается диапазон от 20 до 25 %.
Аналогичным образом можно получить значения коэффициента гибки для других типоразмеров труб.
При использовании методики по определению рационального значения коэффициента гибки можно снизить уровень геометрических дефектов связанных с отклонением от теоретической окружности.
Литература
1. Технология и оборудование трубного производства: учеб. для вузов /В.Я. Осадчий, А.С. Вави-
лин, В.Г. Зимовец, А.П. Коликов. - М.: Интермет Инжиниринг, 2001. - 608 с.
2. Wen, S.W. Finite element modeling of a submerged arc welding process / S.W. Wen, P. Hilton, D.C.J. Farrugia // Journal of Materials Processing Technology. - 2001. - Vol. 119. - P. 203-209.
3. Analysis of deformation behavior of the large diameter pipe by U-O bending process / H.M. Naeini, G.H. Liaghat, R. Mahchid et al. // Journal of Materials Processing Technology. - 2006. - Vol. 177. -P. 179-182.
4. Моделирование процесса формовки труб большого диаметра с использованием поляриза-ционно-оптического метода / В.Я. Иванцов, Л.Л. Ситников, В.А. Рымов и др. // Пластическая деформация металлов и сплавов. - 1975. - № 80. -С. 249-254.
5. Звонарев, Д.Ю. Разработка математической модели формирования прикромочной зоны листовой заготовки в процессе производства сварных прямошовных труб большого диаметра / Д.Ю. Звонарев, В.Я. Осадчий, А.П. Коликов // Сборник докладов международного научно-технического конгресса «ОМД 2014. Фундаментальные проблемы. Инновационные материалы и технологии». - 2014. - Ч. 2. - С. 107.
6. Коликов, А.П. Математическая модель формовки листовой заготовки при производстве сварных труб большого диаметра / А.П. Коликов, Д.Ю. Звонарев, В.Я. Осадчий // Пластическая деформация металлов: сб. науч. тр.: в 2 т. - Днепропетровск, 2014. - Т. 1. - С. 118-122.
7. Шинкин, В.Н. Механика сплошных сред: курс лекций / В.Н. Шинкин. - М.: Издат. Дом МИСиС, 2010. - 235 с.
Обработка металлов давлением
Звонарев Дмитрий Юрьевич, заведующий лабораторией винтовой прокатки, Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности (РосНИТИ), г. Челябинск; [email protected].
Поступила в редакцию 11 марта 2015 г.
METHOD OF DETERMINING A HEM EDGE RADIUS IN THE PRODUCTION OF LARGE DIAMETER PIPES
D.Yu. Zvonarev, Russian Research Institute of the Tube and Pipe Industries (RosNITI), Chelyabinsk, Russian Federation, [email protected]
Pipeline transportation systems including large diameter pipes as their integral part are considered to be dangerous man-made objects. Their break down and failures result in serious dangers for people, engineering and natural objects. Therefore, they must meet the demands in reliability and safety. The current development of the production of large diameter electric welded pipes depends on the requirements of the fuel companies. Due to the depletion of traditional fields and the desire to expand markets fuel companies are forced to transfer to the production and transportation of hydrocarbons in new conditions. The development of new projects, for example, "Power of Siberia" envisages running of pipelines in tectonic activity areas, which also increases the demand in pipe reliability. One of the trends of the production of large diameter electric-welded pipes is the increase of the strength group. The increase of reliability and efficiency of large diameter electric-welded pipes is achieved not only by the increase of mechanical properties of pipe steels by their doping, but also by the increase of geometric requirements for welded pipes. In the production of large diameter pipes basic geometric requirements are the following: the deviation of the outer pipe diameter, roundness, and deviation from the theoretical circle. Disruption in the production technology leads to defects in pipes. Geometric defects in pipes are formed in billets. One of the principal geometric defects in pipe production is deviation from the theoretical circle. Correction of this defect is accomplished by calibrating on a mechanical expander. Deviation from the theoretical circle is due to the wrong selection of the radius of the near-edge zone during hem edge forming on the press. The method for calculating and determining the radius of hem edge forming after back springing is offered.
Keywords: large diameter welded pipes; hem edge forming.
References
1. Osadchiy V.Ya., Vavilin A.S., Zimovets V.G., Kolikov A.P. Tekhnologiya i oborudovanie trubnogo proizvodstva [Technology and Equipment of Pipe Production]. Moscow, Intermet Engineering Publ., 2001. 608 p.
2. Wen S.W., Hilton P., Farrugia D.C.J. Finite Element Modeling of a Submerged Arc Welding Process.
Journal of Materials Processing Technology, 2001, vol. 119, no. 1-3, pp. 203-209. DOI: 10.1016/S0924-0136(01)00945-1
3. Moslemi Naeini H., Liaghat G.H., Mahchid R., Sajedinejad A., Vahedi K., Ahmadimehr B. Analysis of Deformation Behavior of the Large Diameter Pipe by U-O Bending Process. Journal of Materials Processing Technology, 2006, vol. 177, no. 1-3, pp. 179-182. DOI: 10.1016/j.jmatprotec.2006.04.019
4. Ivantsov V.Ya., Sitnikov L.L., Rymov V.A., Milennyy K.F., Matveev M.Yu. [Modelling of Large Diameter Pipe Forming Using Optical Polarization Technique]. Plasticheskaya deformatsiya metallov i splavov [Plastic Deformation of Metals and Alloys]. Moscow, 1975, no. 80. pp. 249-254. (in Russ.)
5. Zvonarev D.Yu., Osadchiy V.Ya., Kolikov A.P. [Development of a Mathematical Model of Formation of Near-Hem Zone of a Sheet Billet in Large-Diameter Longitudinal Welded Pipe Production]. Sbornik dokladov mezhdunarodnogo nauchno-tekhnicheskogo kongressa "OMD 2014. Fundamental'nye problemy. Innovatsion-nye materialy i tekhnologii" [Proceedings of the International Scientific and Technical Congress "Metal Forming 2014. Fundamental Problems. Innovative Materials and Technologies"]. Moscow, 2014, part 2. p. 107. (in Russ.)
6. Kolikov A.P., Zvonarev D.Yu., Osadchiy V.Ya. [Mathematical Model of Sheet Billet Forming in Large-
Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy.
2015, vol. 15, no. 2, pp. 101-105
Звонарев Д.Ю.
Методика определения радиуса подгибки кромок при производстве труб большого диаметра
Diameter Welded Pipe Production]. Plasticheskaya deformatsiya metallov [Plastic Deformation of Metals]. Dnepropetrovsk, 2014, vol. 1, pp. 118-122. (in Russ.)
7. Shinkin V.N. Mekhanika sploshnykh sred [Continuum Mechanics]. Moscow, MISiS Publ., 2010. 235 p.
Received 11 March 2015
БИБЛИОГРАФИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ СТАТЬИ
Звонарев, Д.Ю. Методика определения радиуса подгибки кромок при производстве труб большого диаметра / Д.Ю. Звонарев // Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». - 2015. - Т. 15, № 2. - С. 101-105.
REFERENCE TO ARTICLE
Zvonarev D.Yu. Method of Determining a Hem Edge Radius in the Production of Large Diameter Pipes. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy, 2015, vol. 15, no. 2, pp. 101-105. (in Russ.)
