CC BY
41
© Л.А. Пучков, Н.Н. Красюк, С.П. Шайдо, В. Л. Пинскер, 2006
УДК 622.831.023(075.8)
Л.А. Пучков, Н.Н. Красюк, С.П. Шайдо, В.Л. Пинскер МЕТАНОБЕЗОПАСНОСТЬ
ВЫСОКОПРОИЗВОДИТЕЛЬНЫХ ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ
ш ш онятие высокопроизводи-
-М. Л. тельного выемочного участка включает прогрессивную технологическую схему горных работ, сформированную на базе горношахтного оборудования высокого технического уровня. Технический уровень современного горношахтного оборудования определяется прежде всего повышенными энерговооруженностью, надежностью и ресурсом.
Оснащение шахт очистными механизированными комплексами высокого технического уровня, с технической производительностью 10000-15000 т/сут потребовало иного подхода к выбору параметров выемочных участков. Эффективная и рентабельная работа оборудования предполагает длину лав свыше 250 м, длину выемочных столбов свыше 2500 м, скорости подвигания очистных забоев свыше
10,0 м/сут. Эти данные подтверждены опытом работы шахт Кузбасса («Распадская», «Соколовская», «Котинская» им. С.М. Кирова и др.). Тем не менее фактическая эксплуатационная производительность очистного оборудования значительно ниже технической, а себестоимость добычи угля на указанных шахтах высокая. В условиях высокой интенсивности и концентрации горных работ на газоносных угольных пластах проблема метано-безопасности становится основным ограничением уровня показателей эффектив-
ности и безопасности добычи угля на шахтах.
Подготовка и отработка выемочных участков увеличенных размеров по комбинированным схемам оборудованием высокого технического уровня сопровождается возрастанием абсолютного газовыделения в выработки участка, а также усложнением процессов формирования их газодинамического состояния.
В результате роста газообильности выработок потенциальные возможности современной техники и технологии добычи угля используются далеко не полностью. По этой причине при отработке угольных пластов широкое применение находят различные мероприятия по управлению метановыделением, на-
правленные на решение проблемы обеспечение нормальной атмосферы в горных выработках. Это управление осуществляется за счет снижения или перераспределения в пространстве и времени выделений метана в горных выработках.
Современные методы управление га-зовыделением средствами вентиляции основываются на выборе рациональных схем проветривания выемочных участков, регулирования утечек воздуха через выработанные пространства, а также применения изолированного отвода метановоздушных смесей по специальным выработкам и скважинам [1].
В условиях современных требований и сформировавшихся газодинами-ческих характеристик угольных шахт радикальное решение проблемы метанобезо-пасности может быть обеспечено применением методов заблаговременной дегазации угольных пластов [2]. В то же время интенсивная отработка запасов на полях действующих шахт ограничивает эффективность заблаговременной дегазации как по временному фактору, так и по развитию горных работ.
К настоящему времени на шахтах накоплен и обобщен учеными значительный опыт управления газовыделением при интенсивной отработке запасов газоносных угольных пластов. При существенном увеличении геометрических размеров выемочных участков необходимый эффект достигается применением комбинированных способов активной дегазации источников метановыде-ления в сочетании с прямоточными схемами проветривания. В рассматриваемых условиях представляют интерес сочетания различных вариантов подземных и наземных скважин, позволяющих дегазировать практически все источники газовыделения на выемочном участке. Следует отметить, что в большинстве районов Кузбасса угольные пласты характеризуются низкой природной проницаемостью, что резко снижает эффективность дегазации разрабатываемых пластов, предъявляя более высокие требования к эффективности дегазации остальных источников метана.
Опираясь на результаты исследований [1], а также практический опыт дегазации высокопроизводительных выемочных участков, нами были поставлены и выполнены экспериментальные исследования эффективности некоторых технологий дегазации сближенных пластов и выработанных пространств для обоснования комбинированной техноло-
гии управления газовыделением. Целью исследований является технологическое обоснование метода управления газовыделением путем регулирования метано-воздушных потоков в выемочных полях, отрабатываемых высокопроизводительными выемочными участками.
Вертикальные дегазационные скважины являются эффективным и высокотехнологичным инструментом снижения газовыделения в горные выработки. Нами предложены и внедрены на шахтах технологические схемы дегазации выемочных участков системой вертикальных скважин с поверхности, установлены рациональные режимы их работы, позволяющие достичь эффективности дегазации 0,4-0,6. На глубинах свыше 4560 м этот показатель резко снижается.
Для выявления потенциальных возможностей рассмотренного способа дегазации как составляющего комбинированной технологии нами выполнены исследования на шахте «Октябрьская», лавы 1113 и 1115, рис. 1.
Лавы по пласту «Надбайкаимский» работали с уклона № 81 на глубине 290310 м от дневной поверхности. Доля газовыделения из выработанного пространства, формируемая выде-лением метана из подрабатываемых пластов-спутников и потерь угля, а также из вмещающих пород, по обеим лавам составляет в среднем 50 %.
Проветривание лав осуществлялось по возвратноточной схеме с восходящим движением вентиляционной струи. Для проветривания лавы № 1115 подавалось в среднем 1200, а лавы №1113-1614 м3/мин свежего воздуха.
Для дегазации лав № 1115 и 1113 было пробурено соответственно 8 и 10 скважин. Скважины бурились на расстоянии 20-25 м от вентиляционного
Г азовыделение в скважины, м3/мин Концентрация метана, %
я
С
Рис. 1. Технологическая схема и показатели дегазации выработанного пространства вертикальными скважинами
штрека. Первые дегазационные скважины располагались в 5-20 м от разрезной печи. Причем, у разрезной печи было пробурено сразу по две скважины. Остальные скважины располагались через интервалы 80-140 м. Из лавы № 1115, которая по восстанию и падению граничила с массивом угля, при работе одной скважины в начальный период ее отработки извлекалось 3,6 м3/мин метана. В этот период имели место случаи превышения допустимого содержания метана
в атмосфере вентиляционного штрека, особенно на сопряжении с очистным забоем. Поэтому через месяц, наряду с увеличением расхода воздуха, была подключена вторая дегазационная установка к скважине № 2 (считая от монтажной камеры), а первая установка по-прежнему продолжала работать на скважине № 1. Расстояние между скважинами равнялось 14 м. В дальнейшем извлечение метана производилось только при одновременной работе двух дега-
зационных установок. С их помощью дебит метана возрос до 8,8-16,1 м3/мин (в среднем 11,3 м3/мин).
Если при работе одной скважины эффективность дегазации составляла 54%, то при работе двух скважин она возросла в среднем до 64 %.
Непосредственными замерами в шахте, а также по записям АГЗ установлено, что при работе двух скважин не было случаев превышения допустимой концентрации метана не только в исходящей из лавы вентиляционной струе, но и на сопряжении лавы с вентиляционным штреком, что позволило в среднем обеспечить нагрузку на очистной забой в пределах 1400 т/сут.
В лаве № 1113 также в начальный период работала одна установка, с помощью которой извлекалось 3,9 м3/мин метана. И хотя лава с двух сторон примыкала к выработанным пространствам, имели место случаи превышения содержания метана на сопряжении лавы с вентиляционным штреком. Это, очевидно, объясняется недостаточной эффективностью дегазации с помощью одной скважины, и, кроме этого, отсутствие утечек воздуха через выработанное пространство вышележащей лавы № 1111.
Поэтому, как и в лаве № 1115, для повышения эффективности дегазации была подключена вторая дегазационная скважина к отдельной установке. С помощью двух установок каптаж метана возрос до 6,3-9,3 м3/мин (в среднем 7,5 М3/МИН), эффективность дегазации - с 52 до 65 %. Это позволило устойчиво обеспечивать нагрузку на очистной забой на уровне 2300 т/сут и практически не иметь случаев превышения допустимого содержания метана не только в исходящей из лавы вентиляционной струе, но и на сопряжении лавы с вентиляционным штреком.
Полученные результаты позволяют сделать вывод о возможности управления газовыделением на выемочном участке системой дегазационных скважин, пробуренных с дневной поверхности. Для этого каптаж метана должен производиться с помощью дегазационных установок, подключенных к отдельным скважинам. Это позволяет каптировать около 51 м3/мин метановоздушной смеси, тем самым обеспечивается эффективность дегазации лавы не менее 64 %.
Такое количество извлекаемой метановоздушной смеси является достаточным, чтобы предотвратить скопление метана на сопряжении лавы с вентиляционным штреком и исключить превышение допустимой концентрации метана на вентиляционном штреке при рассматриваемой интен-сивности горных работ. Недостатком способа является значительная трудоемкость буровых работ и проблемы с расположением скважин и оборудования на земной поверхности.
Рассмотрим результаты эксперимента по использованию частично поддерживаемой вентиляционной вы-работки и фланговой скважины для дегазации выработанного пространства.
На рис. 2. приведена такая схема и показатели дегазации выработанного пространства в условиях шахты «Комсомолец». По мере отхода лавы от монтажной камеры расход газа и его концентрация в скважине вначале возрастают. Расход воздуха, подсасываемого в скважину, в этом случае небольшой, а вакуум высокий.
С увеличением расстояния от монтажной камеры расход газа снижается в 2-2,5 раза, а его концентрация стабилизируется, содержание метана в исходящей струе очистного забоя
я
Содержание метана в скважине, %
Рис. 2. Дегазация выработанного пространства через частично поддерживаемую выработку к фланговой скважине, оборудованной вентиляционной установкой
возрастает. При длине выработанного пространства свыше 600,0 м эффективность способа резко снижается.
Применение данной схемы позволяет получить средний коэффициент эффективности дегазации 0,35-0,5. Однако, в начале и в конце работы лавы эта величина составляет всего 0,1-0,2. Из приведенных данных видно, что дегазация выработанных пространств фланговыми скважинами через неподдерживаемые выработки не может считаться эффективной и надежной для всего выемочного поля.
В условиях высокопроизводительных выемочных участков необходимая эффективность дегазации сближенных пластов и выработанных пространств может быть достигнута применением комбинации частично поддерживаемой вентиляционной выработки, фланговой скважины и системы вертикальных дегазационных сква-жин, рис. 3.
Лавы № 897 и 883 уклонного поля № 65бис отрабатывались практически одним забоем. Со стороны вентиляционного штрека № 897 находился целик угля, а в нижней части лавы № 883 - отработанное пространство лавы № 884.
Для снижения газообильности лав и предотвращения скоплений метана на сопряжении очистного забоя с вентиля-
ционным штреком № 897 применялись одновременно отсос метана с помощью вентилятора ВМЦГ-7 через фланговую скважину и дегазация подрабатываемых спутников и выработанного пространства скважинами, пробуренными с поверхности.
Скважины для отсоса метана с помощью вентилятора ВМЦГ-7 были пробурены с дневной поверхности на уровне вентиляционного штрека № 897 у флангового уклона Содержание метана в извлекаемой при этом смеси колебалось от 3,5 до 5,7 %.
Первая дегазационная скважина была пробурена на расстоянии 110 м от монтажной камеры, вторая - на расстоянии 200 м от первой. Все последующие располагались с интервалами 120-260 м. Скважины бурились в 30-35 м по падению от вентиляционного штрека № 897.
Вертикальными дегазационными скважинами удалялось в среднем 16,5 м3/мин метана, с помощью вентилятора через фланговую скважину 4,7 м3/мин. Вентиляционной струей выносилось от 1,3 до 3,0 м3/мин.
При расположении дегазационных установок на первой и второй, считая от монтажной камеры, скважинах и отсоса метана с помощью вентилятора, не возникло необходимости переключать де-
Таблица 1
Область применения и эффективность вариантов технологических схем дегазации выемочных участков
№ Схема дегазации Область рационального применения Эффективность
п/п применения дегазации, %
Длина ла- Длина стол- Скорость подвига-
вы, м ба, м ния лавы, м/сут
1 Подземные встречные скважины До 150,0 любая До 5,0 ,0 0, 4 1 ,0 5, 2
2 Вертикальные скважины с поверхности До 200,0 любая До 10,0 ,0 5, чо 1 ,0 0, 4
3 Через частично под-
держиваемую выработку к фланговой До 180,0 До 1000,0 Любая ,0 5, 4 1 ,0 5, 2
скважине
4. Комбинация подзем-
ных встречных и наземных вертикальных До 200,0 любая До 7,0 ,0 0, 7 1 ,0 0, 5
скважин
5 Комбинация верти-
кальных дегазационных и фланговых вен- 300,0 3000,0 любая 50,0 -85,0
тиляционных скважин
газационные установки на последующие (третью и четвертую) скважины, так как не только не произошло увеличения содержания метана в исходящей от лавы струе, но также не было отмечено случаев скопления метана на сопряжении лавы с вентиляционным штреком, хотя к этому времени очистной забой отошел от второй скважины на расстояние 350 м.
Полученные результаты позволяют сделать вывод, что при совместном применении дегазации и отвода метановоздушной смеси из выработанного пространства через фланговую скважину представляется возможным не только снизить газообильность участка до требуемого уровня, но и предотвратить скопление метана на сопряжении лавы с вентиляционным штреком. Эффективность дегазации при этом обеспечивается на уровне 70-85 %.
Экспериментальными работами на шахте «Комсомолец» установлено, что в случае каптажа метана с помощью двух дегазационных установок, подключенных к вертикальным скважинам, пробуренным с дневной поверхности, и отсоса метана с помощью вентилятора ВМЦГ-7 через фланговые скважины, расстояние между дегазационными скважинами можно увеличить до 350 м.
Обобщенные данные по области применения и эффективности рассмотренных технологических схем дегазации для Центрального района Кузбасса при газоносности угольных пластов свыше
12,0 м3/т представлены в табл. 1. Примерно равной эффективностью обладают схемы 4 и 5, по трудоемкости реализации схема 5 существенно (до 2 раз) эффективнее.
С выемкой межлавных целиков угля (б)
Рис. 4. Комбинированные технологии управления газовыделением высокопроизводительного выемочного участка
На базе результатов шахтных экспериментов нами принята к дальнейшему рассмотрению комбинированная технология управления газовыделением высокопроизводительного выемочного участка, включающая дегазацию сближенных пластов и выработанного пространства через вертикальные скважины с поверхности и отвод метановоздушной смеси через частично поддерживаемые и неподдерживаемые выработки на фланговую скважину, оборудованную вентилятором типа ВМЦГ. Принципи-
альные технологические схемы управления газовыделением выемочного участка, принятые к исследованию, представлены на рис. 4.
Для реализации рациональных технологических параметров и газодинамических режимов выемочного участка с использованием предложенной комбинированной технологической схемы управления газовыделением нами выполнены исследования, включающие:
• исследование газового баланса выемочного участка, проницаемости и
теристика объектов исследования
% * і | і і І а і і У «Н 16,3 15,5 14,2 17.1 15.2 18.2
2 { « Е 0 £ * Г “ 5 ц * х і § - * с 1860,0 1650.0 1680.0 1750.0 1980.0 1400.0
Природная газоносность, М3/т 22.3 18.4 19.4 18.4 23.5 22.5
Нагрузка на лаву, т/сут 3450.0 2950.0 2740.0 3100.0 2950.0 1950.0
/їли на: лавы/ столба, м 240/1640 195/1820 190/2200 240/1980 220/1800 180/1340
Мощность пласта,м 2,4 1,85 2,8 2,45 2,6 2,75
Глубина горных работ, м 450.0 320.0 330.0 350.0 450.0 320.0
Шахта Им. С.М. Кирова Им. 7-е Ноября «Октябрьская» «Полысаевская» «Комсомолец» «Чертанская»
аэродинамического сопротивления выработанных пространств;
• исследование распределения ме-
тановыделения и расхода воздуха по длине лавы и участковым выработкам.
Исследование аэрогазодинамики выработанных пространств осуществлялось методом активных шахтных экспериментов с учетом особенностей подготовки и отработки высокопроизводительных выемочных участков. Были применены апробированные методики замеров и обработки результатов.
Целью исследований является установление закономерностей распределения проницаемости выработанных пространств значительных площадей в пространстве и во времени. Результаты исследований положены в основу определения рациональных параметров заложения дегазационных скважин с поверхности, фланговых скважин и режимов их работы. Методологическую основу исследований и обработки их результатов составляют положения работы Пучкова Л. А. [1].
Натурные наблюдения и эксперименты выполнялись на пяти наиболее газо-обилъных шахтах Ленинского района: им. С. М. Кирова, им. 7-е Ноября, им. Ярославского, «Полысаевская» и «Комсомолец». Наблюдения выполнялись на 12 шахтопластах, в которых, располагалось 18 выемочных полей. В каждом из них располагались 1—3 выемочных столба с 1—2 проводимыми выработками. Характеристика объектов исследования приведена в табл. 2.
На основе анализа статистических данных было установлено, что в структуре газового баланса выемочных участков газовыделение из угольных пластов при ведении очистных и подготовительных работ составляет в среднем 23 % (от1,2 до 9,9 м3/мин), a
Рис. 5. Расчетная схема
из старых выработанные пространств — 77 % (от 7,7 до 13,3 м3/мин). Следовательно, главным фактором, сдерживающим повышение производительности выемочных участков, является газовы-деление из выработанных пространств.
Разработанный в МГГУ метод определения сопротивления выработанных пространств по их среднеинтегральным параметрам [1] позволяет рассчитывать аэродинамику выработанного пространства значительных объемов. На рис. 5 и 6 приведены схема к расчету и результаты расчета аэродинамического сопротивления выработанных пространств выемочных участков при бесцеликовой системе отработки. На схеме показано, что интегральный поток утечек разделяется на три ветви — один поток выходит в выработки действующего участка (точка ¥), второй — на фланговую скважину № 2 действующего выемочного столбов (точка С), третий — на фланговую скважину № 1 вышележащего отработанного столба (точка Е).
На основе результатов мониторинга шахтной атмосферы в выемочных и фланговых выработках и данных по газовыделению в скважины нами, построены зависимости фильтрационного сопротивления вы-работанного пространства от длины выработанного пространства действующего участка и количества отработанных выемочных участков, рис. 6. Зависимости по-
строены для условия турбулентного режима фильтрации при потоке газа между очистным забоем и скважиной 1 (схема рис. 5).
Использование установленных зависимостей аэродинамических сопротивлений выработанных пространств больших объемов позволяют определять рациональные параметры заложения дегазационных вертикальных и фланговых скважин и режимы их работы при дегазации выработанных пространств, что имеет существенное практическое значение при применении комбинированных способов управления газо-
Для двух отработанных столбов
Для четырех отработанных столбов
Для шести отработанных столбов
Рис. 6. Результаты расчета фильтрационного сопротивления (Я2, Па-с2/м6-103) выработанных пространств
выделением, а также должно учитываться при конструировании технологических схем подготовки и отработки запасов угля.
Для обоснования рациональных параметров комбинированной технологии управления газовыделением высокопроизводительных выемочных участков с учетом полученных моделей фильтрации метановоздушных смесей в выработанных пространствах нами выполнены шахтные исследования по регулированию газовых потоков в пределах выемочных участков.
Экспериментальные исследования выполнены на поле шахты им. С.М. Кирова при отработке пластов «Болдыревский» и «Поленовский». Мощность пластов соответственно 2,4 и 1,75 м, природная газоносность 15,4 и 22,3 м3/т. Лава 25-85 отрабатывалась с оставлением межлавных целиков угля по схеме рис. 4, а, а лава 24-48 по схеме рис. 4, б с выемкой межлавных целиков. Обе лавы оборудованы комплексами очистного оборудования «Джой». Среднесуточные нагрузки на очистной забой составляли 3000 т/сут при максимальной до 9500 т/сут. Прогнозная газообиль-ность лавы 25-85 составляла 16,2 м3/мин, лавы 24-48 - 14,3 м3/мин.
При отработке лавы 25-85 вентиляционный штрек частично поддерживался за лавой возведением бетонных опор из бы-стротвердеющего материала по технологии Германской компании СагЬоТесЬ Бо8-гос. Размер опор 1x1 м, расстояние между опорами 5 м. По визуальным наблюдениям штрек сохранял за лавой 20-30 % первоначального сечения для прохода воздуха.
Управление газовыделением на участке осуществлялось системой вертикальных скважин с поверхности и отсосом метановоздушной смеси через частично поддерживаемый вентиляционный штрек и фланговую скважину, оборудованную вентилятором УВЦГ-7М. Были проведе-
ны инструментальные замеры расхода воздуха и газовыделения вдоль очистного забоя, рис. 7. От сопряжения с конвейерным штреком до вентиляционного штрека расход воздуха по лаве изменялся по известной зависимости для возвратноточных схем проветривания. Стабилизация расхода воздуха в верхней части лавы обусловлена утечками через частично поддерживаемый вентиляционный штрек.
Абсолютное газовыделение в лаву нарастало по длине очистного забоя, имело максимум в 40-60 м. от верхнего сопряжения, далее резко снижалось к вентиляционному штреку. Выявленный максимум газовыделения отмечался и в других очистных забоях, использующих для дегазации фланговые скважины. В данном случае частично поддерживаемого вентиляционного штрека максимум выражен значительно. Изложенное можно рассматривать как существенный недостаток рассмотренной комбинированной схемы дегазации.
При отработке лавы 24-48 одновременно вынимался целик угля шириною 40 м на уровне вентиляционных штреков. Существенно осложнял ведение горных работ в лаве нарушенный участок пласта и кровли в зоне подрабатываемого вентиляционного штрека. Было принято решение об упрочнении пород кровли в зоне выработки полиуретановой смолой по технологии компании СагЬоТесЬ Бо8гос. Дополнительного крепления штрека не производилось. Кровля и борта выработки обуривались по контуру по 7 шпуров длиною 3,5-4,0 м с шагом 6,0 м. В оперативном режиме осуществлялось нагнетание в шпуры компонентов вяжущего материала. Визуальные наблюдения за процессами посадки и обрушения кровли в зоне подрабатываемого с упрочненными породами контура штрек показали, что обрушение происходит крупными блоками с сохранением высокой проницае-
Схема 1. Отработка с оставлением межлавных целиков Схема 2. С выемкой целиков
Рис. 7. Распределение расхода воздуха и газообильности по длине лавы.
мости выработанного пространства. Фактически создавался в выработанном пространстве высокопроницаемый канал для движения газа.
Частично сохранялся бетонными опорами для повторного использования для проветривания тупиковой части очистного забоя конвейерный штрек.
Управление метановыделением на выемочном участке лавы 24-48 осуществлялось по комбинированной схеме с использованием системы вертикальных скважин с поверхности, а также извле-
чению газа через частично поддерживаемый вентиляционный штрек и высокопроницаемый канал в зоне подработанного штрека. В лаве был выполнен комплекс замеров газовой обстановки, рис. 7. Характер распределения расхода воздуха сохранился с нескольким снижением в области вентиляционных штреков. Существенно изменилось газовыделение в верхней части лавы. Обработанные полиуретаном боковые породы вентиляционного штрека обеспечили извлечение значительного количества метана через соз-
данный газодренажный канал, что устранило максимум метановыделения в верхней части лавы.
Результаты шахтных экспериментов подтверждают эффективность управления газовыделением с применением комбинированных технологических схем, обеспечивающих регулирование газовых потоков в выработанных пространствах выемочных полей.
Следует отметить, что частичное сохранение штрека для повторного использования, а также обработка нарушенных участков угольного плас-та и вмещающих пород в зоне подрабатываемой выработки определяется условиями высокопроизводительной с минимальными эксплуатационными потерями угля отработки запасов выемочных полей. Следова-тельно, затраты на эти мероприятия не учитываются при реализации технологии управления метановы-делением.
1. Пучков Л.А. Аэродинамика подземных выработанных пространств. - М.: Издательство Московского государственного горного университета, 1993, 267 с.
2. Пучков Л.А., Сластунов С.В., Коликов К.С. Извлечение метана из угольных пластов. -
В условиях эксперимента размер меж-лавного целика (40 м) выбирался из условия геомеханического обеспечения безопасности горных работ. Нами предполагается выполнение дальнейших исследований по оптимизации параметров предложенной комбинированной технологии обеспечения метанобезопасности высокопроизводительных выемочных участков, в частности определения рационального размера и шага возведения бетонных опор по критерию проницаемости частично поддерживаемой выработки, оптимизации по комплексному критерию размера меж-лавного целика, уточнения паспорта упрочнения бортов и кровли подрабатываемого штрека.
Представляет также интерес оптимизация параметров и режимов работы системы вертикальных дегазационных скважин в условиях существенно возросших геометрических размеров и интенсивности горных работ на высокопроизводительных выемочных участках.
------------- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
М.: Издательство Московского государственного горного университета, 2002, 383 с.
3. Красюк Н.Н., Золотых С.С. Метан угольных месторождений и способы управления газовыделением в шахтах. - М.: МГГУ, 2004, 94 с.
— Коротко об авторах -----------------------------------------------------------------
Пучков Лев Александрович - член-корреспондент РАН, ректор Московский государственный горный университет,
Красюк Николай Николаевич - профессор Московский государственный горный университет,
Шайдо Сергей Петрович - горный инженер, технический директор ОАО ТД «Александров-скмашсервис»,
Пинскер Валерий Львович - генеральный директор ОАО «Шахта им. С.М. Кирова».
