CC BY
33
УДК 544.77.032.1:544.773.33:544.032.2
КИНЕТИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ СТАБИЛИЗИРОВАННОЙ ВОДОМАСЛЯНОЙ ЭМУЛЬСИИ ПРИ ЦИКЛОВОМ НАГРУЖЕНИИ
А.С. Цымбалов, А.И. Ларина, С.А. Толстоухов, В.Н. Блиничев
Андрей Сергеевич Цымбалов, Анастасия Игоревна Ларина, Сергей Алексеевич Толстоухов, Валерьян Николаевич Блиничев
Кафедра технологических машин и оборудования, «Ивановский государственный химико-технологический университет», просп. Шереметевский, 7, Иваново, 153000 E-mail: [email protected], [email protected], sergei .tolctouhov@ gmail. ru, [email protected]
В статье представлены результаты исследования процесса получения высокодисперсной, устойчивой эмульсии масло - вода при использовании циклового нагружения в роторно-кавитационной машине. Изучена кинетика расслоения масляной фазы в дисперсной системе масло/вода при помощи метода циклового нагружения, которая зависит от выбора эмульгатора, процентного содержания ПАВ, масла и вода, а также от числа оборотов ротора. Представлены уравнения, описывающие разрушения капель эмульсии. Описана методика проведения экспериментов на роторно-кавитационной установке при цикловом способе нагружения. Показан график изменения температуры эмульсии при увеличении циклового нагружения. Предложен метод определения и нахождения коэффициента поверхностного натяжения. В материалах статьи также отражены особенности и характеристики эмульгаторов.
Ключевые слова: эмульсия, кинетика, диспергирование, эмульгатор, цикловое нагружение.
KINETIC STABILITY OF A STABILIZED WATER-OIL EMULSION
UNDER CYCLE LOADING
A.S. Tsymbalov, A.I. Larina, S.A. Tolstoukhov, V.N. Blinichev
Andrew S. Tsymbalov, Anastasia I. Larina, Sergey A. Tolstoukhov, Valerian N. Belenichev
Department of technological machines and equipment, Ivanovo state University of chemical technology, prosp. Sheremetyevo, 7, Ivanovo, 153000
E-mail: [email protected], [email protected], [email protected], [email protected]
The article presents the results of a study of the process of obtaining a highly dispersed, stable oil-water emulsion using cyclic loading in a rotary-cavitation machine. The kinetics of the separation of the oil phase in the oil / water dispersed system was studied using the method of cyclic loading, which depends on the choice of the emulsifier, the percentage of surfactants, oil and water, as well as on the rotor speed. Equations describing the destruction of emulsion droplets are presented. The technique of carrying out experiments on a rotary-cavitation installation with a cyclic loading method is described. Shown is a graph of the change in the temperature of the emulsion with increasing cyclic loading. A method for determining and finding the surface tension coefficient is proposed. The materials of the article also reflect the features and characteristics of emulsifiers.
Key words: emulsion, kinetics, dispersion, emulsifier, cyclic loading.
Эмульсия представляет собой дисперсию, состоящей из двух несмеши-вающихся жидкостей, при этом одна из жидкостей диспергируется в виде малень-
ких сферических капель в другой. В настоящее время вырос огромный интерес к применению эмульсий в различных областях отраслевой промышленности, таких как:
пищевая, косметическая, фармацевтическая, химическая, нефтехимическая, металлургическая (в качестве смазочно-охлаждающих жидкостей) [1]. Свойства и качества эмульсий, прежде всего, зависят от размера их капель и распределения по размерам. Получение эмульсий с малым размером капель и продолжительной устойчивостью является актуальной и привлекательной задачей, как с теоретической, так и с практической точки зрения.
В наши дни создания стабильных эмульсий является серьезной проблемой. Поскольку большинство дисперсных систем подвержено быстрому расслоению. На процесс расслоения оказывает влияние большое число неблагоприятных факторов: ко-алесценция, флокуляция, седиментация, диффузия и др. Коалесценция может происходить между внутренними каплями, между масляными глобулами и между внешней фазой и внутренними каплями [2].
Кинетика расслоения гетерогенных систем зависит от различных параметров: типа и концентрации поверхностно-активных веществ, механического воздействия диспергирующих устройств, среднего диаметра и объемных долей внутренних капель и масляных глобул, вида масла, осмотического давления между дисперсионной средой и дисперсной фазой. Среди этих параметров ключевую роль играет тип поверхностно-активного вещества [3-5].
В эмульсиях 1-го рода (масло в воде) лучше всего применять водорастворимые эмульгаторы, а 2-го рода (вода в масле) маслорастворимые. Необходимое количество ПАВ зависит от среднего размера частиц. При выборе поверхностно-активных веществ, для получения стабилизированных эмульсий, пользуются принципом чисел ГЛБ - гидрофильно-липофильным балансом. Чем больше ГЛБ, тем сильнее баланс сдвинут в сторону гидрофильных свойств [1,6,7].
Эмульгаторы с показателем ГЛБ от 8 до 18 (гидрофильные) применяются для прямых эмульсий М/В. Если величина ГЛБ
от 3 до 6 (липофильные) стабилизируются обратные эмульсии [7-8].
Для реализации задачи получения высокодисперсных, устойчивых, водомасля-ных эмульсий в данной работе были применены 3 типа эмульгаторов: ЭПЛ-1 (продукт на основе аммонийных солей сульфата ал-килполигликолиевого эфира), СК-2 основным действующим веществом является ди (2-этилгексил) сульфосукцинат и этиловый спирт.
Если действующие механические силы больше, чем силы поверхности раздела капель, то капли деформируются и разделяются на две или более капли меньшего размера. Поскольку этот процесс является случайным, образуются различные размеры капель. Через некоторое время достигается равновесное распределение размеров капель [9]. Условия разрушения капель могут быть описаны уравнениями, разработанными Тейлором для простых жидкостей. Когда эмульсия подвергается напряжению,
т = Чс у, (1)
где Пс - вязкость непрерывной фазы,
Па • с;
у - скорости сдвига, с-1.
Дисперсные капли испытывают внутренний поток. Равновесная форма капель определяется двумя безразмерными параметрами:
х = ЛЛ >ПС, (2)
где п - вязкость дисперсной фазы,
Па • с;
Пс - вязкость непрерывной фазы, Па • с.
Второй параметр капиллярное число Са, определяемое как:
С = 2r = dkvcy
P
2а
(3)
Pl - давление Лапласа, которое находится по уравнению (4):
Pl =
2а
dk/2
4а
d,r
Число капилляров - это отношение вязкого напряжения к давлению Лапласа. Вязкое напряжение имеет тенденцию удлинять каплю до цилиндрической формы, тогда как давление Лапласа стремится сохранить сферическую форму [10-11]. Число капилляров увеличивается с приложенной скоростью сдвига, и, как следствие, капля становится более вытянутой. Разрушение капли происходит, когда Са превышает критическое значение Сас, которое зависит от сдвигового потока, а также от коэффициента вязкостей. Таким образом, средний диаметр фрагментации капель эмульсии можно записать как:
dk =
2Caca VcT
(5)
Уравнение (5) указывает на то, что для фрагментации капель при относительно низких скоростях сдвига требуется большая вязкость непрерывной фазы.
Обычно рассматриваются два возможных механизма диспергирования:
1) Разрушение капли под действием вязких сил 2) Разрушение капли под действием сил инерции. Если деструкция происходит в вязком диапазоне, т.е. ёк < Пк, где Пк - микромасштабная длина Колмогорова, то разрушение капли контролируется действиями вязких сил, поэтому размер капли ёк можно также выразить следующим образом [12-13]:
^ =(Р а ¥ 2 , ^ уРсЛсС)
1/с3; рс, о - физические свойства непрерывной жидкости, т. е. плотность, г/м3; межфазное натяжение, Н/м; динамическая вязкость Па • с. Если разрушение происходит в инерционном диапазоне, т.е. ёк>Пк разрушение капли контролируется действиями сил инерции, поэтому размер капли ёк можно выразить, как [9]:
7 3/5 -3/5 2/5 {Н\
=° Рс е (7)
В настоящее время наиболее распространенный подход к прогнозированию распределения капель по размерам и их
временному развитию в перемешивающих сосудах основан на моделях баланса распределения. Однако качество прогноза сильно зависит от процесса коалесценции и оценки скорости локальной турбулентной диссипации энергии [14].
В наших исследованиях для получения и образования устойчивых дисперсных систем (эмульсий) в качестве основного эффективного метода применяется механическое диспергирование с использованием роторно-кавитационной машины и циклового способа нагружения [6].
Методика циклового нагружения заключается в том, что после каждого проведенного опыта, эмульсия из сборника готового продукта направлялась обратно в емкость исходного продукта и снова подвергалась диспергированию в роторно-кавитационной машине.
Для получения устойчивых гетерогенных систем, была разработана и испытана роторно-кавитационная установка (рис. 1.), основным элементом которой является роторно-кавитационная машина.
Принцип проведения каждого опыта по диспергированию масла в воде, с использованием циклического нагружения, состоит в том, что: в исходную ёмкость 1 заливается установленный объем рабочей жидкости (вода) и некоторое количество ПАВ. Запуском электродвигателя 8, на валу которого находится ротор активатора 6, задается движение потока рабочей жидкости. Открытием крана 2 через штуцер подается смесь (вода + ПАВ), где тут же смешивается с маслом из дозатора 3 при открытии крана 4. Рабочая смесь (вода+масло+ПАВ) поступает в активатор 6.
После активации гидродинамической кавитацией в активаторе 6, полученный раствор (эмульсия) через штуцер попадает в емкость конечного продукта 10. После каждого проведенного опыта, эмульсия из сборника конечного продукта 10 направлялась обратно в исходную ёмкость 1 и снова подвергалась диспергированию в роторно-кавитационной машине. После 1, 5, 10, 20 -го цикла отбиралась проба эмульсии на
анализ для определения дисперсионного состава, размера капель и устойчивости. Дисперсионный состав эмульсии опреде-
лялся сразу после ее получения, через сутки и трое суток [6,15].
Рис. 1. Схема получения водомасляных эмульсий при помощи циклового нагружения
1 - емкость исходного продукта; 2, 4, 9 - кран; 3 - емкость для масла; 5 - перистальтический насос; 6 -роторно-кавитационный активатор; 7 - частотный преобразователь; 8 - электродвигатель; 10 - емкость конечного продукта
Процентное содержание масла в воде регулируется числом оборотов перистальтического насоса 5, а число оборотов ротора при помощи частотного преобразователя 7.
В данной работе изучалась эмульсия 1-го рода (масло в воде). В качестве лио-фильной фазы использовалось подсолнечное масло. Для стабилизации прямых эмульсий были подобраны ПАВ, руководствуясь принципом чисел ГЛБ - гидро-фильно-липофильным балансом.
Для В/М-эмульсий требуются ГЛБ с показателями от 3 до 8 , а для эмульсий М/В необходимо 8-18. Требуемое ГЛБ - значение также зависит от типа вещества, подлежащего эмульгированию. Распознают тенденцию, что необходимое ГЛБ - значение становится немного большим с увеличением гидрофильного характера внутренней фазы эмульсий М/В [16-17].
Не менее важный фактор в получении стабильных эмульсий это определение поверхностного натяжения [2].
Для определения коэффициента поверхностного натяжения в эмульсиях М/В был применен статический метод капиллярного поднятия. Капиллярное давление представляет собой движущую силу подъема или снижения жидкости в капиллярах, помещенных в эту жидкость. При смачивании жидкостью поверхности капилляра в нем возникает вогнутая поверхность, давление под которой слабее, чем под плоской поверхностью жидкости в сосуде. Под влиянием перепада давлений жидкость в капилляре поднимается выше ее уровня в сосуде до того времени, пока гидростатическое давление столба жидкости не сбалансирует капиллярное давление.
В капиллярах цилиндрической формы возникает сферическая поверхность, для которой капиллярное давление:
Р - 40, (8)
а
где о - межфазное поверхностное натяжение масляно-водной фазы, Н/м;
й - диаметр капилляра, м.
Условие равновесия в этом случае описывается уравнением: 4а
а
(9)
где d - диаметр капилляра, м; h - высота поднятия жидкости, м; р - плотность жидкости, г/м3; q - ускорение свободного падения,
м/^
Склонность эмульсий к быстрому расслаиванию определяется тем, что поверхность раздела фаз наделена свободной энергией. Введение поверхностно-активного вещества в эмульсию приводит к снижению межфазной поверхности. Между каплями образуется тонкая жидкая пленка. Возникновение пленок между каплями содержащих масляную фазу показывает, что характер поверхностных сил, препятствующих слипанию капель для параллельного слоя жидкости, не способен возникнуть только из-за гидродинамических сил и неизменяемого поверхностного натяжения. Нестабильная пленка, а конкретнее поверхностные силы в ней, вполне пригодны для создания толстой пленки в подвижном состоянии, но она не сможет существовать, если равновесное давление будет находиться в статическом состоянии. Гидростатические силы всегда стараются сделать пленку тоньше. Эмульгаторы уменьшают
поверхностное натяжение между двумя жидкостями. Это связано с адсорбцией ПАВ на межфазной поверхности и оказывает воздействие на скорость расслоения дисперсной системы [18-19]. Скопившись на границе раздела фаз, ПАВ обхватывают капли измельченного вещества и создают адсорбционную пленку.
При выборе эмульгатора необходимо также учитывать: значение pH, токсичность, вид эмульсии, который обуславливается геометрией и энергетикой ее взаимодействия с фазами; химические и физические свойства ПАВ должны соответствовать свойствам фаз. Необходимо выбрать класс ПАВ, который определяется полярной группы. Поскольку в качестве смешиваемых сред использовались вода и масло, а полученная смесь содержала 3% масляной фазы, то тип нашей исследуемой системы -прямая эмульсия М/В. Следовательно, в качестве ПАВ используем вещества с ГЛБ -значениями 8-18 [1].
Наливаем в резервуар воду и масло в пропорциях 97% к 3%. Добавляем эмульгатор в соотношении 3% от количества масла. Устанавливаем капилляр между разделом фаз и жидкостью рис. 2. и измеряем высоту поднятия жидкости h = 0,001 м при d = 0,000005 м.
Й/
I
Т
Рис. 2. Схема проведения опыта по определению поверхностного
натяжения
Из уравнений 8 и 9 получаем формулу для определения поверхностного натяжения:
Нрдё
а =
4
(10)
В качестве одного из эффективных способов повышения стабильности эмульсий масло в воде во времени, было предложено: механическое диспергирование на роторно-кавитационной машине при помощи циклового нагружения.
Методика циклового нагружения заключается в том, что после каждого проведенного опыта, эмульсия из сборника готового продукта направлялась обратно в емкость исходного продукта (в замкнутой системе) и снова подвергалась диспергированию в роторно-кавитационной машине.
Для получения устойчивой гетерогенной системы необходимо подобрать количество циклов, поскольку на стабильность эмульсии влияет огромное количество факторов и характеристик: состав, плотность, скорость двухфазного течения, фазовый объемный коэффициент, темпера-
тура, порядок добавленных веществ, тип дисперсии.
Исследования процесса эмульгирования, с использованием метода циклового нагружения (1, 5, 10, 20 циклов), проводились при 3-х режимных оборотах роторно-кавитационной машины (от 3000 до 6000 об/мин) с различными типами ПАВ.
В ходе исследований было установлено, что наиболее устойчивой эмульсией во времени (спустя 3 суток) оказалась та, что была выполнена при 10 циклах нагружения (количества масла в коллоидной системе остается порядка 1%). После 10-го циклового нагружения наблюдается повышение расслоения эмульсии.
Это связано с тем, что при повышении количества циклов температура смеси возрастает, что приводит к образованию процесса коагуляции, которая отрицательно влияет на стабильность эмульсии.
При использовании циклового нагружения, с каждым циклом возрастает температура эмульсии.
т,°с
45 -,
1 о -
5 -
О -О
Рис. 3. Зависимость температуры от количества циклов при 6000 об/мин и трех типов ПАВ
На рис. 3. показан график изменения температуры при увеличении циклового нагружения. При длительном диспергировании эмульсии, может существенно повысится температура среды, что приведет к изменению поверхностного натяжения, вязкости и адсорбции эмульгатора [20]. Поэтому не всегда большое количество циклов способствует повышению устойчивости эмульсии. В ходе исследования было выяснено, что при использовании более 20 циклов, температура смеси составляла порядка 50°С и эмульсия достаточно быстро расслаивалась. В связи с этим для получения стабильных, высокодисперсных эмульсий с малым размером частиц, необходимо использовать порядка 10 - 20 циклов на ро-торно-кавитационной установке.
Выводы
1) Были описаны и выявлены факторы, главным образом, влияющие на разрушение водомасляных эмульсий, а также отражены особенности и характеристики эмульгаторов. Предложены и описаны уравнения для определения равномерного распределения размеров капель.
2) Представлена методика определения коэффициента поверхностного натяжения в эмульсиях вода - масло.
3) Изучен метод циклового нагруже-ния, который значительно повышает устойчивость эмульсии во времени. При 10 и 20 циклах стабильность эмульсии повышается в 1,7 раза, чем при одном цикле, после 20 цикла стабильность эмульсии уменьшается, т.к увеличивается температура эмульсии.
4) В ходе работы было определено, что на стабильность эмульсии отрицательно влияет высокая температура, возникающая при большом количестве циклов, после 20 -го циклового нагружения результаты получения устойчивых эмульсий становились хуже. В дальнейшем, необходимо, стабилизировать температуры при помощи добавления в установку теплообменника, благодаря которому, температура эмульсии будет иметь постоянные значения, что позволит получить устойчивую дисперсную систему.
ЛИТЕРАТУРА
1. Цымбалов А.С. Влияние поверхностно-активных веществ на диспергирование и стабильность водомасляных эмульсий // Современные наукоемкие технологии. Региональное приложение. 2018. №3 (55). С. 108 - 119.
2. Цымбалов А.С., Ларина А.И., Толстоухов С.А., Блиничев В.Н. Исследование влияния типа ПАВ и числа оборотов роторного диспергатора на стабильность эмульсий в системе масло - вода // Российский химический журнал. Выпуск: Том. LXIII, 34, 2019 г. C. 86-90.
3. Lagaly G., Schulz O., Zimehl R. Dispersionen und Emulsionen. Eine Einführung in die Kolloi-dik feinverteilter Stoffe einschließlich der Tonminerale. Mit einem historischen Beitrag über Kolloidwissenschaftler von Klaus Beneke. Steinkopff Verlag, Darmstadt, Germany, 1997. 560 р.
4. David E., Mukul M. The effect of colloidal particles on fluid-flijid interfacial properties and emulsion stability // Advances in Colloid and Interface Science. 1994. Pp. l-63.
5. Heusch R. Hydratkomplexe in wäßrigen Ten-sidsystemen // Naturwissenschaften. 1992. № 10. Рр. 450-456.
6. Цымбалов А.С., Ларина А.И., Толстоухов С.А., Блиничев В.Н. Диспергирование состава масло - вода в роторно-кавитационной машине // Российский химический журнал. Выпуск: Том. LXIII, 3-4, 2019 г. C. 91-96.
7. Griffin W.C. Classification of surface-active agents by "HLB" // Journal of the Society of Cosmetic Chemists. 1949. №1. Pp. 311-326.
8. H. B. Eral, M. O'Mahony, R. Shaw, B. L. Trout, A. S. Myerson and P. S. Doyle, Chem. Mater., 2014. № 26, Рр. 6213-6220.
9. Hinze J.O., Fundamentals of the hydrody-namic mechanism of splitting in dispersion processes, AIChE J., vol. 1, 1955. Рр. 289-295.
10. Cheng D., Feng X., Cheng J., Yang, Ch., Numerical simulation of macro-mixing in liquid-liquid stirred tanks, Chem. Eng. Sci., vol. 101, 2013. Рр. 272282.
11. Hu B., Angeli P., Matar O.K., Hewitt G.F., Prediction of phase inversion in agitated vessels using a two-region model, Chem. Eng. Sci., vol. 60, 2005. Рр. 3487-3495.
12. Sprow F.B., Distribution of drop sizes in turbulent liquid-liquid dispersions, Chem. Eng. Sci., vol. 22, 1967. Рр. 435-442.
13. Taylor G.I., The formation of emulsions in definable fields of flow, Рш^ R. Soc. Lond., A146, 1934. Рр. 501-523.
14. Shinnar R., On the behaviour of liquid dispersions in mixing vessels, J. of Fluid Mechanics, vol. 10, 1961. Рр. 259-275.
15. Промтов, М.А. Пульсационные аппараты роторного типа: теория и практика / М.А. Промтов. -М.: Машиностроение-1, 2001. - 260 с.
16. Щукин Е.Д. Развитие учения П.А. Ре-биндера о факторах сильной стабилизации дисперсных систем // Коллоидный журнал. 1997. №2. С. 270284.
17. Kiss N., Brenn G., Pucher H., et al., Formation of O/W emulsions by static mixers for pharmaceutical applications, Chem. Eng. Sci. 2011. №66 (21). Рр. 5084-5094.
18. Фридрихсберг, Д.А. Курс коллоидной химии. - 2-е изд. - Л.: Химия, 1984. - 368 с.
19. F. Dons, M. Sessa and G. Ferrari, Ind. Eng. Chem. Res., 2011. №51, Рр. 7606-7618.
20. Цымбалов А.С, Блиничев В.Н. Влияние конструктивно - режимных параметров на кавита-ционное воздействие // Современные наукоемкие технологии. Региональное приложение. 2018. №4 (56).
REFERENCES
1. Cymbalov A.S. Vliyanie poverhnostno-aktivnyh veshchestv na dispergirovanie i stabil'nost' vo-domaslyanyh emul'sij // Sovremennye naukoemkie tekhnologii. Regional'noe prilozhenie. 2018. №3 (55). S. 108 - 119.
2. Cymbalov A.S., Larina A.I., Tolstouhov S.A., Blinichev V.N. Issledovanie vliyaniya tipa PAV i chisla oborotov rotornogo dispergatora na stabil'nost' emul'sij v sisteme maslo - voda // Rossijskij himicheskij zhurnal. Vypusk: Tom. LXIII, 3-4, 2019 g. C. 86-90.
3. Lagaly G., Schulz O., Zimehl R. Dispersionen und Emulsionen. Eine Einführung in die Kolloi-dik feinverteilter Stoffe einschließlich der Tonminerale. Mit einem historischen Beitrag über Kolloidwissenschaftler von Klaus Beneke. Steinkopff Verlag, Darmstadt, Germany, 1997. 560 r.
4. David E., Mukul M. The effect of colloidal particles on fluid-flijid interfacial properties and emulsion stability // Advances in Colloid and Interface Science. 1994. Pp. l-63.
5. Heusch R. Hydratkomplexe in wäßrigen Ten-sidsystemen // Naturwissenschaften. 1992. № 10. Pr. 450-456.
6. Cymbalov A.S., Larina A.I., Tolstouhov S.A., Blinichev V.N. Dispergirovanie sostava maslo -
voda v rotorno-kavitacionnoj mashine // Rossijskij himicheskij zhurnal. Vypusk: Tom. LXIII, 3-4, 2019 g. C. 91-96.
7. Griffin W.C. Classification of surface-active agents by "HLB" // Journal of the Society of Cosmetic Chemists. 1949. №1. Pp. 311-326.
8. H. B. Eral, M. O'Mahony, R. Shaw, B. L. Trout, A. S. Myerson and P. S. Doyle, Chem. Mater., 2014. № 26, Pr. 6213-6220.
9. Hinze J.O., Fundamentals of the hydrody-namic mechanism of splitting in dispersion processes, AIChE J., vol. 1, 1955. Pr. 289-295.
10. Cheng D., Feng X., Cheng J., Yang, Ch., Numerical simulation of macro-mixing in liquid-liquid stirred tanks, Chem. Eng. Sci., vol. 101, 2013. Pr. 272282.
11. Hu B., Angeli P., Matar O.K., Hewitt G.F., Prediction of phase inversion in agitated vessels using a two-region model, Chem. Eng. Sci., vol. 60, 2005. Pr. 3487-3495.
12. Sprow F.B., Distribution of drop sizes in turbulent liquid-liquid dispersions, Chem. Eng. Sci., vol. 22, 1967. Pr. 435-442.
13. Taylor G.I., The formation of emulsions in definable fields of flow, Proc. R. Soc. Lond., A146, 1934. Pr. 501-523.
14. Shinnar R., On the behaviour of liquid dispersions in mixing vessels, J. of Fluid Mechanics, vol. 10, 1961. Pr. 259-275.
15. Promtov, M.A. Pul'sacionnye apparaty rotornogo tipa: teoriya i praktika / M.A. Promtov. - M.: Mashinostroenie-1, 2001. - 260 s.
16. SHCHukin E.D. Razvitie ucheniya P.A. Rebindera o faktorah sil'noj stabilizacii dispersnyh sis-tem // Kolloidnyj zhurnal. 1997. №2. S. 270-284.
17. Kiss N., Brenn G., Pucher H., et al., Formation of O/W emulsions by static mixers for pharmaceutical applications, Chem. Eng. Sci. 2011. №66 (21). Pr. 5084-5094.
18. Fridrihsberg, D.A. Kurs kolloidnoj himii. -2-e izd. - L.: Himiya, 1984. - 368 s.
19. F. Dons, M. Sessa and G. Ferrari, Ind. Eng. Chem. Res., 2011. №51, Pr. 7606-7618.
20. Cymbalov A.S, Blinichev V.N. Vliyanie konstruktivno - rezhimnyh parametrov na kavitacionnoe vozdejstvie // Sovremennye naukoemkie tekhnologii. Regional'noe prilozhenie. 2018. №4 (56).
