CC BY
147
УДК 622.276: 519.688
К ВОПРОСУ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРИВОДОМ ГЛУБИННОГО ШТАНГОВОГО НАСОСА
В.Б. Садов
Рассматривается задача автоматического управления приводом глубинного штангового насоса. Рассмотрены параметры нефтедобычи, характеризующие ее результаты и ее процесс. Приведены основные формулы моделирования системы «скважина - глубинный штанговый насос», отражающие процесс поступления жидкости в скважину в ходе добычи нефти глубинными штанговыми насосами. Рассмотрены результаты моделирования. Приведена структура системы нефтедобычи, состоящая из медленной и быстрой динамических составляющих. Выделены самоорганизующиеся параметры нефтедобычи и составляющие управления и показаны необходимые ограничения при управлении. Сформулирован и на основании обзора существующих подходов обоснован экономический критерий управления нефтедобычей. Дана организационно-информационная структура системы управления нефтедобычей из малодебитных скважин, выделены основные функции каждой составляющей этой структуры и показаны все необходимые организационные и информационные связи.
Ключевые слова: управление, моделирование, нефтедобыча.
Введение
С точки зрения управления приводом глубинного штангового насоса, существуют следующие величины, характеризующие результаты нефтедобычи и ее процесс:
1. Дебит скважины q .
2. Давления в устьевой и затрубной полостях Pу, Pз.
3. Количество двойных ходов механизма в минуту п .
4. Закон движения полированного штока U(V).
5. Усилия на полированном штоке мгновенные Р, максимальные и минимальные, средние по фазам движения.
6. Уровень жидкости в скважине Н.
Также мы можем анализировать данные по усилиям на полированном штоке на периоде движения полированного штока (динамограмму).
В качестве управляющих воздействий можно использовать 2, 3, 4. Основная величина, характеризующая результат нефтедобычи, - дебит - есть величина либо расчетная, либо получаемая на основе информации с датчиков, находящихся вне контура управления приводом глубинного штангового насоса.
Результаты моделирования, приведенные в [1], показали, что прямое управление дебитом с изменением только количества двойных ходов в минуту невозможно по причине отсутствия у графика дебита четко выраженного экстремума. В этом случае для синтеза управления нам необходимо проанализировать систему «скважина - глубинный насос».
Моделирование системы «скважина - глубинный насос»
Рассмотрим систему, приведенную на рис. 1. Здесь hд(t) - динамический уровень жидкости в скважине; Н - глубина погружения насоса, Ннкт - длина напорно-компрессорной трубы (НКТ), НП - глубина до просечек в обсадной трубе, Р - пластовое давление.
Расход жидкости можно вычислить по формуле Пуазейля
д = кр Р—Р R4, (1)
где (р - Р2) - разность давлений; I - длина трубы; р - плотность жидкости; R - радиус трубы; Л - гидродинамическая вязкость жидкости. Можно переписать эту формулу в виде Ч = с АР, (2)
где АР - разность давлений на входе и выходе трубы; с - коэффициент.
Выражение для притока жидкости из нефтяного пласта в полость обсадной трубы будет иметь вид
Чп = с1 (р0 - Р&Нп + Р&Ид ^)) . (3)
Выражение для притока жидкости к насосу (текущая добыча) записывается как
Чн “ 2 С2 (Р&ННКТ р^ИД ({)) ,
(4)
причем для насоса длина трубы, вычисляемая согласно (1), имеет вид I = ННКХ - Н . В (4) коэффициент 1/2 появился из-за того, что жидкость в насос поступает только при ходе плунжера насоса вверх, а ход вверх равен примерно 1/2 от общего времени движения при одном двойном ходе.
Запишем уравнение для динамического уровня
&ИД ({) = Чн - Чп (5)
& р,р ’
где - площадь сечения между обсадной трубой и НКХ.
Приравнивание (5) к нулю дает нам уравнение равновесного состояния при постоянной добыче
Чн = Чп . (6)
Подставляя в это выражение (3) и (4), имеем
Рис. 1. Система «скважина - глубинный насос»
С1 (р0 - РёНП + Р&ИД ({)) = 2с2 (р^ННКХ - Р&ИД ({)) .
Отсюда формула для установившегося уровня Иду имеет вид
Иду -
С2рёН НКТ + С1р£Н П С1Р0
Р&І С1 + 2 С2
(7)
(8)
При просчете (8) необходимо учесть, что величина Чн по (4) имеет ограничения сверху и снизу, определяемые характеристиками насоса и количеством двойных ходов.
Суточная теоретическая подача установки вычисляется как
Q -1440^FШlцn, (9)
где 5^ - величина хода плунжера насоса; Fпsl - площадь плунжера насоса; п - количество двойных ходов в минуту; ц - коэффициент подачи (от 0 до 1).
Вычисленная величина Чн по (4) не должна быть больше, чем полученная по (9). Если же это не так, то требуется коррекция Иду исходя из значений Чп, т. е. Иду может быть вычисле-
на как
Иду -
Q + СіР£нП - С1р0 Р&С1
(10)
Было произведено моделирование по приведенным формулам. Результаты моделирования
процесса добычи с целью выявления закономерностей изменения уровня и текущего дебита добычи в зависимости от изменения количества двойных ходов приведены на рис. 2.
Результаты изменения динамического уровня во времени приведены на рис. 3.
Динамический уровень и подача насоса
Ходов в мин., минимум, 2
Ходов в мин., максимум, 6
=1 Вывести
Глубина погружения насоса 1500 м, НКТ 1700 м, глубина до просечек в обсадной трубе 1800 м, плотность жидкости 0,8 г/куб. см., разница площадей сечения обсадной трубы и НКТ 37 кв. см, пластовое давление 11,8 МПа, площадь плунжера насоса 15,55 кв. см., ход 2 м, коэффициент подачи насоса 1, с 1=4, с2=6 1200м ЗОт/с
5т/с
250м
Отуяттчетіе
Уровень
\ Подача насоса
Количество ходов в минуту
Рис. 2. Динамический уровень и подача насоса
Рис. 3. Изменение динамического уровня во времени
Видно, что график уровня жидкости в скважине в зависимости от количества двойных ходов (рис. 2) практически повторяет график подачи насоса. Но следует отметить, что коэффициенты С и С2 из (3) и (4) есть величины нестационарные, поэтому вести управление по величине динамического уровня нецелесообразно, так как этот показатель позволяет только косвенно оценить уровень добычи нефти. В то же время величина динамического уровня ограничивается сверху и снизу технологическими параметрами глубинного оборудования. Поэтому при управлении необходимо учитывать эти ограничения. Из рис. 3 видно, что процессы изменения динамического уровня очень медленные. В нашем случае изменение уровня от 500 до 865 м произошло за время, примерно равное 10 часам. В то же время при данном количестве двойных ходов измерение текущего дебита возможно через 15 секунд, а управление изменением количества двойных ходов можно вести непрерывно практически с любым шагом по времени.
Синтез структуры системы управления
Система «скважина - глубинный насос» является самоорганизующейся, так как ее параметры автоматически выставляются на новый уровень при изменении параметров движения полированного штока. Исходя из подхода синергетического управления [2], можно, используя принцип подчинения, представить нашу систему управления в виде иерархической системы, состоящей из совокупности динамических подсистем. В математическом плане принцип подчинения базируется на методе адиабатического приближения или идее разделения исходной системы на медленные и быстрые подсистемы. В данном случае наверху будет медленная система стабилизации уровня жидкости в скважине, а внизу - достаточно быстрая система регулирования дебита скважины. В качестве параметра порядка можно принять закон движения полированного штока. Причем в этом случае медленная система подстраивается под быструю, то есть изменение, например, количества двойных ходов приводит к медленной стабилизации уровня жидкости в скважине на определенном уровне. Хо есть для регулирования системы можно менять только количество двойных ходов, при этом необходимо контролировать давления для поддержания их в определенных пределах и уровень жидкости в скважине.
Структура системы регулирования представлена на рис. 4.
Рис. 4. Структура системы регулирования
При реализации данной системы необходимо учесть ограничения на уровень жидкости в
скважине Н1ш;п < Н1 < Н1тах, ограничения на давления в трубных полостях Рз
< Р < Р
зтіп з зтах *
Р
< Р, < Р,
ут1п '-у '-утах . Причем регулировки Ру, Рз выходят из цепи регулирования, так как производятся вручную, и могут быть рассмотрены как внешние возмущения в системе. При выходе уровня жидкости в скважине Н1 за установленные границы можно поменять уставки по минимальному и максимальному значениям количества двойных ходов Птп и птах без изменения логики управления.
Формирование критерия управления
В известных системах управления, например, фирмы Lufkin [3], изменение количества двойных ходов привода привязано к изменению параметров нефтедобычи, в частности, к величине «хвоста» расчетной плунжерной динамограммы с явными признаками недостатка притока жидкости в скважину. В контроллере фирмы Lufkin Automation этот «хвост» настраивается в пределах 5-10 %. Результаты исследования системы управления фирмы Lufkin [3] показывают, что при применении контроллера Lufkin Controller Well Manager RPC в среднем снижается на 20 % потребляемая установкой мощность, на 25 % уменьшаются затраты на обслуживание скважины и установки, и только на 1-4 % увеличивается добыча и снижаются простои оборудования. К недостаткам данного способа формирования критерия управления относится его «непрозрачность» с точки зрения основного результата автоматизации нефтедобычи - снижения расходов добычи одной тонны нефти.
Для регулирования целесообразно использовать комплексный критерий, включающий в себя экономические составляющие нефтедобычи. Для рассмотрения можно включить только прямые производственные составляющие, то есть те составляющие, на которые влияет дебит скважины:
- Расходы на электроэнергию в ходе добычи. В структуре издержек затраты на энергоресурсы составляют 10-15 % [4, с. 229]. При этом наблюдается тенденция к ее росту, например, в более поздней литературе [5] приведена цифра 20-25 %. В нашем случае ее можно оценить как площадь динамограммы за единицу времени, умноженную на время двойного хода. В [6] приведены примеры увеличения числа ходов на двух скважинах. При этом на первой при увеличении числа двойных ходов с 5,9 до 6,5 (увеличение на 10,2 %) потребление электроэнергии увеличилось с 6,6 до 9 кВт (увеличение на 36,4 %), а дебит увеличился с 14 до 16 м3/сут (увеличение на 14,3 %). На второй при увеличении числа двойных ходов с 4,8 до 6,4 (увеличение на 33,3 %) потребление электроэнергии увеличилось с 6,5 до 10,5 кВт (увеличение на 61 %), а дебит увеличился с 18,2 до 23,4 м3/сут (увеличение на 28,6 %). Это говорит о том, что потребление электроэнергии может увеличиваться большими темпами, чем количество двойных ходов. Исходя из этого, примем закон изменения энергопотребления от количества двойных ходов с линейной и квадратичными составляющими. Увеличение же количества двойных ходов приводит к пропорциональному (теоретически так же) увеличению дебита скважины. В комментарии к статье специалиста А. Клусова говорится о том, что при автоматизации надо реализовывать так же функцию снижения дебита для достижения меньшего энергопотребления и снижения затрат на ремонт скважины.
- Расходы на обслуживание глубинного оборудования (глубинного штангового насоса). Его износ пропорционален количеству двойных ходов в минуту, так как скорость перемещения плунжера глубинного насоса также пропорциональна количеству двойных ходов.
- Расходы на обслуживание привода глубинного штангового насоса. Они также пропорциональны количеству двойных ходов, так как его увеличение приводит к пропорциональному увеличению скорости движения полированного штока и всех механизмов привода и, как следствие, к их износу. Сумма расходов на обслуживание глубинного штангового насоса и его привода составляет до 65 % от расходов на добычу.
- Амортизационные расходы на скважину. Эта величина является условно постоянной, так как очень слабо зависит от величины дебита скважины. Сумма амортизационных расходов составляет до 10 % от расходов на добычу.
- Заработная плата производственных рабочих. Эта величина также слабо зависит от дебита скважины и составляет до 5 % от расходов на добычу.
В суммарный критерий, таким образом, включаются составляющие дебита, расходов на электроэнергию и расходов на обслуживание глубинного оборудования и привода штангового насоса:
G = q - kx |n + an2 j- k2n, (11)
где q - оценка величины текущего дебита в единицу времени; M = k • (n + a • n ) - расходы на электроэнергию в единицу времени; D = k2 • n - расходы на обслуживание глубинного оборудования и привода штангового насоса в пересчете на единицу времени.
Постоянные величины ^, k2, а можно получить на основе экспертных оценок. Они могут меняться в зависимости от цены на нефть (цены добычи нефти), цены на электроэнергию, цены и стоимости обслуживания глубинного оборудования и насосной установки.
Оптимальный режим управления достигается при максимуме этого критерия. При определении оптимального количества двойных ходов п необходимо учитывать ограничения типа пт1п < п < птах, так как определенное значение может выходить за технологические рамки конкретной скважины.
В ходе управления необходимо также анализировать состояние скважинного оборудования, например, в контроллере системы управления [7]. Появление, например, четких признаков недостатка притока жидкости в скважину будет говорить о необходимости уменьшения количества двойных ходов, так как такое его значение может быть нерационально, то есть ограничения при реализации (11) могут накладываться как цеховыми технологами, так и экономическими критериями нефтедобычи и даже системой контроля в контроллере системы управления привода штангового насоса.
Общая структура системы управления нефтедобычей
Можно предложить структуру системы управления нефтедобычей, показанную на рис. 5.
Анализ добычи и выработка рекомендаций и НГДУ
руководящих документов
Задание на добычу нефти Финансовые ресурсы
V
Л
Данные по нефтедобыче Сметы и статистические данные по расходам
Контроль добычи нефти
Контроль состояния скважин и насосных установок Вычисление параметров управления скважиной Прием диагностических данных и их анализ (обработка динамограмм, оценка дебита, выработка рекомендаций по обслуживании))
цднг
X
Параметры управления установки добычи нефти Параметры скважины
Оценка дебита
Данные о состоянии установки и глубинного оборудования Данные динамограмм
СУ УДН
Расчет и регулирование скорости добычи Управление механизмами привода насоса Контроль состояния установки Выдача аварийных и контрольных сообщений Получение и предварительный анализ динамограмм
Рис. 5. Иерархическая структура системы управления нефтедобычей
Эта структура подразумевает наличие единой цеховой сети, с которой связаны все системы управления установок добычи нефти (СУ УДН). СУ УДН производит управление всеми механизмами привода насоса, контролирует рабочие параметры насоса и установки, производит съем или расчет динамограмм (ваттметграмм) и при запросах с цеховой сети передачу всех данных в цех. Также контроллер СУ УДН производит предварительную обработку динамограмм с целью диагностики глубинного оборудования и привода насоса и выдает эту информацию для обработки в цех. Окончательный вывод по дефектам делается в цеховых компьютерах после передачи им данных динамограмм. В цеховых компьютерах обработка динамо грамм может производиться по различным методикам, и вывод по дефектам должен быть более точным, чем в контроллере СУ УДН. Хакая структура позволяет оценить на месте дефекты оборудования и технологические параметры добычи и уменьшить расходы на обслуживание вследствие уменьшения количества выездов на скважину и увеличения срока службы глубинного оборудования и привода насоса.
Относительно существующих систем новыми в этой структуре являются данные, передаваемые с ЦДНГ по параметрам управления установками добычи нефти, и расчет и регулирование скорости добычи в СУ УДН, что позволяет использовать почти полностью автоматический режим добычи нефти.
Выводы
При формировании критерия автоматического управления скважиной необходимо учитывать как технические, так и экономические составляющие процесса нефтедобычи.
Данное исследование приводит к необходимости построения иерархической структуры всей системы нефтедобычи с выделением функций каждой из ее составляющих. Прослеживается четкое разделение на техническую и экономическую составляющие в каждом из ее уровней.
Литература
1. Садов, В.Б. Оценка параметров нефтедобычи и управление насосной установкой с использованием динамограмм / В.Б. Садов // Вестник ЮУрГУ. Серия «Компьютерные технологии, управление, радиоэлектроника». - 2013. - Т. 13, № 2. - С. 33-41.
2. Колесников, А.А. Синергетическая теория управления / А.А. Колесников. - Таганрог: ТРТУ; М.: Энергоатомиздат. - 1994. - 344с.
3. Зубаиров, И.Ф. Интеллектуальная скважина - повышение эффективности механизированной добычи /И.Ф. Зубаиров //Инженерная практика. - 2011. - № 5. - С.84-89.
4. Байков, И.Р. Методы анализа надежности и эффективности систем добычи и транспорта углеводородного сырья /И.Р. Байков, Е.А. Смородов, К.Р. Ахмадуллин. - М. : ООО «Недра-Бизнесцентр», 2003. - 275 с.
5. Сакаев, А.Ф. Системы и алгоритмы энергосберегающего управления частотно-регулируемыми электроприводами штанговых скважинных насосных установок: дис. ... канд. техн. наук. /А.Ф. Сакаев. - СПб., 2009. - 148 с.
6. Локтев, А. Испытание станций управления с преобразователем частоты Danfoss для УШГН в ОАО «ТНК-Нижневартовск» / А. Локтев, И. Болгов, Д. Косилов // Новатор. - 2012. -№ 1 (47). - С. 16-20.
7. Садов, В.Б. Определение дефектов оборудования нефтяной скважины по динамограмме / В.Б. Садов //Вестник ЮУрГУ. Серия «Компьютерные технологии, управление, радиоэлектроника». - 2013. - Т. 13, № 1. - С. 61-71.
Садов Виктор Борисович, канд. техн. наук, доцент кафедры систем управления, ЮжноУральский государственный университет (г. Челябинск); [email protected].
Bulletin of the South Ural State University Series “Computer Technologies, Automatic Control, Radio Electronics”
2013, vol. 13, no. 3, pp. 46-53
SELECTION AND RESEARCH OF TWO-FACTOR MODEL FOR CONVERSION FUNCTION OF VORTEX SONIC FLOWMETERS
V.B. Sadov, South Ural State University, Chelyabinsk, Russian Federation, [email protected]
The problem of automatic control by a drive sucker rod pump is considered. The parameters of oil extracting describing its results and process are considered. Basic formulas of system simulation “a chink - sucker rod pump”, reflecting the liquid giving process in a chink are resulted during the oil recovery of sucker rod pumps. Simulation results are considered. The system structure of the oil extracting, consisting of slow and fast dynamic components is resulted. Self-organizing parameters of oil extracting and component control are allocated and necessary restrictions are shown at the control. The economic criterion of control is formulated and proved on the basis of the existing approaches review of oil extracting. The organizational - information structure of the control system by oil extracting from low-output of oil well chinks is given, the basic functions of each structure component are allocated and all necessary organizational and information communications are shown.
Keywords: control, simulation, oil extracting.
References
1. Sadov V.B. Parameters Estimation of Oil Extracting and Control of Pump Installation by Dynamometer Cards Using [Otsenka parametrov neftedobychi i upravlenie nasosnoy ustanovkoy s is-pol’zovaniem dinamogramm]. Bulletin of the South Ural State University. Series «Computer Technologies, Automatic Control, Radio Electronics», 2013, vol. 13, no. 2, pp. 33-41. (in Russian)
2. Kolesnikov A.A. Sinergeticheskaya teoriya upravleniya [Synergetic Theory of Control]. Taga-nrog-Moscow, 1994. 344 p.
3. Zubairov I.F. Intellektual’naya skvazhina - povyshenie effektivnosti mekhanizirovannoy dobychi [Intellectual Chink - increase of Efficiency of the Mechanized Eextraction]. Inzhenernaya praktika [Engineering Practice], 2011, no. 5, pp. 84-89.
4. Baykov I.R., Smorodov E.A., Akhmadullin K.R. Metody analiza nadezhnosti i effektivnosti sis-tem dobychi i transporta uglevodorodnogo syr’ya [Analysis Methods of the Systems Reliability and Efficiency of Extraction and Transport of Hydrocarbonic Raw Material]. Moscow, 2003. 275 p.
5. Sakaev A.F. Sistemy i algoritmy energosberegayushchego upravleniya chastotno-reguliruemymi elektroprivodami shtangovykh skvazhinnykh nasosnykh ustanovok [Systems and Algorithms of Low-energy Control of Frequency - adjustable Electric Drives of Sucker Rod Pump Installations]. Disserta-ciya na soiskanie uchenoy stepeni kandidata tekhnicheskikh nauk [Dissertation]. S-Petersburg, 2009.
6. Loktev A., Bolgov I., Kosilov D. Ispytanie stanciy upravleniya s preobrazovatelem chastoty Dan-foss dlya UShGN v OAO “TNK-Nizhnevartovsk” [Test of stations of management with the converter of frequency Danfoss for sucker rod pump installations in Open Society “TNK-NIZHNEVARTOVSK”]. Novator [Novator], 2012, no. 1 (47), pp. 16-20.
7. Sadov V.B. Opredelenie defectov oborudovaniya neftyanoy skvazhiny po dinamogramme [Definition of Defects of Equipment of Oil Well on Dynamometer Card]. Bulletin of South Ural State University. Series “Computer Technologies, Automatic Control, Radio Electronics”, 2013, vol. 13, no. 1, pp. 16-25. (in Russian)
Поступила в редакцию 14 марта 2013 г.
