CC BY
56
© И В. Клишин, 2012
УЛК 622.235; 623.235, 622.012 И.В. Клишин
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СХЕМ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ ВВ НА СТЕПЕНЬ ДРОБЛЕНИЯ ГОРНЫХ ПОРОД ПРИ РАЗРАБОТКЕ КАМЕННЫХ КАРЬЕРОВ ПО ПРОИЗВОДСТВУ ЩЕБНЯ
Установлено, что при трех-четырёх-пяти и более рядном расположении скважин-ных зарядов ВВ достигается качественное дробление горных пород за счет детальной разработки проектных схем распределения скважинных зарядов ВВ, а также соблюдения расчетных параметров БВР.
Ключевые слова: карьер, уступ, горизонт, буровзрывные работы, буровой станок, скважина, удельный расход ВВ, масса заряда ВВ, перебур, диаметр скважины.
Одним из условий достижения качественных результатов при проведении буровзрывных работ на каменных карьерах является применение разрабатываемых схем распределения скважинных зарядов ВВ [1—9]. Система разработки на карьере «Борок» в г. Новосибирске транспортная, сплошная, поперечная од-нобортовая [10, 11]. Средняя высота уступа 10 м. Ширина рабочей площадки добычного уступа 48 м, вскрышного — 29 м. Ширина экскаваторной за-ходки 12 м. Угол рабочего откоса добычного уступа 80°. Длина фронта работ не превышает 260 м.
В настоящее время на карьере в эксплуатации находятся три горизонта: + 84,0 м - вскрышной, +62,0, +72,0 м — добычные. Для транспортирования пород вскрыши с гор. +84,0 м используется временный съезд с западной стороны карьера. Для сообщения гор. +72,0 м с дневной поверхностью служит въездная траншея внутреннего заложения, на гор. +62 м временный съезд в юго-восточной части карьера. Вскрышные работы по удалению отложений скальной вскрыши, после предварительного ее рыхления буровзрывным способом, ведутся экскаватором Э-
2503, транспортировка — автосамосвалами БелАЗ-75401. Погрузка предусмотренной к переработке горной массы осуществляется экскаватором ЭКГ-5А, транспортировка автосамосвалами.
Добынныге уступы разрабатываются с применением буровзрышнык работ методом скважиннык зарядов. Бурение скважин производится буровым станком ROC 460 HF, диаметр долота 152 мм (диаметр скважины d = 160 мм), шведского производства и буровой станок СМ 760Д, диаметр долота 165 мм (d = 170 мм) американского производства.
Проведены экспериментальные исследования при трех-четырёх-пяти и более рядном расположении скважинных и парно-сближенных зарядов ВВ.
Удельный расход ВВ рассчитывался в зависимости от крепости пород, блочности, трещиноватости и требуемой степени дробления (размер кондиционного куска 0,7х0,7 м) и составил для добычного уступа 1,0 кг/м1 при использовании граммонита 79/21.
При использовании других видов ВВ удельный расход определялся по формуле
q = q е, кг/м^ (1)
где д — фактический удельный расход граммонита 79/21 при кондиционном размере куска 700 мм, кг/м1; е — переводной коэффициент (коэффициент работоспособности ВВ) (табл. 1).
Расчетная величина преодолеваемого сопротивления по подошве уступа (СПП) Щ для одиночного сква-жинного заряда определяется по формуле
Щ = 0,9 у/р / ц , м, (2)
где Р — вместимость ВВ в 1 м скважины, кг/м; д — фактический удельный расход ВВ, кг/мь
При этом скважины 1-го ряда располагались за пределами призмы возможного обрушения уступа, ширина которой определяется из выражения Я = НМд70° - с1д80°), м (в = 70° — устойчивый угол откоса уступа).
Если величина расчётной Щ больше 0,8 Н уст., то Щ принимается в пределах (0,6—0,8) Н уст.
В тех случаях, когда заряд в скважине близок к сосредоточенному, допускается увеличение СПП до (0,9— 1) Н (табл. 2).
Если по горнотехническим условиям невозможно выдержать расчётную величину СПП, преодолеваемую одиночным зарядом, следует увеличить диаметром скважины. В случае невозможности увеличения диаметра скважины производят одновременное взрывание парно-сближенных зарядов. При этом вследствие взаимодействия взрывов преодолеваемая величина СПП увеличивается пропорционально коэффициенту взаимодействия Квз = 1,6-0,5 т. Величина СПП с учётом взаимодействия зарядов равна Щвз = Щ(1,6-0,5 т), м
Формула справедлива при т <1,2. Величина СПП удовлетворяет условию безопасного размещения станка на уступе: ё = 135 мм для высоты ус-
тупа 7 м; ё = 155 мм - 10 м и ё = 170 мм — 12 м.
Если с уменьшением величины т до 0,6 СПП не может быть преодолено, применяют парно-сближенные скважинные заряды, располагая их в линию на расстоянии (4-6№ одну от другой или переходят на наклонное бурение. Величину преодолеваемого СПП по сравнению с расчётной увеличивают при парно-сближенных скважинах на 30-40 %, т.е. СПП для парно-сближенных скважин составляет: Щ = 0,9 д/Р / Ц , м. Для ё = 135
мм составляет 5,1 м, ё = 155 мм — 6,0 м и ё = 170 мм — 6,4 м.
СПП для наклонных скважин Щ =
0,9Дта у]Р / Ц , м. Для ё = 135 мм
(Р = 13 кг) Щ составляет 3,5 м, ё = 155 мм (Р = 18 кг) — 3,5 м и ё = 170 мм (Р = 20 кг) — 3,5 м.
Расстояние между зарядами в ряду
(a) принималось равным: а = т Щ м, где т — относительное расстояние между зарядами в ряду в пределах от 0,8 до 1,4. Принимаем т = 0,9. Для ё = 135 мм а составляет 3,0 м, ё = 155 мм — 3,9 м и ё = 170 мм — 4,1 м.
Расстояние между рядами зарядов
(b) принималось в пределах: Ь = (0,851,0) Щ, м Для ё = 135 мм а составляет 3,3 м, ё = 155 мм — 4,3 м и ё = 170 мм — 4,5 м.
Сетка расположения зарядов принимается: для ё = 135 мм — ахЬ = 3,2х3,2 м; ё = 155 мм — 3,8х3,8 м и ё = 170 мм — 4,2х4,2 м
Масса заряда в скважине (О) 1-го ряда определяется по формуле О = дЩаН, кг. Для ё = 135 мм — 84,5 кг, ё = 155 мм -130,7 кг и ё = 170 мм -151,2 кг.
Масса зарядов в скважине для 2-го и последующих рядов определяется по формуле О = д а Ь Н, кг. Для ё = 135 мм — 81,9 кг, ё = 155 мм — 115,5 кг и ё = 170 мм — 141,1 кг.
Таблица 1
Переводной коэффициент е для различных ВВ
Наименование ВВ Переволной коэффициент е
Аммонит 6ЖВ 1,0
Граммонит 79/21 1,0
Эмулин 1,0
Гранулит УП-1 1,13
Эмульсолит-П 1,04 /1,0*
Гранулотол 1,11 /0,97*
Граммонит П 1,0
*В числителе приведены переводные коэффициенты для сухих ВВ, в знаменателе — для водонаполненных.
Таблица 2
Параметры расположения скважин на уступах
Высота уступа Н, м Н*с1д80° Ширина призмы обрушения П = Н (с1д70° -с1д80о), м Расчётное СПП, Wр, м Диаметр скважин Расстояние от верхней бровки уступа ло первого ряла скважин, С, м Фактическая СПП по условиям безопасности, Мб, м
135 160 170
4 0,7 0,75 2,75
5 0,88 0,94 2,94
6 1,06 1,13 3,13
7 1,23 1,32 3,32
8 1,41 1,5 3,5
9 1,58 1,69 3,3 4,3 4,5 2,0 3,69
10 1,76 1,88 3,88
11 1,94 2,07 3,98
12 2,11 2,26 4,26
13 2,29 2,44 4,44
14 2,46 2,63 4,63
Длина заряда в скважине (Ьзар.) определяется по формуле: Ьзар = О/Р, м
Длина заряда в скважине 1-го ряда составляет: ё = 135 мм — 6,5 м, ё = 155 мм -7,3 м и ё = 170 мм — 7,6 м.
Длина заряда в скважине 2-го и последующих рядов составляет: ё = 135 мм — 6,3 м, ё = 155 мм — 6,4 м и ё = 170 мм -7,1 м.
Длина перебура скважины (1 ряда) ориентировочно определяется по формуле Ьпер. = 0,5 дЩ, м. Для ё = 135 мм — 1,3 м (принимаем 1,5 м), ё = 155 мм — 1,7 м (принимаем 2,0 м) и ё = 170 мм — 1,8 м (принимаем 2,0 м).
Длина перебура скважины (2 ряда и последующих рядов) определяется по формуле Ьпер. = 0,5да, м. Для ё = 135 мм — 1,3 м (принимаем 1,5 м), ё = 155 мм — 1,5 м (принимаем 2,0 м) и ё = 170 мм — 1,7 м (принимаем 2,0 м).
Длина скважины составляет: Ь™ = Н + Ьпер., м. Для ё = 135 мм 1 ряд — 11,5 м, 2 ряд — 11,5 м, ё = 155 мм 1 ряд — 12,0 м, 2 ряд — 12,0 м и ё = 170 мм 1 ряд — 12,0 м, 2 ряд — 12,0 м.
Длина забойки: Ь^б = Ь
Ь
■зар
Ьпр, м. Для ё = 135 мм 1 ряд — 3,7 м, 2 ряд; Ьзаб -3,9 м, ё = 155 мм 1 ряд -3,4 м, 2 ряд -4,3 м и ё = 170 мм 1 ряд — 3,1 м, 2 ряд — 3,6 м.
Таблица 3
Расчетные параметры БВР
Наименование показателей Ел. изм. Ы = 135; 155; 170 мм
Категория пород по СНИП - VIII
Рабочий откос уступа град 80
Высота уступа м 10
Расчетная линия сопротивления по подошве ус- м 3,3; 4,3; 4,5
тупа с учётом взаимодействия зарядов
Величина перебура м 1,5; 2,0; 2,0
Глубина скважины м 11,5; 12; 12
Расстояние между скважинами в ряду м 3,2; 3,8; 4,2
Расстояние между рядами м 3,2; 3,8; 4,2
Вес заряда в скважине первого заряда кг 84,5; 130,7; 151,2
последующих рядов 81,9; 115,5; 141,1
Ллина заряда в скважине первого ряда м 6,5; 7,3; 7,6
последующих рядов 6,3; 6,4; 7,1
Промежуток, заполненный инертным материалом м 1,3; 1,3; 1,3
Ллина забойки первого ряда м 3,7; 3,4; 3,1
последующих рядов 3,9; 4,3; 3,6
При определении длины забойки учитывается, что она влияет на ширину развала и дальность разлета осколков породы.
Минимально допустимая длина забойки при этом принимается не менее У глубины скважины (табл. 3).
Ширина развала горной массы (В), считая от линии скважины 1-го ряда, увязывается с требованиями карьера и ориентировочно определяется по формуле
В = ЖИ , м, (3)
где д — фактический удельный расход ВВ, кг/м1; V — сопротивление по подошве уступа, м; Н — высота уступа, м; В = 26,8 м.
Типовая серия зарядов определяется из условия обеспечения дробильного оборудования горной массой при производстве массового взрыва. Объём типовой серии взрыва принимаем 22,5 тыс.м3.
Средний выход взорванной породы от одной скважины (V) при многорядном взрывании составляет
а Ш+(п-1) Ь /N м!, (4)
где п = 10 — количество рядов зарядов в серии, шт.
Для 6 = 135 мм составляет 102,4 м1/скв., 6 = 155 мм — 144,0 м1/скв. и 6 = 170 мм -176,0 м1/скв.
Тогда количество скважин типовой серии принимаем: 6 = 135 мм — 220 скв., 6 = 155 мм — 156 скв. и 6 = 170 мм — 128 скв.
Вес заряда типовой серии: 6 = 135 мм — 18075,2 кг, 6 = 155 мм — 18263,2 кг и 6 = 170 мм — 18192,1 кг.
Объём бурения скважин: 6 = 135 мм — 2530 м, 6 = 155 мм — 1872 м и 6 = 170 мм — 1536 м.
Дробление негабаритных кусков производится механическим способом (гидромолотом) Н-130, 140 на базе экскаватора САТ-325 [13, 14].
Проведены экспериментальные исследования на карьере по установлению рациональных схем многорядного расположения скважинных зарядов различного диаметра с эмульсионными селитросодержащими ВВ.
Таблица 5
Параметры буровзрывных работ
Таблица 4 Параметры БВР
Наименование показателей Ел.изм. Показатели
Категория пород по СНИП - VIII-XI
Рабочий откос уступа град. 80
Высота уступа м 15
Расчетная линия сопротивления по подошве уступа с учётом м 3,6
взаимодействия зарядов
Величина перебура первого и последующих рядов м 2,0
Глубина скважины первого и последующих рядов м 17,0
Расстояние между скважинами в ряду м 3,5
Расстояние между рядами м 3,5
Вес заряда в скважине первого заряда кг 246
последующих рядов 239
Ллина заряда в скважине первого ряда м 11,8
последующих рядов 11,4
Ллина забойки первого ряда м 5,2
последующих рядов 5,6
Наименование показателей Ел. изм. Показатели
Категория пород по СНИП -
Рабочий откос уступа град 80
Высота уступа м 15
Расчетная линия сопротивления по подошве уступа с учётом м 3,6
взаимодействия зарядов
Величина перебура первого и последующих рядов м 2,0
Глубина скважины первого и последующих рядов м 17,0
Расстояние между скважинами в ряду м 3,5
Расстояние между рядами м 3,5
Вес заряда в скважине первого заряда кг 207,9
последующих рядов 201,1
Ллина заряда в скважине первого ряда м 12,1
последующих рядов 11,7
Ллина забойки первого ряда м 4,9
последующих рядов 5,3
В качестве ВВ для скважинных зарядов применялись взрывчатые вещества промышленного назначения: граммонит 79/21, эмуласт, гранулит УП-1, аммонит 6ЖВ порошок, эмуль-солит П и др. Удельный расход ВВ определялся в зависимости от крепости пород, блочности, трещиноватости и требуемой степени дробления [3].
Определение основных параметров БВР при взрывании скважин-
ных зарядов включало следующие расчеты (для эмульсионных ВВ при диаметре долота (6Д) 152 мм): наименование пород - диабазы; высота уступа, Ну = 15 м; плотность пород, у =2,97 т/м ; конструкция заряда - сплошной, колонковый; взрывчатое вещество - эмуласт; плотность заряда ВВ в скважине , А =1,10-1,25 кг/м3.
Рис. 1. Схема расположения скважин в блоке на карьере № 2, сопка 14, гор. +225 м
СКВ. 1 СКВ. 2,3,8,10 СКВ.4,12 скв 5,В
238,0 5,0 237,5 4,0 237,5 2,5 237,5 2,0
Рис. 2. Расположение скважин на уступе карьера № 2 гор. +225 м
Для бурения скважин принимаются буровые станки СМ-785 или ИОС-460 с ёд = 152 мм.
Диаметр скважины составляет = Крс ■ <1д = 156 мм, где Крс - коэффициент расширения скважин при бурении, Крс= 1,03.
Средний удельный расход ВВ в массиве определялся по формуле, разработанной в МГГУ, кг/м
Я = 0,13 у-У7(0,6 + 3,3• 10-3 • 63 • 60)х
2
х(0,5 / ак)5 • к,
где у = 2,97 — плотность диабазов, т/м3; / = 18 — коэффициент крепости диабазов по классификации М. М. Протодьяконова, ед.; ё3 = 156 — диаметр заряда, мм; ёо = 1,0 — средний размер отдельности в массиве, м; к = О/Оф = 4285/3491 = 1,2 — коэффициент, учитывающий теплоту взрыва эталонного и применяемого ВВ. д составляет 1,06 кг/м3.
Удельный расход эмульсионного ВВ равен 1,3 кг/м3. Вместимость ВВ в 1 м скважины, кг определялась выражением Р = 7,85 • ёс2 - А, кг / п.м., где <1с -диаметр скважины, дм; А - плотность заряжания ВВ, т/м3. Р = 21 кг/п.м.
Величина преодолеваемого сопротивления по подошве уступа Щ = 0,9
у! Р / ц , равна 3,6 м (2), где Р = 21
— вместимость ВВ в 1 м скважины, кг/п.м; д - 1,3 — фактический удельный расход ВВ, кг/мь
Линия сопротивления по подошве с учетом требований безопасности ведения буровых работ у бровки уступа составит [1, 3] Щ = Ну с/да+Ьп = 5,43 м, где а = 80° — угол откоса рабочего уступа, град; Ьп - ширина возможной призмы обрушения, равная 2,76 м.
Щр > Щб - условие безопасного ведения буровых работ выполняется.
Если Щр < Щб, то для размещения заряда применяем парносближенные скважины первого ряда.
Длина скважины первого ряда Ьскв = Ну+/пер = 17,0 м, где /пер - величина перебура скважины, м.
Длина перебура скважины (I ряда) ориентировочно определяется по формуле /пер = 0,5дЩ = 2,34 м (принимается /пер = 2,0 м).
Длина перебура скважины (2 ряда и последующих рядов) определяется по формуле /пер = 0,5да = 2,34 м (принимаем /пер = 2,0 м).
Длина скважины 2 ряда и последующих рядов Ьскв=Ну+/пер = 17,0 м.
Масса заряда по условию вместимости в скважину Овв= Р1вв = 252 кг.
Длина забойки по ЕПБ [1, 2] при БВР не может быть меньше 1/3 длины скважины 1заб=1/3Ьскв = 5 м.
Длина заряда ВВ
1вв=Ьскв - 4аб = 12 м.
Расстояние между скважинами в
ряду а =
а
ц • И
равно 3,59 м.
Сетка расположения зарядов по диабазам принимается ахЬ = 3,5х3,5 м.
Величина заряда ВВ в скважинах первого ряда Ох = дЩЬНу = 246 кг.
Величина заряда ВВ в скважинах второго и последующих рядов
О = даЬНу = 239 кг.
Высота заряда ВВ в скважинах первого ряда 1вв1 = Ог/Р = 11,8 м.
Высота заряда ВВ в скважинах второго и последующих рядов 1вв2 = О2/Р = 11,4 м.
Длина забойки в скважинах первого ряда 1з1= Ьскв - 1вв1 = 5,2 м.
Длина забойки в скважинах второго и последующих рядов 1з2= Ьскв - 1вв2 = 5,6 м.
Параметры БВР представлены в табл. 4.
Рис. 3. Схема семирядного расположения скважинных зарядов ВВ на гор. +201 м
Рис. 4. Схема расположения скважин по первому ряду на гор. +201 м
Объём горной массы со скважины первого ряда ¥\=ШаНу = 189 м3.
Объём горной массы со скважин второго и последующих рядов V2= ЬаНу = 184 м3.
Выход горной массы с 1 погонного метра скважины первого ряда В1 = = 11,1 м3.
Выход горной массы с 1 погонного метра скважины второго и последующих рядов В2 = 1/2/ Ьскв = 10,8 м3.
Для селитросодержащих ВВ при dд = 152 мм принимались следующие параметры БВР.
Взрывчатое вещество граммонит 79/21; плотность заряда ВВ в скважине А = 0,85-0,9 кг/м3.
Принимаем удельный расход ВВ
I,1 кг/м3.
Вместимость ВВ в 1 м скважины диаметром 156 мм - 17,2 кг/п.м.
Величина преодолеваемого сопротивления по подошве уступа равна 3,6 м.
Линия сопротивления по подошве с учетом требований безопасности ведения буровых работ у бровки уступа равна 5,43 м, ширина возможной призмы обрушения равна 2,76 м.
Длина скважины первого ряда Ьскв = 17,0 м.
Длина перебура скважины (1 ряда) ориентировочно определяется по формуле /Пер = 1,98 м (принимаем /пер = 2,0 м).
Длина перебура скважины (2ряда и последующих рядов) /пер =1,93 м (принимаем /пер = 2,0 м).
Длина скважины 2 ряда и последующих рядов Ьскв = 17,0 м.
Масса заряда по условию вместимости в скважину Овв = Р1вв = 204,7 кг.
Длина забойки 1заб = 5,1 м.
Длина заряда ВВ 4в = Ьсвк - 4аб =
II,9 м.
Принимаем сетку расположения зарядов по диабазам равной 3,5х 3,5 м.
Величина заряда ВВ в скважинах первого ряда О = дШЬНу = 207,9 кг.
Величина заряда ВВ в скважинах второго и последующих рядов 02 = ЯаЬНу = 201,1 кг.
Высота заряда ВВ в скважинах первого ряда 1вв1 = 01/Р = 12,1 м.
Высота заряда ВВ в скважинах второго и последующих рядов 1вв2 = 02/Р = 11,7 м.
Длина забойки в скважинах первого ряда /з1 = Ькв - 1вв1 = 4,9 м.
Длина забойки в скважинах второго и последующих рядов 1з2= Ьскв - 1вв2 = 5,3 м.
Параметры БВР указаны в табл. 5.
Объём горной массы первого ряда 1/1 = WaHу = 189 м3.
Объём горной массы второго и последующих рядов V2 = ЬаНу = = 184 м3.
Выход горной массы с 1 п. м скважины первого ряда В1= V1/ Ьскв = 11,1 м3/м.
Выход горной массы с 1 п. м скважины второго и последующих рядов В2 = ^2/ Ьскв = 10,8 м3/м.
На Каменном карьере № 2, расположенном в п. Горный Новосибирской области, разработаны и прошли испытания шестирядные схемы расположения скважинных зарядов ВВ диаметром 244 мм. Сетка скважин составляла 7х8 м; пере-бур — 2 м. Глубина скважин колебалась от 12,5 (14,5) до 16 м (рис. 1). Суммарное количество скважин 112 шт., длина 1721,9 м. Разрезы по скважинам приведены на рис. 2, где глубина скважин колеблется от 12,5 до 13 м, объем обрушенной горной массы составил 82,7 т/м3 (220,8 тыс. т).
На рис. 3 приведена схема семи-рядного рассредоточения скважинных зарядов ВВ по сетке 7х7 м в блоке на гор. + 201 м, сопка 15, где пробурено 1043 м скважин диаметром 244 мм. Объем взорванной горной массы составил 50,7 т/м3. Глубина скважин колебалась от 12 до 13 м (рис. 4).
Экспериментальные исследования показали, что при трех-четырёх-пяти
1. Единые правила безопасности при взрывных работах (ПБ 13-407-01) Москва ОАО «НТЦ ПБ», 2006. - 228 с.
2. Проблемы взрывного дела. Сборник докладов и статей. № 1 - 2002. М.: Изд. МГГУ, 2002. - 294 с.
3. Справочник взрывника, под общ. ред. Б.Н. Кутузова, М.: Недра, 1988. - 502 с.
4. Инструкция по применению неэлектрической системы инициирования ИСКРА (завод изготовитель) ГУП «Новосибирский механический завод «Искра»». - 31 с.
5. Репин Н. Я., Богатырёв В. П., Буткин В. Д. Ташкинов А. С. и др. Буровзрывные работы на угольных разрезах. М., Недра, 1987. - 254 с.
6. Покровский Г.И. Зависимость формы зоны действия взрыва от формы и расположения заряда //Взрывное дело. М.: Недра, 1964. № 54/11. С. 235-240.
7. Клишин И. В. Влияние величины перебура скважин на качество ведения взрывных работ при разработке каменных карье-
и более рядном расположении скважинных зарядов ВВ при разработке каменных карьеров по производству щебня достигается качественное дробление горных пород за счет детальной разработки проектных схем распределения скважинных зарядов ВВ, а также соблюдения расчетных параметров БВР.
- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ров по производству щебня // ГИАБ. — 2012. — № 5. — С. 272-274.
8. Курленя М. В., Еременко В. А., Гай-дин А. П. Развитие сырьевой базы ЗападноСибирского металлургического комплекса // Горн. журнал.— 2007. — № 4. — С. 1013.
9. Еременко А. А., Еременко В. А., Ермак Г. П., Эйсмонт С. Н., Терешенков А.А. Опыт ведения буровзрывных работ на карьере Тейского месторождения // Горная промышленность, 2004. — № 5 (54) — С. 51-61.
10. Эксплуатационные характеристики Caterpillar. Справочник. Издание САТ® Caterpillar Ink. - США, Иллинойс Пеория, 2002. - 250 с.
11. Клишин И. В. Безвзрывная технология переработки скальной вскрыши, негабаритных кусков и зачистки взрывных блоков при разработке каменных карьеров в Алтае-Саянском регионе // ГИАБ. — 2012. — № 4. — С. 313—316. 52Е
КОРОТКО ОБ АВТОРЕ -
Клишин Игорь Валентинович — кандидат технических наук, соискатель, Институт горного дела Сибирского отделение РАН, [email protected]
